【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
連続鋳造機は、製品の品種構成の点で多サイズ、多品種
のものに適用できる構成にすることが要求される．ビー
ムブランクの連続鋳造の場合にもシェルが成長しない帯
域では第３図に示すように専用ロール、ずなわちサイド
ロール５、ウエブロールｌｌなどを用いる専用ロール群
Ａを設けるがシェル成長の進行した帯域ではブルームと
の共用ロールを用いるブルーム・ビームブランク共用ロ
ール群Ｂとすることが多い．
従来ビームブランクは、専用ロール群ではフランジ部２
、ウエブ部３をウエブロールｌ２、フランジチップロー
ルｌ３、サイドロール１１などでサポートされており、
共用ロール群では共用ロールをブルーム鋳造時にも用い
るためにチップ部を上下ロールのみでサポートされてい
る．この場合鋳造速度を速くすると、未凝固の溶鋼部ｌ
４が大量に共用ロール群で残存した状態となり、静鉄圧
によってウエブが脹らみヂップ部が外に広がろうとする
力が働き変形が進行したり（第４図参照）、ウエブ部に
断面欠陥が残存したりする．
これを防止するためには、共用ロール群の帯域でウエブ
部をサポートするロールを使用するか、フランジチップ
部を固定しサポートすることが必要となる．
ウエブ部をサポートするロールを設置することは、ブル
ーム鋳造のために困難であり、本出願人は特開昭５６−
３９１５８号、特開昭５７−１９９５５５号公報に上下
各一組の鍔付きロールによってフランジチップ部を固定
する装置、鋳片フランジ面の各コーナ一部のみを規制す
る移動可能なチップ状サイドロールを備えたロールスタ
ンド、をそれぞれ報告した．
しかしながら、前者の場合には鍔付きロールでブルーム
を鋳造するには鍔内側寸法！より幅の小さいブルームし
か鋳造できず（第２図参照）、幅が！以上の大断面ブル
ームと共用の連鋳機には鍔付きロールは採用できないと
いう問題がある．後者の場合にはチップ状サイドロール
の駆動装置などの設備に高額な設備費用を必要とすると
いう問題がある．
く発明が解決しようとする課題〉
本発明は、前述のような現状に鑑み、ロール構造を複雑
にせず、かつ高額な設備費用をかけずに広幅ブルームの
鋳造ができ、またビームブランクのバルジングを効果的
に防止できるビームブランク用連続鋳造装置を提供する
ためになされたものである．
〈課題を解決するための手段〉
本発明は、■ビームブランク用連続鋳造機のプルーム共
用ロールにおいて、ビームブランクのフランジチップ部
をサポートする位置に溝を刻設した溝付きロールを使用
することを特徴とするビームブランク用連続鋳造装置で
、かつ■溝付きロールの溝の寸法、形状が下記のとおり
である前項■記載のビームブランク用連続鋳造装置であ
る．記
ＬＩ＋３０≧！、≧し．
Ｌｘ ＋ １５≧６≧し，．
ｈ≧５，
α≧θ．
ｌｌ：溝付きロールの溝間隔 （ｍ）．ム：
溝付きロールの満幅 （閣），ｈ：溝付き
ロールの溝深さ （−）．Ｌ１：と一ムブ
ランクの全幅 （鋪），Ｌｔ：ビームブラン
クのフランジチップ部の輻（ｍ），
α：ビームブランクのフランジチップ部角度じ），
θ：溝付きロールの溝角度 （゜）．く作
用〉
本発明に係る装置を以下に説明する．
第１図（ａ）に溝付きロールを図示したがブルーム、ビ
ーｌ、ブランク共用ロール群Ｂに該ロールを使用する．
共用ロール群Ｂの帯域では凝固シェルがかなり生成して
おり、サイドロール、ウエプロールを外して、ビームブ
ランクのフランジチップ部を溝付きロール７の溝でサポ
ートすることによってビームブランクのクレイット部５
に働く応力、モーメントを圧縮力として作用させ、これ
によってバルジングを防止できる．
一方、プルームに対しては第２図（ｂ）のように溝付き
ロールでサポートすることによって、ブルーム全幅を一
様にロールでサポートできないが、フルームはビームブ
ランクに比べてバルジングを起こしにくく、バルジング
を起こすことはない．また、従来の鍔付きロールの場合
にはチップ間隔ｌ以上の広幅ブルームに鋳造できなかっ
たが、本発明に係る溝付きロールを採用することによっ
て幅が！以上の広幅ブルームを鋳造することができる．
溝付きロールの溝の形状、寸法はっぎのとおりであるこ
とが望まれる．
Ｌ．＋３０≧ｌ０≧Ｌ， −−−−−一−−−
■Ｌｔ＋１５≧ｌ，≧Ｌ ｚ ’−’
−”’一・− ■ｈ≧５ ， −−−−一
−−−−−−−■α≧θ． −・−−−−−−
−−−■１１：溝付きロールの溝間隔 （鵡
）．ｌ！：溝付きロールの溝輻 （閣）．
ｈ：溝付きロールの溝深さ （ｎ） ，Ｌ＋
＝ビームブランクの全幅 （ｍ），Ｌ，：ビ
ームブランクのフランジチップ部の輻（閣），
α：ビームブランクのフランジヂップ部角度じ）．
θ：溝付きロールの溝角度 （゜）．以下に
形状、寸法の限定理由を説明する．ビームブランクの全
幅Ｌ．が溝付きロールの溝間幅！，より大きいと、フラ
ンジチップ部がロールに乗り上げてしまうのでｌ０≧１
１とし、溝付きロールの溝間隔が３０ｆｉ以上もビーム
ブランクの全幅より大きいと、ビームブランクのサポー
トの役割を果たさず変形が過大となるのでＬ，＋３０≧
１１とした．溝付きロールの溝幅１３とビームブランク
のフランジチップ部の幅との関係も同様の理由で■式の
とおりとなるが、片側なので３０ｍの半分の１５鴫を許
容範囲とした．
溝付きロールの溝深さｈが５一以下であると、ビームブ
ランクのフランジチップ部が滑りサポートの役割を果た
さなくなるのでｈ≧５一とした．溝付きロールの溝角度
θがαより大きいと、溝のコーナーで鋳片にすりきすが
発生するので、これを防止するためα≧θとした．
〈実施例〉
第１図（ｂ）に示すようなビームブランク（Ｌ＋ ：４
１０ｍｎ， Ｌｘ ： ８０ｍ， ｃｒ ： ６０°）
を第１図（ａ）に示すような溝付きロールＣ１、：４１
５閣、ら：９０閣、θ：４５゜）で鋳造した．
従来の溝のないロールを使用した場合には１．０５ｍ／
幽の鋳造速度を超えると異常変形や断面欠陥が発生して
いたが、本発明に係る溝付きロールで鋳造した実施例で
は鋳造速度を１．３ｍ／廟まで速くしても問題なく鋳造
することができた．また、本発明に係る溝付きロールで
４００ Ｘ ５６０卸、３００Ｘ４００ ｍの寸法のブ
ルームを鋳造したが従来と何ら変わらない品質のブルー
ムを鋳造することができた．
〈発明の効果〉
本発明によると、ロール構造が節単で、かつ高額な設備
費用をかけずにビームブランクの高速鋳造ができ、また
広幅ブルームの鋳造もできる．[Detailed Description of the Invention] <Industrial Application Field> Continuous casting machines are required to be configured to be applicable to many sizes and types of products. In the case of continuous casting of beam blanks, as shown in Fig. 3, in the zone where the shell does not grow, there is a dedicated roll group A using dedicated rolls such as side rolls 5 and web rolls 11, but when the shell growth progresses, In the band, Bloom-beam blank shared role group B is often used, which uses a role shared with Bloom. Conventional beam blanks have flange part 2 in dedicated roll group.
, the web portion 3 is supported by a web roll l2, a flange tip roll l3, a side roll 11, etc.
In the shared roll group, the chip part is supported only by the upper and lower rolls because the shared roll is also used during bloom casting. In this case, if the casting speed is increased, the unsolidified molten steel part l
4 remains in the shared roll group, and the web swells due to static iron pressure, causing the web to swell and expand outward, resulting in deformation (see Figure 4), or the web part becoming cross-sectional. Defects may remain. To prevent this, it is necessary to use a roll that supports the web part in the zone of the shared roll group, or to fix and support the flange tip part. Installing rolls to support the web part is difficult due to bloom casting, and the applicant has
No. 39158 and Japanese Unexamined Patent Publication No. 57-199555 disclose a device for fixing a flange chip portion using a pair of upper and lower flanged rolls, and a movable chip-shaped side roll that restricts only a portion of each corner of the flange surface of a slab. They each reported on the roll stands they were equipped with. However, in the former case, the inside dimension of the flange is required to cast the bloom using a flange roll. Only smaller blooms can be cast (see Figure 2), and the width! There is a problem in that flanged rolls cannot be used in the continuous casting machine that is used in common with the large cross-section blooms mentioned above. In the latter case, there is a problem in that high equipment costs are required for equipment such as a drive device for the chipped side rolls. Problems to be Solved by the Invention In view of the above-mentioned current situation, the present invention has been developed to enable casting of wide blooms without complicating the roll structure and without incurring high equipment costs, and to eliminate bulging of beam blanks. This was done in order to provide a continuous casting device for beam blanks that can effectively prevent this. <Means for Solving the Problems> The present invention includes the use of a grooved roll in which grooves are carved at positions that support the flange tip portion of the beam blank in a plume common roll of a continuous casting machine for beam blanks. This continuous casting apparatus for beam blanks is characterized by the continuous casting apparatus for beam blanks as described in the previous item (2), and (2) the grooves of the grooved roll have the dimensions and shape as shown below. Record LI+30≧! , ≧shi. Lx + 15≧6≧, . h≧5, α≧θ. ll: Groove spacing of the grooved roll (m). Mu:
Full width of grooved roll (kaku), h: Groove depth of grooved roll (-). L1: Total width of the beam blank (〪), Lt: Radius of the flange tip of the beam blank (m), α: Angle of the flange tip of the beam blank), θ: Groove angle of the grooved roll (°). Kusaku
The apparatus according to the present invention will be explained below. A grooved roll is shown in FIG. 1(a), and this roll is used in the bloom, beer, and blank roll group B.
A considerable amount of solidified shell is generated in the zone of the shared roll group B, and the clay part 5 of the beam blank is removed by removing the side rolls and web rolls and supporting the flange tip part of the beam blank with the grooves of the grooved roll 7.
bulging can be prevented by making the stress and moment acting on the surface act as compressive force. On the other hand, by supporting the plume with grooved rolls as shown in Figure 2 (b), the full width of the bloom cannot be supported uniformly by the rolls, but flumes are less prone to bulging than beam blanks, and bulging It does not cause In addition, in the case of conventional flanged rolls, it was not possible to cast a wide bloom with a chip spacing of l or more, but by adopting the grooved roll of the present invention, the width can be increased! It is possible to cast wider blooms. It is desirable that the groove shape and dimensions of the grooved roll be as shown in the figure. L. +30≧l0≧L, −−−−−1−−−
■Lt+15≧l,≧Lz '-'
−”'1・− ■h≧5 , −−−−1−−−−−−−■α≧θ. −・−−−−−−
---■11: Groove spacing of grooved roll (parrot). l! : Groove convergence of grooved roll (kaku).
h: Groove depth of grooved roll (n), L+
= Total width of the beam blank (m), L: convergence of the flange tip of the beam blank, α: angle of the flange tip of the beam blank). θ: Groove angle of grooved roll (°). The reasons for limiting the shape and dimensions are explained below. Full width of beam blank L. is the groove width of the grooved roll! If it is larger than , the flange tip will ride on the roll, so l0≧1
1, and if the groove interval of the grooved roll is 30fi or more and is larger than the total width of the beam blank, it will not play the role of supporting the beam blank and deformation will be excessive, so L, +30≧
It was set to 11. For the same reason, the relationship between the groove width 13 of the grooved roll and the width of the flange tip part of the beam blank is as shown in formula (2), but since it is on one side, the allowable range is 15 mm, which is half of 30 m. If the groove depth h of the grooved roll is less than 51, the flange tip portion of the beam blank will not play the role of sliding support, so it was determined that h≧51. If the groove angle θ of the grooved roll is larger than α, scraping will occur on the slab at the corners of the groove, so to prevent this, α≧θ was set. <Example> A beam blank (L+:4
10m, Lx: 80m, cr: 60°)
A grooved roll C1 as shown in FIG. 1(a): 41
Cast at 5 kaku, 90 kaku, θ: 45°). 1.05m/ when using conventional rolls without grooves
Abnormal deformation and cross-sectional defects occurred when the casting speed was exceeded, but in the example of casting with the grooved roll according to the present invention, the casting speed could be increased to 1.3 m/m without problems. was completed. In addition, blooms with dimensions of 400 x 560 mm and 300 x 400 m were cast using the grooved roll of the present invention, and the quality was no different from that of conventional blooms. <Effects of the Invention> According to the present invention, the roll structure is simple, and beam blanks can be cast at high speed without incurring high equipment costs, and wide blooms can also be cast.
【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]
第１図（ａ）は、本発明に係る溝付きロールの断面図、
同図Φ）は、ビームブランクの拡大図、第２図は、本発
明に係る溝付きロールによるビームブランク（ａ）と、
ブルーム（ｂ）のサポート状況を示す断面図、第３図は
、従来のビームブランクの鋳造状況を示す説明図、第４
図は、鋳造時のビームブランクの変形状況の説明図であ
る．
■・・・ヂップ部、 ２・・・フランジ部、３・
・・ウエブ部、 ４・・・シェル部、５・・・ク
レイット部、 ６・・・ビームブランク、７・・・溝
付きロール、 ８・・・鍔付きロール、９・・・鍔、
１０・・・プルーム、１１・・・サイドロ
ール、１２・・・ウエブロール、Ｉ３・・・フランジチ
ップロール、
ｌ４・・・溶鋼部、 ｌ５・・・鋳 型、Ａ・・
・専用ロール群、FIG. 1(a) is a sectional view of a grooved roll according to the present invention,
Φ) is an enlarged view of the beam blank, and FIG. 2 is a beam blank (a) made of a grooved roll according to the present invention,
FIG. 3 is a cross-sectional view showing the support situation of the bloom (b), and FIG.
The figure is an explanatory diagram of the deformation of the beam blank during casting. ■...Dip part, 2...Flange part, 3...
... Web part, 4... Shell part, 5... Clay part, 6... Beam blank, 7... Grooved roll, 8... Roll with flange, 9... Flange,
10... Plume, 11... Side roll, 12... Web roll, I3... Flange tip roll, l4... Molten steel section, l5... Mold, A...
・Dedicated role group,