JPH03223119A - 低損失Ｍｎ―Ｚｎ系フェライト - Google Patents
低損失Ｍｎ―Ｚｎ系フェライトInfo
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- JPH03223119A JPH03223119A JP2091359A JP9135990A JPH03223119A JP H03223119 A JPH03223119 A JP H03223119A JP 2091359 A JP2091359 A JP 2091359A JP 9135990 A JP9135990 A JP 9135990A JP H03223119 A JPH03223119 A JP H03223119A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、スイッチング電源用トランス等の用途に供
して好適な低損失Ｍｎ −Ｚｎ系フェライトに関するも
のである。
して好適な低損失Ｍｎ −Ｚｎ系フェライトに関するも
のである。
（従来の技術）
Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトは、各種通信機器、民生機器な
どのトランス材として使用されている。このＭｎ−Ｚｎ
系フェライトに要求される特性としては、高飽和磁束密
度、高透磁率、高抵抗および低鉄損など種々の特性が挙
げられるが、特にこの発明で対象とするようなスイッチ
ング電源用トランスについては、高磁場下において低損
失であることがとりわけ重要とされる。
どのトランス材として使用されている。このＭｎ−Ｚｎ
系フェライトに要求される特性としては、高飽和磁束密
度、高透磁率、高抵抗および低鉄損など種々の特性が挙
げられるが、特にこの発明で対象とするようなスイッチ
ング電源用トランスについては、高磁場下において低損
失であることがとりわけ重要とされる。
このためＭｎ −Ｚｎ系フェライトにおいては、従来か
ら種々の微量成分を添加することによってその改善が試
みられている。
ら種々の微量成分を添加することによってその改善が試
みられている。
例えば特開昭５８−１５０３７号公報ではＮｂ２Ｏ２の
添加により、また特開昭６０−１３２３０１号公報では
Ｎｂ２Ｏ，。
添加により、また特開昭６０−１３２３０１号公報では
Ｎｂ２Ｏ，。
Ｃａｂ、 ５ｉｏ２． Ｖ２Ｏ５＋ Ｚｒ０ｚ＋ Ａｌ
ｚＯ，、５ｎ０２． ＣｕＯおよびＣａＯ等の添加によ
り、現在スイッチング周波数として標準になりつつある
１００ ｋＨｚにおける損失の改善を図っており、１０
０ ｋＨｚ、 ２００ ｍＴにおける鉄損値として３０
０〜３５０ ｍＷ／ｃｍ”までのレベルが実現されてい
る。
ｚＯ，、５ｎ０２． ＣｕＯおよびＣａＯ等の添加によ
り、現在スイッチング周波数として標準になりつつある
１００ ｋＨｚにおける損失の改善を図っており、１０
０ ｋＨｚ、 ２００ ｍＴにおける鉄損値として３０
０〜３５０ ｍＷ／ｃｍ”までのレベルが実現されてい
る。
ところで最近では、電源の一層の小型化のために、使用
周波数が高周波化（５００ｋＨｚ 〜Ｉ ＭＨｚ ）す
る傾向にあり、その目的にかなうＭｎ −Ｚｎ系フェラ
イトの開発も進められていて、例えば特開昭６３−６２
２０６号公報においてはＴｉＯ２，Ｔａｘｅｓ、 Ｓｉ
Ｏ２ｔ ＣａＯの添加により５００ ｋＨｚ以上の周波
数での鉄損の改善が試みられている。
周波数が高周波化（５００ｋＨｚ 〜Ｉ ＭＨｚ ）す
る傾向にあり、その目的にかなうＭｎ −Ｚｎ系フェラ
イトの開発も進められていて、例えば特開昭６３−６２
２０６号公報においてはＴｉＯ２，Ｔａｘｅｓ、 Ｓｉ
Ｏ２ｔ ＣａＯの添加により５００ ｋＨｚ以上の周波
数での鉄損の改善が試みられている。
（発明が解決しようとする課Ｂ）
この発明は、前述したとおり、現在スイ・ノチング電源
周波数として標準になりつつある１００ ｋＨｚ。
周波数として標準になりつつある１００ ｋＨｚ。
２００ ｍＴにおける鉄損値３００〜３５０１／Ｃｌ１
１″をさらに改善し、スイッチング電源用トランスとし
て使用した場合において損失を大幅に低減することがで
きる低損失Ｍｎ −Ｚｎ系フェライトを提案することを
目的とする。
１″をさらに改善し、スイッチング電源用トランスとし
て使用した場合において損失を大幅に低減することがで
きる低損失Ｍｎ −Ｚｎ系フェライトを提案することを
目的とする。
なお５００ ｋ）ｌｚ以上の周波数において低鉄損化を
はかる技術は、１００ ｋＨｚ程度の周波数で２００
ｍＴに達する高磁場化の鉄損について見ると、従来材を
超える低鉄損を与えることはできず、上記の特性値が得
られている例はない。
はかる技術は、１００ ｋＨｚ程度の周波数で２００
ｍＴに達する高磁場化の鉄損について見ると、従来材を
超える低鉄損を与えることはできず、上記の特性値が得
られている例はない。
たとえば前掲特開昭６３−６２２０６号公報において、
その実施例１の特性を示す第４図に開示された曲線ＧＩ
Ｏについて見ると、１００ ｋｌ（ｚ、１０００ガウス
（１００ｍＴ）における鉄損値は７０°Ｃで約５０ ｍ
Ｗ／ｃｍ３であるが、この値をもとに鉄損の最大磁束密
度依存性から１００ ｋ）Ｉｚ、 ２００ｍＴにおける
鉄損値を評価すると約３４０〜３８０ ｍＷ／ｃｍ”
となる。
その実施例１の特性を示す第４図に開示された曲線ＧＩ
Ｏについて見ると、１００ ｋｌ（ｚ、１０００ガウス
（１００ｍＴ）における鉄損値は７０°Ｃで約５０ ｍ
Ｗ／ｃｍ３であるが、この値をもとに鉄損の最大磁束密
度依存性から１００ ｋ）Ｉｚ、 ２００ｍＴにおける
鉄損値を評価すると約３４０〜３８０ ｍＷ／ｃｍ”
となる。
（課題を解決するための手段）
すなわちこの発明の要旨構成は次のとおりである。
（１）
ＦｅｚＯ：＋ ： ５２〜５４．５ ｍｏｌ％、Ｍ
ｎ０＝３３〜４０１１ＩＯ１％およびＺｎＯ： ６〜
１３ ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ□ ： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ
： ０．０２〜０．１５ ｗｔ％、Ｖ２Ｏ５： ０．０
０１〜０．０５ ｗｔ％、Ｔａ２ｅｓ ： ０．０１
”０．１ ｗｔ％およびＴｉＯ□ ： ０．０５〜０．
４ ｗｔ％を添加配合してなる低損失Ｍｎ −Ｚｎｎ系
フシイ（第１発明）。
ｎ０＝３３〜４０１１ＩＯ１％およびＺｎＯ： ６〜
１３ ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ□ ： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ
： ０．０２〜０．１５ ｗｔ％、Ｖ２Ｏ５： ０．０
０１〜０．０５ ｗｔ％、Ｔａ２ｅｓ ： ０．０１
”０．１ ｗｔ％およびＴｉＯ□ ： ０．０５〜０．
４ ｗｔ％を添加配合してなる低損失Ｍｎ −Ｚｎｎ系
フシイ（第１発明）。
Ｆｅ２ｒ３： ５２〜５４．５ ｍｏｌ％、ＭｎＯ＝
３３〜４０ ｍｏｌ％およびＺｎＯ： ６〜１３ ｍｏ
ｌ％ （２） ト を基本成分とし、この基本成分に Ｓｉｎｇ ： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、Ｃａ
Ｏ： ０．０２〜０．１５ ｗｔ％、酸化バナジウム：
０．００１〜０．０５ ｗｔ％、酸化タンタル： ０
．０１〜０．１ ｗｔ％および酸化チタン：Ｏ，ＯＳ〜
０．４ ｉｖｔ％を含有してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フ
ェライト２発明）。
３３〜４０ ｍｏｌ％およびＺｎＯ： ６〜１３ ｍｏ
ｌ％ （２） ト を基本成分とし、この基本成分に Ｓｉｎｇ ： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、Ｃａ
Ｏ： ０．０２〜０．１５ ｗｔ％、酸化バナジウム：
０．００１〜０．０５ ｗｔ％、酸化タンタル： ０
．０１〜０．１ ｗｔ％および酸化チタン：Ｏ，ＯＳ〜
０．４ ｉｖｔ％を含有してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フ
ェライト２発明）。
Ｆｅ２Ｏ：＋ ： ５２〜５４．５ ｍｏｌ％、ＭｎＯ
： ３３〜４０ ｍｏｌ％およびＺｎＯ： ６〜１３
ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ□ ： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ
： ０．０２〜０．１５ ｉｙｔ％、Ｖ２Ｏ５： ０．
００１〜０．０５ ｗｔ％、Ｔａ２Ｏ５ ： ０．０１
〜０．１ ｗｔ％およびＴｉ（ｈ ： ０．０５〜０
．４ ｗｔ％（３） （第 と、 酸化りん及び／又は酸化ほう素： ０．００３ ｗｔ％
以下 とを添加配合してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト（
第３発明）。
： ３３〜４０ ｍｏｌ％およびＺｎＯ： ６〜１３
ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ□ ： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ
： ０．０２〜０．１５ ｉｙｔ％、Ｖ２Ｏ５： ０．
００１〜０．０５ ｗｔ％、Ｔａ２Ｏ５ ： ０．０１
〜０．１ ｗｔ％およびＴｉ（ｈ ： ０．０５〜０
．４ ｗｔ％（３） （第 と、 酸化りん及び／又は酸化ほう素： ０．００３ ｗｔ％
以下 とを添加配合してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト（
第３発明）。
Ｆｅｚｅｓ ： ５２〜５４．５ ｍｏｌ％、ＭｎＯ：
３３〜４０ ｍｏｌ％およびＺｎＯ： ６〜１３
ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ５ｉｎ２： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ：
０．０２〜０．１５ ｗｔ％、酸化バナジウム： ｏ
、ｏｏｉ〜０．０５ ｉｍｔ％、酸化タンタル： ０．
０１〜０．１ ｗｔ％および酸化チタン： ０．０５〜
０．４ ｗｔ％と、 （４） 酸化りん及び／又は酸化ほう素： ０．００３ ｗｔ％
以下 とを含有してなる低損失Ｍｎ −Ｚｎ系フェライト（第
４発明）。
３３〜４０ ｍｏｌ％およびＺｎＯ： ６〜１３
ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ５ｉｎ２： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ：
０．０２〜０．１５ ｗｔ％、酸化バナジウム： ｏ
、ｏｏｉ〜０．０５ ｉｍｔ％、酸化タンタル： ０．
０１〜０．１ ｗｔ％および酸化チタン： ０．０５〜
０．４ ｗｔ％と、 （４） 酸化りん及び／又は酸化ほう素： ０．００３ ｗｔ％
以下 とを含有してなる低損失Ｍｎ −Ｚｎ系フェライト（第
４発明）。
（作 用）
まずこの発明において、基本成分の配合割合を上記の範
囲に限定した理由について説明する。
囲に限定した理由について説明する。
ＦｅｚＯ：＋ ： ５２〜５４．５ ｍｏｌ％、Ｍｎ０
＝３３〜４０１１Ｉ０１％、ＺｎＯ： ６〜１３ ｍ
ｏｌ％； スイッチング電源用トランスの動作温度は、通常６０〜
７０’Ｃであり、従ってこの温度範囲で電力損失が低く
、かつ室温から動作温度を超える８０〜１２０°Ｃ程度
の温度域まで鉄損が負の温度依存性をもつことが望まし
い。この観点からＦｅ、Ｏ，、ＭｎＯおよびＺｎＯの配
合割合を検討した結果、上記の範囲が得られたのである
。
＝３３〜４０１１Ｉ０１％、ＺｎＯ： ６〜１３ ｍ
ｏｌ％； スイッチング電源用トランスの動作温度は、通常６０〜
７０’Ｃであり、従ってこの温度範囲で電力損失が低く
、かつ室温から動作温度を超える８０〜１２０°Ｃ程度
の温度域まで鉄損が負の温度依存性をもつことが望まし
い。この観点からＦｅ、Ｏ，、ＭｎＯおよびＺｎＯの配
合割合を検討した結果、上記の範囲が得られたのである
。
なおＦｅｚＯ３原料としては、ＦｅｚＯ１だけでなく、
ＦｅＯやＦｅ５０．、さらには焼成により３．Ｆｅ２Ｏ
３に変わることのできる化合物、例えば水酸化鉄、しゅ
う酸鉄などを使用することができる。またＭｎＯ原料と
しては、ＭｎＯのみならず、Ｍｎ０ｚ、 Ｍｎ３０．さ
らには焼成によりＭｎ（ｌに変わることのできる化合物
、例えば炭酸マンガン、しゅう酸マンガンなどを使用す
ることができる。さらにＺｎＯ原料としては、ＺｎＯの
みに限らず、焼成によりＺｎＱに変わることのできる化
合物、例えば炭酸亜鉛、しゅう酸亜鉛などを使用するこ
とができる。
ＦｅＯやＦｅ５０．、さらには焼成により３．Ｆｅ２Ｏ
３に変わることのできる化合物、例えば水酸化鉄、しゅ
う酸鉄などを使用することができる。またＭｎＯ原料と
しては、ＭｎＯのみならず、Ｍｎ０ｚ、 Ｍｎ３０．さ
らには焼成によりＭｎ（ｌに変わることのできる化合物
、例えば炭酸マンガン、しゅう酸マンガンなどを使用す
ることができる。さらにＺｎＯ原料としては、ＺｎＯの
みに限らず、焼成によりＺｎＱに変わることのできる化
合物、例えば炭酸亜鉛、しゅう酸亜鉛などを使用するこ
とができる。
Ｓｉｎｇ ： ０．００８〜０．０２５ｗｔ％Ｓｉ
Ｏ□は、ＣａＯとの共存によって粒界の比抵抗を高め、
渦電流損の低減に有効に寄与するが、含有量が、０．０
０８ｗｔ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方０
．０２５ｗｔ％を超えると焼成時に異常粒成長が起こり
易く特性が不安定になるので、０．００８〜０．０２５
ｗｔ％の範囲に限定した。
Ｏ□は、ＣａＯとの共存によって粒界の比抵抗を高め、
渦電流損の低減に有効に寄与するが、含有量が、０．０
０８ｗｔ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方０
．０２５ｗｔ％を超えると焼成時に異常粒成長が起こり
易く特性が不安定になるので、０．００８〜０．０２５
ｗｔ％の範囲に限定した。
ＣａＯ： ０．０２〜０．１５ｗｔ％
ＣａＯは、Ｓｉｎｇとの共存下で効果的に粒界抵抗を高
め、もって低鉄損をもたらす有用成分であるが、含有量
が０．０２ｗｔ％に満だないと粒界抵抗の向上効果に乏
しく、一方０．１５ｗｔ％を超えると、逆に損失が大き
くなるので、０．０２〜０．１５ｗｔ％の範囲で含有さ
せるものとした。
め、もって低鉄損をもたらす有用成分であるが、含有量
が０．０２ｗｔ％に満だないと粒界抵抗の向上効果に乏
しく、一方０．１５ｗｔ％を超えると、逆に損失が大き
くなるので、０．０２〜０．１５ｗｔ％の範囲で含有さ
せるものとした。
酸化バナジウム７０．００１〜０．０５ｗｔ％この発明
において、酸化バナジウムとは、主にｖ２０．を指すけ
れども、必ずしもこの酸化物形態に限るものではなく、
Ｖ２Ｏ５以外の酸化物を含有する場合をも含む。なおり
２０５以外の酸化物を含有する場合でも、その組成範囲
は■２０．換算で表すものとする。
において、酸化バナジウムとは、主にｖ２０．を指すけ
れども、必ずしもこの酸化物形態に限るものではなく、
Ｖ２Ｏ５以外の酸化物を含有する場合をも含む。なおり
２０５以外の酸化物を含有する場合でも、その組成範囲
は■２０．換算で表すものとする。
さて酸化バナジウムは、粒界抵抗を高める作用をそなえ
、しかもその効果は５ｔ（ｈおよびＣａＯ、さらには後
述する酸化タンタルとの共存下でより一層大きくなる。
、しかもその効果は５ｔ（ｈおよびＣａＯ、さらには後
述する酸化タンタルとの共存下でより一層大きくなる。
しかしながら含有量がＯ，００１ｗｔ％に満たない場合
はその効果が小さく、一方０．０５ｗｔ％を超えて含有
させると結晶粒の異常成長が生じ、損失の大幅な増加を
招く。
はその効果が小さく、一方０．０５ｗｔ％を超えて含有
させると結晶粒の異常成長が生じ、損失の大幅な増加を
招く。
酸化タンタル： ０．０１〜０．１ｗｔ％この発明にお
いて、酸化タンタルとは主にＴａ２０５を指すけれども
、必ずしもこの酸化物形態に限るものではなく、Ｔａｚ
０５以外の酸化物を含有する場合をも含む。なおＴａｘ
ｅｓ以外の酸化物を含有する場合でも、その組成範囲は
Ｔａ２Ｏ５換算で表すものとする。
いて、酸化タンタルとは主にＴａ２０５を指すけれども
、必ずしもこの酸化物形態に限るものではなく、Ｔａｚ
０５以外の酸化物を含有する場合をも含む。なおＴａｘ
ｅｓ以外の酸化物を含有する場合でも、その組成範囲は
Ｔａ２Ｏ５換算で表すものとする。
さて酸化タンタルは、酸化バナジウムと同様、ＳｉＯ□
、 ＣａＯさらには酸化バナジウムとの共存下で比抵抗
の増大に有効に寄与するが、含有量が０．０１ｗｔ％未
満ではその効果に乏しく、一方０．１ｗｔ％を超えると
、逆に損失の増大を招（。
、 ＣａＯさらには酸化バナジウムとの共存下で比抵抗
の増大に有効に寄与するが、含有量が０．０１ｗｔ％未
満ではその効果に乏しく、一方０．１ｗｔ％を超えると
、逆に損失の増大を招（。
酸化チタン：０．０５〜０．１ｗｔ％
この発明において、酸化チタンとは、主にＴｉｅ。
を指すけれども、必ずしもこの酸化物形態に限るもので
はな（、Ｔｉｅ、以外の酸化物を含有する場合をも含む
。なおＴｉｅ、以外の酸化物を含有する場合でも、その
組成範囲はＴｉ（ｈ換算で表すものとする。
はな（、Ｔｉｅ、以外の酸化物を含有する場合をも含む
。なおＴｉｅ、以外の酸化物を含有する場合でも、その
組成範囲はＴｉ（ｈ換算で表すものとする。
さて酸化チタンは、フェライトコア焼成時の冷却過程で
の粒界の再酸化を促進し、粒界抵抗を大きくする効果が
あるが、０．０５ｗｔ％に満だないとその効果が少なく
、一方０．４ｗｔ％を超えると逆に損失の増加を招く。
の粒界の再酸化を促進し、粒界抵抗を大きくする効果が
あるが、０．０５ｗｔ％に満だないとその効果が少なく
、一方０．４ｗｔ％を超えると逆に損失の増加を招く。
酸化りん及び／又は酸化ほう素： ０．００３ｗｔ％以
下この発明において、酸化りんおよび酸化ほう素とは、
それぞれ主にＰ２Ｏ，およびＢ２０．を指すけれども、
必ずしもこの酸化物形態に限るものではなく、Ｐ２Ｏ，
やＢ２Ｏ３以外の酸化物を含有する場合をも含む。
下この発明において、酸化りんおよび酸化ほう素とは、
それぞれ主にＰ２Ｏ，およびＢ２０．を指すけれども、
必ずしもこの酸化物形態に限るものではなく、Ｐ２Ｏ，
やＢ２Ｏ３以外の酸化物を含有する場合をも含む。
なおＰ２Ｏ５やＢ２０．以外の酸化物を含有する場合で
も、その組成範囲はＰ２Ｏ，やＢｚ（ｈ換算で表すもの
とする。
も、その組成範囲はＰ２Ｏ，やＢｚ（ｈ換算で表すもの
とする。
さて酸化りんおよび酸化ほう素はいずれも、微量の添加
によって鉄損の低減をもたらす有用成分である。しかし
ながら含有量が０．００３ｅｗｔ％を超えて含有される
と、かえって鉄損の劣化を招くので、これらの成分は単
独使用、併用いずれの場合においても、０．００３ｗｔ
％以下（好ましくは０．０００１％１ｔ％以上）の範囲
で添加するものとした。
によって鉄損の低減をもたらす有用成分である。しかし
ながら含有量が０．００３ｅｗｔ％を超えて含有される
と、かえって鉄損の劣化を招くので、これらの成分は単
独使用、併用いずれの場合においても、０．００３ｗｔ
％以下（好ましくは０．０００１％１ｔ％以上）の範囲
で添加するものとした。
なお酸化りんの添加に際しては、りん酸（）ｌｓＰＯ４
）や無水りん酸（Ｐ２Ｏ５）、さらには酸化物磁性体を
構成する金属のりん酸塩などが有利に適合する。また酸
化ほう素の添加に際しては、ほう酸（）１３ＢＯ３）や
無水ほう酸（ＢｚＯ，）、さらには酸化物磁性体を構成
する金属のほう酸塩などが有利に適合する。
）や無水りん酸（Ｐ２Ｏ５）、さらには酸化物磁性体を
構成する金属のりん酸塩などが有利に適合する。また酸
化ほう素の添加に際しては、ほう酸（）１３ＢＯ３）や
無水ほう酸（ＢｚＯ，）、さらには酸化物磁性体を構成
する金属のほう酸塩などが有利に適合する。
以上述べたとおり、１００ ｋＨｚにおよぶ高周波領域
での損失の低減には、比抵抗を高めることが非常に効果
的であるが、この発明ではＳｉｎ、、 ＣａＯの存在下
で、酸化バナジウム（主としてｖｚｏｓ） 、酸化タン
タル（主としてＴａｇ’ｓ ）および酸化チタン（主と
してＴｉ１ｔ） 、さらには酸化りん（主としてＰ２Ｏ
５）及び／又は酸化ほう素（主としてＢｚ（ｈ ）を含
有させ、粒界に均一に分散させることにより、上記の目
的を達成したものである。
での損失の低減には、比抵抗を高めることが非常に効果
的であるが、この発明ではＳｉｎ、、 ＣａＯの存在下
で、酸化バナジウム（主としてｖｚｏｓ） 、酸化タン
タル（主としてＴａｇ’ｓ ）および酸化チタン（主と
してＴｉ１ｔ） 、さらには酸化りん（主としてＰ２Ｏ
５）及び／又は酸化ほう素（主としてＢｚ（ｈ ）を含
有させ、粒界に均一に分散させることにより、上記の目
的を達成したものである。
ここにこの発明に従うフェライトを製造するには、各成
分粉末原料を所定の組成になるように混合したのち、常
法に従い、圧縮成形ついで焼結を施せば良い。
分粉末原料を所定の組成になるように混合したのち、常
法に従い、圧縮成形ついで焼結を施せば良い。
（実施例）
実施例Ｉ
Ｆｅｚｅｓ ： ５２．９ ｍｏｌ％、ＭｎＯ： ３５
．４ ｎ＋ｏ１％およびＺｎＯ： １１．７ ａ＋ｏ１
％からなる基本組成の原料を混合したのち、大気中にて
９００°Ｃ１３時間仮焼した。
．４ ｎ＋ｏ１％およびＺｎＯ： １１．７ ａ＋ｏ１
％からなる基本組成の原料を混合したのち、大気中にて
９００°Ｃ１３時間仮焼した。
この仮焼粉に対し、表１に示す割合（添字ａ）で５ｉＯ
ｔ＋ ＣａＯ（ＣａＣＯ＊を使用）＋ Ｖ２Ｏ３，Ｔａ
ｇ’ｓおよびＴｉ（ｈを添加配合し、同時に湿式ボール
ミルで粉砕・混合した。ついで粉砕粉にバインダーとし
てＰＶＡを添加し、造粒した後、外径３６ｍ、内径２４
ｍ、高さ１２ａｍ＋のリング状に成形したのち、酸素濃
度を制御した窒素雰囲気中で１３２０°Ｃ１３時間の焼
成を行った。
ｔ＋ ＣａＯ（ＣａＣＯ＊を使用）＋ Ｖ２Ｏ３，Ｔａ
ｇ’ｓおよびＴｉ（ｈを添加配合し、同時に湿式ボール
ミルで粉砕・混合した。ついで粉砕粉にバインダーとし
てＰＶＡを添加し、造粒した後、外径３６ｍ、内径２４
ｍ、高さ１２ａｍ＋のリング状に成形したのち、酸素濃
度を制御した窒素雰囲気中で１３２０°Ｃ１３時間の焼
成を行った。
かくして得られた焼結コアの５ｔ０２． Ｃａｂ、 Ｖ
ｔＯｓ＋Ｔａ２Ｏ５およびＴｉＯ□の含有量（添字ｂ）
、ならびに周波数： １００ ｋＨｚ 、最大磁束密度
： ２００＋ａＴ、温度８０°Ｃにおける鉄損値を交流
ＢＨループトレーサーにて測定した結果を表１に併記す
る。
ｔＯｓ＋Ｔａ２Ｏ５およびＴｉＯ□の含有量（添字ｂ）
、ならびに周波数： １００ ｋＨｚ 、最大磁束密度
： ２００＋ａＴ、温度８０°Ｃにおける鉄損値を交流
ＢＨループトレーサーにて測定した結果を表１に併記す
る。
実施例２
実施例１と同様に、Ｆｅ！０＠、 ＭｎＯおよびＺｎＯ
がそれぞれ、５２．９ ｍｏｌ％、 ３５．４ ｓｏ１
％、 １１．７ ｍｏｌ％の基本組成の原料を、混合、
仮焼したのち、この仮焼粉に５ｊＯｚ＋ Ｃａｂ、 ｖ
、ｏ、、 ＴａｘｅｓおよびＴｉｅ、、さらにはＢ２０
．およびＢ２０．を、表２に示す割合（添字ａ）で添加
し、同時に湿式ボールミルで粉砕・混合した。ついで造
粒およびプレス成形後、１３２０’Ｃで３時間の焼成を
行った。
がそれぞれ、５２．９ ｍｏｌ％、 ３５．４ ｓｏ１
％、 １１．７ ｍｏｌ％の基本組成の原料を、混合、
仮焼したのち、この仮焼粉に５ｊＯｚ＋ Ｃａｂ、 ｖ
、ｏ、、 ＴａｘｅｓおよびＴｉｅ、、さらにはＢ２０
．およびＢ２０．を、表２に示す割合（添字ａ）で添加
し、同時に湿式ボールミルで粉砕・混合した。ついで造
粒およびプレス成形後、１３２０’Ｃで３時間の焼成を
行った。
かくして得られた焼結コアの５ｊＣｈ＋ Ｃａｂ、 Ｖ
２Ｏ５Ｔａｔ０３およびＴｉＯ□の含有量（添字ｂ）、
ならびに１００ ｋＨｚ 、２００ ｍＴ、８０°Ｃに
おける鉄損値の測定結果を表２に併記する。
２Ｏ５Ｔａｔ０３およびＴｉＯ□の含有量（添字ｂ）、
ならびに１００ ｋＨｚ 、２００ ｍＴ、８０°Ｃに
おける鉄損値の測定結果を表２に併記する。
実施例３
実施例１．２と同様に．Ｆｅ２Ｏ３ ： ５２．９ ｍ
ｏｌ％、ＭｎＯ： ３５．４ ｍｏｌ％およびＺｎＯ：
１１．７ ｍｏｌ％からなる基本組成の原料を、混合
、仮焼したのち、この仮焼粉に５ＩＯｚ＋ Ｃａｂ、
Ｖ！０５１ ＴａｘｅｓおよびＴｉｅ、、さらにはｐ、
ｏ、およびＢ２０．を添加（添字ａ）Ｌ、同時に湿式ボ
ールミルで粉砕・混合した。ついで造粒およびプレス成
形後、１３２０°Ｃで３時間の焼成を行った。
ｏｌ％、ＭｎＯ： ３５．４ ｍｏｌ％およびＺｎＯ：
１１．７ ｍｏｌ％からなる基本組成の原料を、混合
、仮焼したのち、この仮焼粉に５ＩＯｚ＋ Ｃａｂ、
Ｖ！０５１ ＴａｘｅｓおよびＴｉｅ、、さらにはｐ、
ｏ、およびＢ２０．を添加（添字ａ）Ｌ、同時に湿式ボ
ールミルで粉砕・混合した。ついで造粒およびプレス成
形後、１３２０°Ｃで３時間の焼成を行った。
かくして得られた焼結コアのＳｉｎ、、 Ｃａｂ、ν２
０゜Ｔａ、ＯｌおよびＴｉＯ□の含有量（添字ｂ）、な
らびに１００ ｋＨｚ 、２００ ｍＴ、８０°Ｃにお
ける鉄損値の測定結果を表３に併記する。
０゜Ｔａ、ＯｌおよびＴｉＯ□の含有量（添字ｂ）、な
らびに１００ ｋＨｚ 、２００ ｍＴ、８０°Ｃにお
ける鉄損値の測定結果を表３に併記する。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、スイッチング電源周波数が
１００ ｋＨｚ程度の高周波電源用トランスのコアとし
て、従来の材料と比較して高磁場下での損失が格段に小
さいＭｎ −Ｚｎ系ソフトフェライトを得ることができ
る。
１００ ｋＨｚ程度の高周波電源用トランスのコアとし
て、従来の材料と比較して高磁場下での損失が格段に小
さいＭｎ −Ｚｎ系ソフトフェライトを得ることができ
る。
Claims (4)
- １．Ｆｅ＿２Ｏ＿３：５２〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ
：３３〜４０ｍｏｌ％および ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ＿２：０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ：
０．０２〜０．１５ｗｔ％、 Ｖ＿２Ｏ＿５：０．００１〜０．０５ ｗｔ％、Ｔａ＿
２Ｏ＿５：０．０１〜０．１ｗｔ％およびＴｉＯ＿２：
０．０５〜０．４ｗｔ％ を添加配合してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト。 - ２．Ｆｅ＿２Ｏ＿３：５２〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ
：３３〜４０ｍｏｌ％および ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ＿２：０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ：
０．０２〜０．１５ｗｔ％、 酸化バナジウム：０．００１〜０．０５ｗｔ％、酸化タ
ンタル：０．０１〜０．１ｗｔ％および酸化チタン：０
．０５〜０．４ｗｔ％ を含有してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト。 - ３．Ｆｅ＿２Ｏ＿３：５２〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ
：３３〜４０ｍｏｌ％および ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ＿２：０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ：
０．０２〜０．１５ｗｔ％、 Ｖ＿２Ｏ＿５：０．００１〜０．０５ｗｔ％、Ｔａ＿２
Ｏ＿５：０．０１〜０．１ｗｔ％およびＴｉＯ＿２：０
．０５〜０．４ｗｔ％ と、 酸化りん及び／又は酸化ほう素：０．００３ｗｔ％以下 とを添加配合してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト。 - ４．Ｆｅ＿２Ｏ＿３：５２〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ
：３３〜４０ｍｏｌ％および ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ を基本成分とし、この基本成分に ＳｉＯ＿２：０．００８〜０．０２５ｗｔ％、ＣａＯ：
０．０２〜０．１５ｗｔ％、 酸化バナジウム：０．００１〜０．０５ｗｔ％、酸化タ
ンタル：０．０１〜０．１ｗｔ％および酸化チタン：０
．０５〜０．４ｗｔ％ と、 酸化りん及び／又は酸化ほう素：０．００３ｗｔ％以下 とを含有してなる低損失Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2091359A JP2892095B2 (ja) | 1989-12-26 | 1990-04-07 | 低損失Ｍｎ―Ｚｎ系フェライト |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1-335027 | 1989-12-26 | ||
| JP33502789 | 1989-12-26 | ||
| JP2091359A JP2892095B2 (ja) | 1989-12-26 | 1990-04-07 | 低損失Ｍｎ―Ｚｎ系フェライト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03223119A true JPH03223119A (ja) | 1991-10-02 |
| JP2892095B2 JP2892095B2 (ja) | 1999-05-17 |
Family
ID=26432801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2091359A Expired - Fee Related JP2892095B2 (ja) | 1989-12-26 | 1990-04-07 | 低損失Ｍｎ―Ｚｎ系フェライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2892095B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04242904A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-31 | Nippon Steel Corp | 低電力損失酸化物磁性材料 |
| JP2000182816A (ja) * | 1998-12-16 | 2000-06-30 | Tdk Corp | マンガン系フェライト及びそれを使用したトランス並びにチョ―クコイル |
| US6627103B2 (en) | 2000-03-31 | 2003-09-30 | Tdk Corporation | Mn-Zn ferrite production process, Mn-Zn ferrite, and ferrite core for power supplies |
| JP2017014096A (ja) * | 2015-07-06 | 2017-01-19 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライト原料用酸化鉄およびＭｎＺｎ系フェライト並びにＭｎＺｎ系フェライトの製造方法 |
| CN114105627A (zh) * | 2021-12-24 | 2022-03-01 | 深圳信义磁性材料有限公司 | 一种宽温低损耗铁氧体及其制备方法 |
-
1990
- 1990-04-07 JP JP2091359A patent/JP2892095B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04242904A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-31 | Nippon Steel Corp | 低電力損失酸化物磁性材料 |
| JP2000182816A (ja) * | 1998-12-16 | 2000-06-30 | Tdk Corp | マンガン系フェライト及びそれを使用したトランス並びにチョ―クコイル |
| US6627103B2 (en) | 2000-03-31 | 2003-09-30 | Tdk Corporation | Mn-Zn ferrite production process, Mn-Zn ferrite, and ferrite core for power supplies |
| JP2017014096A (ja) * | 2015-07-06 | 2017-01-19 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | ＭｎＺｎ系フェライト原料用酸化鉄およびＭｎＺｎ系フェライト並びにＭｎＺｎ系フェライトの製造方法 |
| CN114105627A (zh) * | 2021-12-24 | 2022-03-01 | 深圳信义磁性材料有限公司 | 一种宽温低损耗铁氧体及其制备方法 |
| CN114105627B (zh) * | 2021-12-24 | 2022-06-17 | 深圳信义磁性材料有限公司 | 一种宽温低损耗铁氧体及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2892095B2 (ja) | 1999-05-17 |
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