JPH03224936A - コンクリート部材 - Google Patents
コンクリート部材Info
- Publication number
- JPH03224936A JPH03224936A JP1791590A JP1791590A JPH03224936A JP H03224936 A JPH03224936 A JP H03224936A JP 1791590 A JP1791590 A JP 1791590A JP 1791590 A JP1791590 A JP 1791590A JP H03224936 A JPH03224936 A JP H03224936A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- prestress
- frp
- concrete member
- members
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はプレストレス導入のコンクリート部材に関する
。
。
（従来技術）
従来、高張力鋼から成る補強筋を介してプレストレスが
導入された、柱部材、梁部材、壁板、床板、屋根板等と
して用いるコンクリート部材が提案されている。
導入された、柱部材、梁部材、壁板、床板、屋根板等と
して用いるコンクリート部材が提案されている。
（発明が解決しようとする課題）
このコンクリート部材によれば、補強筋がプレストレス
導入のためのＰＣ鋼材を兼ねることから、補強筋とは別
個にＰＣ鋼材が埋め込まれたプレストレスト鉄筋コンク
リートと比べて、同じ曲げ抵抗を得るのに必要な鉄筋量
を少なくすることができる。また、前記プレストレスト
鉄筋コンクリートでは導入されたプレストレスが補強筋
とコンクリートとに分散し、また、前記コンクリートへ
のプレストレス分散量が時間の経過とともに減少するの
に対して、補強筋がＰＣ鋼材を兼用する前記コンクリー
ト部材ではこのような現象は生じない。
導入のためのＰＣ鋼材を兼ねることから、補強筋とは別
個にＰＣ鋼材が埋め込まれたプレストレスト鉄筋コンク
リートと比べて、同じ曲げ抵抗を得るのに必要な鉄筋量
を少なくすることができる。また、前記プレストレスト
鉄筋コンクリートでは導入されたプレストレスが補強筋
とコンクリートとに分散し、また、前記コンクリートへ
のプレストレス分散量が時間の経過とともに減少するの
に対して、補強筋がＰＣ鋼材を兼用する前記コンクリー
ト部材ではこのような現象は生じない。
しかし、補強筋がＰＣ鋼材を兼ねるこのコンクリート部
材においても、コンクリートのクリープや乾燥収縮、Ｐ
Ｃ鋼材兼用の補強筋のりラクゼーションによって生じる
緊張力の減少等のため、前記プレストレスト鉄筋コンク
リートと同様にプレストレスの減退は避けられない。
材においても、コンクリートのクリープや乾燥収縮、Ｐ
Ｃ鋼材兼用の補強筋のりラクゼーションによって生じる
緊張力の減少等のため、前記プレストレスト鉄筋コンク
リートと同様にプレストレスの減退は避けられない。
本発明の目的は、プレストレスの減退を最少限に抑える
ことができるコンクリート部材を提供することにある。
ことができるコンクリート部材を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明に係るコンクリート部材はその軸線方向に伸びる
繊維強化プラスチック製の線材または棒材で補強されか
つ全ての前記線材または棒材を介してプレストレスが導
入されている。
繊維強化プラスチック製の線材または棒材で補強されか
つ全ての前記線材または棒材を介してプレストレスが導
入されている。
（作用および効果）
本発明によれば、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製の
線材または棒材は高張力鋼から成る高強度鉄筋に比べて
強度が極めて高く、また、低剛性であることから、大き
い緊張力に耐えまた大きい緊張歪を生じさせる。このた
め、本発明に係るコンクリート部材では、前記従来のコ
ンクリート部材と比べて、その軸線方向に大きいプレス
トレスを導入することができ、また、コンクリートの乾
燥収縮やクリープの発生に伴なう前記線材または棒材の
緊張力の減少は小さく、したがってプレストレスの減退
は少ない。
線材または棒材は高張力鋼から成る高強度鉄筋に比べて
強度が極めて高く、また、低剛性であることから、大き
い緊張力に耐えまた大きい緊張歪を生じさせる。このた
め、本発明に係るコンクリート部材では、前記従来のコ
ンクリート部材と比べて、その軸線方向に大きいプレス
トレスを導入することができ、また、コンクリートの乾
燥収縮やクリープの発生に伴なう前記線材または棒材の
緊張力の減少は小さく、したがってプレストレスの減退
は少ない。
（実施例）
第１図を参照すると、本発明に係るコンクリート部材１
０が横断面をもって全体を符号１０で示されている。コ
ンクリート部材１０は、図示の例の梁部材の他、柱部材
、壁板、床板、屋根板等の建築物の構成部材、構築物の
構成部材等として成形される。
０が横断面をもって全体を符号１０で示されている。コ
ンクリート部材１０は、図示の例の梁部材の他、柱部材
、壁板、床板、屋根板等の建築物の構成部材、構築物の
構成部材等として成形される。
矩形断面を有するコンクリート部材１０には、矩形の四
隅に位置する繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製の複数
の線材または棒材（以下、ｒＦＲＰ材」と称する。）１
２と通常の鉄筋１４とが、それぞれ、長平方向（コンク
リート部材１０の軸線方向）に伸びる主筋とこれらの主
筋を取り囲むスターラップとしてコンクリート１６に埋
め込まれている。前記主筋としての機能を担う全てのＦ
ＲＰ材１２は緊張状態にあり、これらのＦＲＰ材１２を
介して、コンクリート１６にプレストレスが導入されて
いる。したがって、ＦＲＰ材１２は、コンクリート１６
の補強部材と、コンクリート１６へのプレストレス導入
部材とを兼ねる。
隅に位置する繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製の複数
の線材または棒材（以下、ｒＦＲＰ材」と称する。）１
２と通常の鉄筋１４とが、それぞれ、長平方向（コンク
リート部材１０の軸線方向）に伸びる主筋とこれらの主
筋を取り囲むスターラップとしてコンクリート１６に埋
め込まれている。前記主筋としての機能を担う全てのＦ
ＲＰ材１２は緊張状態にあり、これらのＦＲＰ材１２を
介して、コンクリート１６にプレストレスが導入されて
いる。したがって、ＦＲＰ材１２は、コンクリート１６
の補強部材と、コンクリート１６へのプレストレス導入
部材とを兼ねる。
前記プレストレスの導入は、第２図に示すように、プレ
テンショニングによる。すなわち、前記梁部材を成形す
るための型枠１８にこれを長手方向に貫通する複数のＦ
ＲＰ材１２を配置し、次いで各ＦＲＰ材を緊張させ、そ
の両端部を型枠１８の両側に配置されたアバツトメント
２０に固定することによって緊張状態を維持し、さらに
前記スターラップを型枠１８内に配置したのち、コンク
リートを打設し、コンクリートの固化後、各ＦＲＰ材１
２をコンクリート１６との付着によって係止させること
による。前記プレストレスの導入およびコンクリート部
材１０の成形は、工場または現場の適当なサイトで行な
うことができる。
テンショニングによる。すなわち、前記梁部材を成形す
るための型枠１８にこれを長手方向に貫通する複数のＦ
ＲＰ材１２を配置し、次いで各ＦＲＰ材を緊張させ、そ
の両端部を型枠１８の両側に配置されたアバツトメント
２０に固定することによって緊張状態を維持し、さらに
前記スターラップを型枠１８内に配置したのち、コンク
リートを打設し、コンクリートの固化後、各ＦＲＰ材１
２をコンクリート１６との付着によって係止させること
による。前記プレストレスの導入およびコンクリート部
材１０の成形は、工場または現場の適当なサイトで行な
うことができる。
ＦＲＰ材１２の許容最大緊張力は６０〜９０Ｋｇｆ／ｍ
ｍ（引張強度： １３０〜１９０ Ｋｇｆ／ｍｍ２）で
あり、このときの緊張歪の大きさは（０，５〜２．５）
Ｘ １０−２である。これに対して、従来のコンクリ
ート部材の補強部材およびプレストレス導入部材を兼用
する高張力鋼棒の許容最大緊張力は２０〜３０Ｋｇｆ／
ｍｍ２（降伏点： ５０〜７０ Ｋｇｆ／ｍｍ２）
であり、また、このときの緊張歪の大きさは（１，０〜
１．５）Ｘ １０−３である。このことから、ＦＲＰ材
１２をコンクリートの補強部材兼用のプレストレス導入
部材として用いる本発明によれば、前記高張力鋼棒を用
いる場合に比べて、より大きいプレストレスを導入する
ことができ、また、コンクリートの乾燥収縮、クリープ
等に伴なってあられれるコンクリートの歪（０，５〜１
．０）Ｘ １０−３の影響を打ち消し、プレストレスの
減退を最小限に抑えることができる。
ｍ（引張強度： １３０〜１９０ Ｋｇｆ／ｍｍ２）で
あり、このときの緊張歪の大きさは（０，５〜２．５）
Ｘ １０−２である。これに対して、従来のコンクリ
ート部材の補強部材およびプレストレス導入部材を兼用
する高張力鋼棒の許容最大緊張力は２０〜３０Ｋｇｆ／
ｍｍ２（降伏点： ５０〜７０ Ｋｇｆ／ｍｍ２）
であり、また、このときの緊張歪の大きさは（１，０〜
１．５）Ｘ １０−３である。このことから、ＦＲＰ材
１２をコンクリートの補強部材兼用のプレストレス導入
部材として用いる本発明によれば、前記高張力鋼棒を用
いる場合に比べて、より大きいプレストレスを導入する
ことができ、また、コンクリートの乾燥収縮、クリープ
等に伴なってあられれるコンクリートの歪（０，５〜１
．０）Ｘ １０−３の影響を打ち消し、プレストレスの
減退を最小限に抑えることができる。
ＦＲＰ材１２の一例として、エポキシ樹脂をマトリック
スとしかつＰＡＮ系炭素炭素繊維強繊維とする直径６
ｍｍのＦＲＰ材を挙げることができる。
スとしかつＰＡＮ系炭素炭素繊維強繊維とする直径６
ｍｍのＦＲＰ材を挙げることができる。
このＦＲＰ材の引張強度および弾性係数は、それぞれ、
１９０ Ｋｇｆ／ｍｍ２および１４ 、０００Ｋｇｆ／
ｍｍ２であり、２．５ｔの緊張力の付与下で０．６ Ｘ
１０−２の緊張歪を生じる。また、このＦＲＰ材のり
ラクゼーションは、同じ直径の高張力鋼棒と比較して、
約半分である。
１９０ Ｋｇｆ／ｍｍ２および１４ 、０００Ｋｇｆ／
ｍｍ２であり、２．５ｔの緊張力の付与下で０．６ Ｘ
１０−２の緊張歪を生じる。また、このＦＲＰ材のり
ラクゼーションは、同じ直径の高張力鋼棒と比較して、
約半分である。
第１図は本発明が適用された梁部材の横断面図、第２図
は梁部材を成形するための型枠とその内部に配置される
繊維強化プラスチック製の線材または棒材を示す断面図
である。 １０：コンクリート部材、 １２：繊維強化プラスチック製の線材または棒材。 １６：コンクリート。
は梁部材を成形するための型枠とその内部に配置される
繊維強化プラスチック製の線材または棒材を示す断面図
である。 １０：コンクリート部材、 １２：繊維強化プラスチック製の線材または棒材。 １６：コンクリート。
Claims (1)
- コンクリート部材であってその軸線方向に伸びる繊維強
化プラスチック製の線材または棒材で補強されかつ全て
の前記線材または棒材を介してプレストレスが導入され
た、コンクリート部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1791590A JPH03224936A (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | コンクリート部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1791590A JPH03224936A (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | コンクリート部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03224936A true JPH03224936A (ja) | 1991-10-03 |
Family
ID=11957054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1791590A Pending JPH03224936A (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | コンクリート部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03224936A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100396855B1 (ko) * | 2000-11-10 | 2003-09-02 | (주)금화산업 | 축방향 하중을 이용한 프리플렉스 파일의 제작공법 |
| CN101596744B (zh) | 2009-07-06 | 2011-05-11 | 中冶建工有限公司 | 后张拉预应力钢筋混凝土箱梁的连续箍筋绑扎安装方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503416A (ja) * | 1973-05-16 | 1975-01-14 | ||
| JPS6433345A (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-03 | Sumitomo Const | Method for anchoring polymer tension material |
| JPH01317152A (ja) * | 1988-06-16 | 1989-12-21 | Shimizu Corp | プレストレストコンクリート部材とその製造方法および装置 |
-
1990
- 1990-01-30 JP JP1791590A patent/JPH03224936A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503416A (ja) * | 1973-05-16 | 1975-01-14 | ||
| JPS6433345A (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-03 | Sumitomo Const | Method for anchoring polymer tension material |
| JPH01317152A (ja) * | 1988-06-16 | 1989-12-21 | Shimizu Corp | プレストレストコンクリート部材とその製造方法および装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100396855B1 (ko) * | 2000-11-10 | 2003-09-02 | (주)금화산업 | 축방향 하중을 이용한 프리플렉스 파일의 제작공법 |
| CN101596744B (zh) | 2009-07-06 | 2011-05-11 | 中冶建工有限公司 | 后张拉预应力钢筋混凝土箱梁的连续箍筋绑扎安装方法 |
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