JPH03228779A

JPH03228779A - ラケット

Info

Publication number: JPH03228779A
Application number: JP2023285A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Edakawa; 枝川　裕志; Masahiro Yamagishi; 山岸　正弘; Yasuo Komatsu; 小松　泰雄
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1990-01-31
Filing date: 1990-01-31
Publication date: 1991-10-09

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野コ本発明は、打球時の衝撃振動を著しく抑えたラケットで
あって、快適なプレーのできるラケット、特にテニス用
ラケットに関する。

［従来の技術］一般に、硬式テニス用ラケットなどのスィートスポット
が問題となるラケットのフレームは、軽量で強度と剛性
をもつ材料で構成されている。

すなわち、かかるラケットの骨材には、木、アルミ合金
、繊維補強合成樹脂（ＦＲＰ）などが使用されている。

これらの材料は本来比較的良好な振動減衰特性をもって
いるが、打球した時の衝撃振動を急速に、かつ有効に低
減する機能に関してはかならずしも十分ではなかった。

また、打球時の衝撃振動を低減緩和する目的で、ゴムや
軟質の合成樹脂成形品をラケットのガツトとガツトの間
に装着したり、ガツト面に圧着したりすることが行なわ
れている。このような方法によれば、ガツト自体の振動
を抑制するにはわずかの程度において有効であるが充分
ではない。またガツトからフレームに伝搬した振動をフ
レーム自体の機能により減衰するものではなかった。

［発明が解決しようとする課題］すなわち、従来のかかるラケットでは打球した時の衝撃
振動の中でフレームに伝搬した振動は、シャフトおよび
グリップを通して腕や肘に伝搬し、手首、腕および肘な
どに疲労を蓄積する結果を招いていた。特に、ガツトの
中央部（いわゆるスィートスポット）をはずれた打球の
場合には、不快な振動ないしシビレを体感し、ひいては
テニスエルボ−などの故障につながるという欠点を有す
るものであった。

本発明は、かかる従来ラケットの欠点に鑑み、打球時の
衝撃振動を急速に、かつ有効に減衰させることができ、
もって快適にプレーすることができ、さらに腕、肘の疲
労を軽減することができるラケット、特にテニス用ラケ
ットを提供せんとするものである。

［課題を解決するための手段」上述の目的を達成するために次のような手段をとる。

すなわち、本発明のラケットは、ラケットを構成する部
材の少なくとも一部分に、振動抑止材と該振動抑止材よ
りも高い強度と剛性を有する素材からなる拘束材とで構
成される振動抑止体ユニットを固定することを特徴とす
るものである。

［作用］本発明は、たとえばテニス、スカッシュ、バドミントン
などガツト面を有するラケットに、振動抑止材を後述す
る拘束材と組合せて固定すると、ガツトから伝搬される
打球時の衝撃振動を極めて有効に減衰させることを見い
出したものである。

第１図〜第３図は本発明のラケットの一例を示す模式図
である。この例ではガツト１、フレーム２、シャフト３
およびグリップ４とからなる通常のラケットのシャフト
３の一方に、第３図の如き振動抑止材７と、プレート状
の拘束材８および１０から成る振動抑止体ユニット５を
バンド６で装着させたものが示されている。

該バンド６は、第４図のように振動抑止材７と拘束材８
に設けられた穴１０を通して、シャフト３とを一体的に
、かつ機械的に直接固定させるものである。

かかる振動抑止材としては、木質材、弾性ゴム、合成樹
脂、コルク、フェルト状物等であってもよいが、銅、鉛
などの金属や、セラミックスなど比重の高いものおよび
これらの混合体であってもよいが、特に、振動減衰能の
高い制振性樹脂材料を用いるのが好ましい。かかる制振
性樹脂材料は、所望の形、たとえば突起物状、板状およ
びフィルム状など各種形状に加工することができるので
好ましい。

次に、該拘束材は、該振動抑止材の表面又は内部におい
て、その固定（装着）を安定に達成する作用を有する。

かかる拘束材を構成する材料としては、該振動抑止材よ
りも高い強度と剛性を有する素材、たとえば各種金属、
プラスチック、木質材等から成るものが使用できる。か
かる材料の中でも、該振動抑止材に比して耐摩耗性の高
い材料が、振動抑止体ユニットとして耐久性にすぐれた
ものを提供することができるので好ましい。

該拘束材は、振動抑止材と複合して一体化したものが、
さらに振動抑止材の振動減衰機能を効果的に発揮せしめ
得るので好ましい。

かかる振動抑止体ユニットにおいて、該振動抑止材と該
拘束材との間に緩衝材を介在または複合したり、または
、さらに該緩衝材を該振動抑止材の内層部に介在または
複合したりすることにより、振動抑止材自体の振動減衰
能を、さらに向上させることができる。

ここで該緩衝材としては、ＪＩＳ　　Ｋ６７６７に規定
される２５％圧縮時の圧縮硬さが好ましくは０．　００
５〜５．　０ｋｇ／ｃｍ２、さらに好ましくは０、　０
０８〜３．　０ｋｇ／ｃＪの範囲のものが振動減衰能向
上作用に優れていてよい。

この圧縮硬さは、２０°Ｃの温調室において、圧縮硬さ
試験機（■大栄科学精器製作所製）を使用して測定する
。試験片は長さ５０ｍｍ、幅５０ｍｍ、厚さ約２５ｍｍ
の直方体のものを使用する。該試験片の中央部の厚さを
測定し、次に該試験片を試験機の所定位置に設置し、圧
縮スピード１０ｍｍ／ｍｎ、ではじめの厚さの２５％圧
縮して停止して、その状態で２０秒間放置後の荷重（Ｐ
）を測り、次式で圧縮硬さ（Ｈ）を算出する。

　　　　ＰＷ・ｌここで　Ｐ：２５％圧縮状態での２０秒後の荷重（ｋｇ
　）Ｗ：試験片の幅（ｃｍ）１：／／　　　長さ（ｃｍ　）かかる緩衝材としては、次のようなものが使用できる。

無機系エラストマーとしては、たとえば、ゴム状硫黄、
フッ化ケイ素ポリマー　リン系、ケイ素系（シロキサン
系ポリマー、）ホスファセン系エラストマー（リン、窒
素が骨格）など、また、高分子ゲル系のものとしては、たとえば、ポリビ
ニルアルコールハイドロゲル、アクリル酸ナトリウム／
アクリルアミド共重合体ゲルなど、また、有機系エラストマーとしては、たとえば、ポリ塩
化ビニル系、ポリウレタン系、ポリアミド系、ポリスチ
レン系、エチレン酢酸ビニル共重合体系、エチレンエチ
ルアクリレート系、ポリオレフィン系、ポリエステル系
、エポキシ系などのエラストマーなど、また、ゴムエラストマーとしては、たとえば、天然ゴム
、スチレンブタジェンゴム、ニトリルゴム、イソプレン
ゴム、ヒドリンゴム、クロロプレンゴムなど、また、発泡プラスチックスしては、たとえば、ポリウレ
タン系、ポリスチレン系、ポリエチレン系、沸素系、Ｅ
ＶＡ系、フェノール系、ＰｖＣ系、ポリュリア系など、本発明について、さらに図面により説明する。

第４図は、第３図で示した振動抑止材７と拘束材８に加
えて緩衝材９を介在させて構成された振動抑止体ユニッ
ト５である。

第５図は、ラケットのシャフト部３に第４図の振動抑止
材ユニット５をバンド６により、第２図のように固定（
装着）したときのＸ＋−Ｘ＋’軸でみた状態を示す断面
図である。

第６図（イ）、（ロ）、（ハ）は、本発明の振動減衰体
ユニット５の構造の一例を示すものであるが、本発明で
いう振動抑止体ユニット５がこれらの構造に限定される
ものではない。

（イ）図は、振動抑止材７の中に縦方向と横方向に１層
ずつ緩衝材９を積層したものに、緩衝材９を介して拘束
材８を組み込んだ構造の振動抑止体ユニット５を示す。

（ロ）図は、（イ）図の構造に加えて、振動抑止材７の
中央部に、さらに拘束材８を追加構成させ、該拘束材８
の両側に緩衝材９を組込ませた構造の振動抑止体ユニッ
ト５を示す。

（ハ）図は、（ロ）図をさらに変形した構造の振動抑止
体ユニット５を示すもので、拘束材８が振動抑止材７と
緩衝材９の全体を被覆する構造を有するものである。

上述の振動抑止体ユニット構造は、いずれも複合して一
体化することにより、さらに振動減衰効果を改善するこ
とができるので好ましい。

いずれにしても、かかるユニ・シト構造を採用すること
により、振動抑止材７自体の制振性能およびこれと拘束
材８、さらにこれらに加えて緩衝材９との組合せにより
得られる制振機能が相乗的に作用して、極めて優れた振
動減衰能を達成し得る。

本発明の振動抑止体ユニット５は、ラケットのどの部分
に固定、装着しても、その効果を達成することができる
。たとえば、フレーム部２の天頂部に固定することがで
きる。その−例を以下に示す。

第７図（イ）、（ロ）は、フレーム２の天頂部に弧状の
振動抑止体ユニット５を装着した例であり、第８図（イ
）、（ロ）は、フレーム２の天頂部の該フレーム２内に
装填した例である。

第７図の（イ）図は、フレーム部２の天頂部分に止め具
１１を介して振動抑止体ユニット５を取付けた平面図で
、（ロ）図は、前述の（イ）図のＸ２−Ｘ２′軸でみた
該振動抑止体ユニット５の断面構造を示す。

このようにラケットのフレーム２の天頂部分に振動抑止
体ユニット５を固定しても、高い振動抑止効果を得るこ
とかできる。

次に、具体的な構造を第７図の（ロ）図の例で説明する
。

（ロ）図は、フレーム２の天頂部のガツト１の端部に近
接して、緩衝材９、振動抑止材７、さらにはこれに組込
んだ層状の緩衝材９からなる振動抑止体ユニット５を一
定厚みを持った拘束板８を介して収納し、その外縁部を
枠型で閉じたケーシング構造のものが示されている。該
拘束板８は止め具１１で、別の緩衝材９を介してフレー
ム２の上端部に固定されている。

フレーム２の天頂部に振動抑止体ユニット５を固定する
仕方として、第８図のように、フレーム２内に振動抑止
体ユニット５を組込んでもよい。

第８図の（イ）図は平面図であり、（ロ）図は（イ）図
のＸ３−Ｘ３　’軸でみた該天頂部の断面構造を示す。

（ロ）図かられかるように、この例は、天頂部を先端部
に向って中空状の逆コの字型のケーシング部分を設けた
ものであり、ここに振動抑止材７を、緩衝材９を介して
収納し、外縁からフタをして封入した構造の振動抑止体
ユニット５有するものである。この例では、特別にフレ
ーム２内のケーシング部分を該ユニット５の一部として
利用しているが、フレーム２が中空管の場合は、この管
内に装填する方法を利用することもてきる。

本発明の振動抑止材としては、特に制振性樹脂材料が好
ましいが、かかる材料としては、たとえば、比較的比重
の高いゴムや合成樹脂の組成物、これらの樹脂に鉛など
の比重の高い金属や金属繊維を配合した材料などを使用
することができる。

これらの材料のなかでも、常温から１００℃で流動性を
有するエポキシ樹脂、常温から１００°Ｃで流動性を有
するポリアミド樹脂および無機充填材、特に黒鉛、フェ
ライトおよびマイカから選ばれた少なくとも１種、を主
成分とする熱硬化性の合成樹脂組成物からなる材料が好
ましく使用される。かかる樹脂組成物は、加工の自由度
が高く、柔軟で、さらに硬化後の樹脂材料は極めて優れ
た振動減衰硬化を発揮する。

上記樹脂組成物でいう、常温から１００℃で流動性を有
するエポキシ樹脂としては、好ましくは少なくとも２個
以上のグリシジルエーテル基を有する樹脂であって、さ
らに好ましくは２５℃での粘度が１〜３００ポイズ、エ
ポキシ当量が１００〜５００、分子量が２００〜１００
０のものがよい、具体的には、たとえば、“エピコート
８２８．８２７．８３４．８０７”　（以上、油化シェ
ル化学（株）製）などを使用することができる。

また、常温から１００℃で流動性を有するポリアミド樹
脂としては、好ましくは２５℃での粘度が３〜２０００
ポイズ、さらに好ましくはアミン価が１００〜８００の
ものか、エポキシ樹脂の硬化剤として、また硬化後の樹
脂の可撓性付与剤として有効に作用するのでよい。具体
的には、たとえば“トーマイド＃２２５−Ｘ、＃２１５
−Ｘ。

＃２２５”　（以上、富士化成（株）製）、“パーサミ
ド９３０．１１５”　（以上、ジェネラル・ミルズ社製
）、“エポン−Ｖ１５”　（シェル社製）などを使用す
ることができる。

上記成分は、好ましくは次の割合で配合される。

すなわち、エポキシ樹脂１００部に対するポリアミド樹
脂の配合量は、１００〜８００部、さらに好ましくは２
００〜５００部であり、無機充填材は、これらの樹脂総
量（後述のモノグリシジルエーテルを配合する場合はこ
れも含む）１００部に対して３０〜１２０部、さらに好
ましくは４０〜１００部である。

かくして得られる制振性樹脂材料のなかでも、常温にお
ける振動損失係数が０．０２以上であるものが、ガツト
からの衝撃振動の減衰効果が大きくて好ましい。

上述の振動損失係数は、次のようにして測定する。

すなわち、１０ｍｍ厚の合成樹脂を、厚さ５　ｍｍ厚の
鋼板に２液型工ポキシ接着剤により貼り付けた後、２４
時間放置し、接着剤を硬化させた後、米国軍規路のＭＴ
Ｌ−Ｐ−２２５８１Ｂに準じ、振動減衰波形を測定し、
次式により振動損失係数（η）を求める。

ａ、減衰率（ＤＥＣＡＹ　ＲＡＴＥ）Ｄ、）　（ｄＢ／５ｅｃ）−（Ｆ／Ｎ）　　２０　ｌｏ
ｇ（Ａ＋　／Ａ２　）ｂ、有効減衰率（ＥＦＦＥＣＴＩ
ＶＥ　ＤＥＣＡＹ　ＲＡＴＤＤｅ（ｄＢ／５ｅｃ）　　
−り。−ＤＢ仁限界減衰率（ＰＥＲＣＥＮＴ　ＣＲＩＴ
ＩＣＡＬ　ＤＡＭＰＩＮＧ）Ｃ／Ｃｏ　（％）　−（１
８３ｘＤｅ　）／Ｆここで、Ｆ　、試料接着板の固有振
動数Ｎ　：計算上取った周期の数Ａ＋：Ｎ中の最大振幅Ａ２：Ｎ中の最小振幅Ｄｏ　：試料接着板の減衰率Ｄ６　：オリジナル鋼板の減衰率ｄ、振動損失係数（η） η＝　（Ｃ／ＣＣ）１５０本発明において用いられる振動抑止材としては、２０℃
における５０Ｈｚから５ｋＨｚの周波数範囲での上述の
振動損失係数が、０．０４以上であるものが、特に優れ
た振動減衰効果を発揮するので好ましい。

次に、ラケットの見掛けの振動損失係数の測定方法につ
いて以下に説明する。

すなわち、ラケットのグリップの中央にマイクロ加速度
ピックアップを装着し、フレームの先端をハンマーで軽
打し、その振動の減衰波形をＦＦＴアナライザーで測定
し、その波形をマイクロコンピュータ−（日本電気■製
）により前記ＭＩＬＰ、−２２５８１Ｂの算式により、
振動損失係数（η）を測定する。

本発明のラケットの該振動損失係数は、好ましくは０．
０１以上、さらに好ましくは０．０２以上、特に好まし
くは０．０４以上を有し、かつ実用で優れた振動減衰効
果を発揮する。

すなわち、該振動損失係数が０．０１未満であるラケッ
トは、従来ラケットとの優位差がなくなり、スィートス
ポットを外して打球した時に不快な振動が伝搬するもの
となる。

［実施例］以下、本発明を実施例により、さらに詳細に説明する。

実施例１振動抑止材として、下記（１）〜（５）の配合からなる
樹脂組成物からなる樹脂材料を使用する。

（１）エポキシ樹脂　　　　　　　　　１４．５部（エ
ピコート＃　８２８、油化シェル■製）（２）オクタデ
シルグリシジルエーテル　２．９部（３）アミド樹脂　
　　　　　　　　　３１．１部（トーマイド＃２２５−
Ｘ　、富士化成■製）（４）トリス（ジメチルアミノ）
メチルフェノール１．５部（５）黒鉛　　　　　　　　　　　　　５１．０部上上
記台の樹脂組成物を用いて、厚さ１０ｍｍの制振板を作
った。この板の室温２０℃における振動損失係数を前記
の方法により測定したところ、５０Ｈｚから５ｋＨｚの
周波数範囲で０．０５であった。

この板を底辺４５ｍｍ、高さ３０ｍｍ（高い方）と２５
ｍｍ（低い方）の台形にカットし、この表面に拘束材と
して厚み０．　５ｍｍの薄い鋼板９．１０を接着して、
振動抑止体ユニットを形成した。

この振動抑止体ユニットに、第３図のように穴を開け、
第２図の如くラケットの重心線付近のシャフト部にバン
ドで装着した。このラケットの重量増加は１６ｇであっ
た。

このラケットの見掛けの振動損失体を前述の方法で測定
した。結果を表１に示した。

実施例２実施例１で作った振動抑止材を用いて第６図の（イ）の
振動抑止体ユニットを形成した。なお、第６図（イ）の
両サイドと横方向に積層されている緩衝材として、有機
系エラストマーである厚み１、　ｍｍのポリオレフィン
系発泡材料（東し製“トーレペフ”　：圧縮硬さＩ−１
＝　０　、　１６　ｋｇ／　ｃａｒ）を用い、（イ）の
中心部に使用する緩衝材として、ゴムエラストマーであ
るクロロプレンゴム（圧縮硬さＨ＝０．　２ｋｇ／ｃｍ
２）を用いた。

ラケットのシャフト部へは、バンドを用いて、第５図の
方法で固定した。

このラケットの重量増加は１８ｇであった。

このラケットについて実施例１と同じ方法で見掛けの振
動損失係数を測定して、表１に示した。

実施例３第７図（イ）および（ロ）で示されるようなフレーム天
頂部分に振動抑止体ユニットを取付けたラケットを作っ
た。

振動抑止材は、実施例１と同一のものを用い、該振動抑
止材／緩衝材積層体を被覆している緩衝材にはポリオレ
フィン系発泡材料（圧縮硬さＨＯ、１８ｋｇ／ｃｎｒ）
の厚みが１　ｍｍのものと１．５ｍｍのものを用いた。

また上述の積層体を構成する緩衝材にはゴムエラストマ
ーのクロロプレンゴム、（圧縮硬さＨ＝０．　２２ｋｇ
／ｃｍ２）を用いた。、＝ｉらの積層体、被覆緩衝材を
一体的にカバーする拘束材としてはポリ塩化ビニール樹
脂の薄板を用い、該拘束材を止め具でフレームに固定し
て該ユニットを完成した。

このラケットの重量増加は２０ｇであった。

このラケットの見掛けの振動損失係数を測定して表１に
示した。

表１から明らかなように実施例１〜３のラケットは、振
動抑止体ユニットを有さないブランクのラケットに比し
て、いずれも見掛けの振動損失係数が高く、衝撃感が極
めて小さくて、打球感が軽くソフトであるとの評価を得
た。特に実施％Ｊ　２および３のラケットは抜群によい
との評価を得た。

［発明の効果］本発明によれば、打球したときの衝撃振動がガツトから
フレーム、シャフトおよびグリップに伝わるのを極めて
有効に減衰させる機能を有するラケットを提供すること
ができるものである。

このラケットによればスィートスポットが拡大し、打球
時の不快な振動ないしはシビレがなく、腕や肘の疲労を
蓄積することがなく、快適にプレーをすることができる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のラケットの一例であるシャフト部に
振動抑止ユニットを貼着したものの平面図であり、第２
図は、第１図のシャフト部の拡大図であり、第３図は、
第１図に用いた振動抑止体ユニットの構造を示す斜視図
である。第４図は、第３図の振動抑止体ユニットの他の構造例を
示す斜視図である。第５図は、本発明でいう振動抑止体ユニットの取付は方
法の一例を示す断面図である。第６図（イ）、（ロ）、（ハ）は、第３図および第４図
に示す振動抑止体ユニットの他の構造例を示す断面図で
ある。第７図（イ）、（ロ）は、振動抑止体ユニットをラケッ
トの天頂部のフレーム縁部に装着した例の断面図であり
、第８図（イ）、（ロ）は、振動抑止体ユニットをラケ
ットの天頂部のフレーム内に装填した例の断面図である
。１：ガツト　　　　　　　　２：フレーム３：シャフト
　　　　　　４ニゲリップ５：振動抑止体ユニット　６
：バンド７：振動抑止材　　　　　８：拘束材９：緩衝材　　　　　　１０：穴１１：止め具

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ラケットを構成する部材の少なくとも一部分に、
振動抑止材と該振動抑止材よりも高い強度と剛性を有す
る素材からなる拘束材とで構成される振動抑止体ユニッ
トを固定することを特徴とするラケット。
（２）拘束材が、振動抑止材より耐摩耗性の高い素材で
構成されている請求項（１）記載のラケット。
（３）振動抑止材が、常温における振動損失係数が０．
０２以上である材料で構成されている請求項（１）記載
のラケット。
（４）振動抑止材が、常温における振動損失係数が０．
０４以上である材料で構成されている請求項（１）記載
のラケット。
（５）振動抑止体ユニットが、ラケット構成部材との間
に緩衝材を介在せしめて固定されていることを特徴とす
る請求項（１）記載のラケット。
（６）緩衝材が、ＪＩＳＫ６７６７に規定される２５％
圧縮時の圧縮硬さが０．００５〜５．０ｋｇ／ｃｍ＾２
である材料で構成されている請求項（５）記載のラケッ
ト。
（７）振動抑止材が、緩衝材との複合体である請求項（
１）記載のラケット。
（８）振動抑止体ユニットが、緩衝材および拘束材との
複合体である請求項（１）記載のラケット。