JPH0323257B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0323257B2 JPH0323257B2 JP13090383A JP13090383A JPH0323257B2 JP H0323257 B2 JPH0323257 B2 JP H0323257B2 JP 13090383 A JP13090383 A JP 13090383A JP 13090383 A JP13090383 A JP 13090383A JP H0323257 B2 JPH0323257 B2 JP H0323257B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ingot
- mold
- hot water
- supplied
- molten metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋳塊の連続的鋳造法に係り、アルミニ
ウム等の鋳塊を連続的に鋳造するに当り、その組
織を改善し、該鋳塊によつて得られる圧延材の機
械的特性を良好ならしめることのできる方法を提
供しようとするものである。
ウム等の鋳塊を連続的に鋳造するに当り、その組
織を改善し、該鋳塊によつて得られる圧延材の機
械的特性を良好ならしめることのできる方法を提
供しようとするものである。
アルミニウム等の鋳塊を連続鋳造するには一般
的に上下方向において開放された枠形の金属製水
冷鋳型を用い、該鋳型下部に受台を装入した条件
下で該受台上に金属溶湯を連続的に供給し、鋳型
内に凝固した鋳塊を前記受台を下降させて鋳型下
部から引出し、このようにして引出された鋳塊に
冷却水を施して凝固させる方法が採られている。
ところがこのような連続的鋳造法（所謂半連続鋳
造を含む）においては鋳塊は外周部から順次に冷
却され中心部に向うほど冷却速度が遅くなるため
中心部では結晶粒度やデンドライトアームスペー
シング（以下DASという）などの組織が粗くな
る。又同じ理由で中高力合金角型鋳塊の中心部に
は多数のシユリンケージポロシテイが発生する。
斯様な関係は鋳塊の厚さが増すほど顕著であつ
て、上記のように外皮部と中心部と組織を異にし
た鋳塊を用いて製造された圧延板などにおける中
心部の機械的性質は表皮部に比較して劣ることに
なり、何れにしても所期するような特性を得難い
こととなる。
的に上下方向において開放された枠形の金属製水
冷鋳型を用い、該鋳型下部に受台を装入した条件
下で該受台上に金属溶湯を連続的に供給し、鋳型
内に凝固した鋳塊を前記受台を下降させて鋳型下
部から引出し、このようにして引出された鋳塊に
冷却水を施して凝固させる方法が採られている。
ところがこのような連続的鋳造法（所謂半連続鋳
造を含む）においては鋳塊は外周部から順次に冷
却され中心部に向うほど冷却速度が遅くなるため
中心部では結晶粒度やデンドライトアームスペー
シング（以下DASという）などの組織が粗くな
る。又同じ理由で中高力合金角型鋳塊の中心部に
は多数のシユリンケージポロシテイが発生する。
斯様な関係は鋳塊の厚さが増すほど顕著であつ
て、上記のように外皮部と中心部と組織を異にし
た鋳塊を用いて製造された圧延板などにおける中
心部の機械的性質は表皮部に比較して劣ることに
なり、何れにしても所期するような特性を得難い
こととなる。
本発明は上記したような実情に鑑み研究を重ね
て開発されたものであつて、アルミニウム鋳塊の
如きを連続的に鋳造するに当り、水冷鋳型内に供
給される溶湯を直接的に鋳型内鋳塊の中心部に向
けて吐出させると共に、分配給湯ノズルによる給
湯を併用して鋳造することを提案するものであ
り、それによつて表層部から中心部まで略一様で
緻密な組織を形成し、又前記シユリンケージポロ
シテイなどの発生をなからしめようとするもので
ある。
て開発されたものであつて、アルミニウム鋳塊の
如きを連続的に鋳造するに当り、水冷鋳型内に供
給される溶湯を直接的に鋳型内鋳塊の中心部に向
けて吐出させると共に、分配給湯ノズルによる給
湯を併用して鋳造することを提案するものであ
り、それによつて表層部から中心部まで略一様で
緻密な組織を形成し、又前記シユリンケージポロ
シテイなどの発生をなからしめようとするもので
ある。
斯かる本発明について仔細を説明すると、添付
図面には上記のような本発明方法を角型鋳塊を得
る場合の装置として示されており、タンデイツシ
ユ１には鋳塊５内に形成される鋳塊８の中心部に
向けて直接給湯用ノズル２が上記鋳型５内の湯面
下部に相当に深く挿入されていてその挿入深さ位
置でタンデイツシユ１からの溶湯を直接的に吐出
するように成つている。又このようなノズル２の
両側にはフロート４を介して鋳型５内に給湯する
分配給湯ノズル３，３が対称的に配設され、同時
に給湯を行わしめており、鋳型５内溶湯７にはフ
イルター６を設け、又鋳型５には冷却水が送入さ
れて冷却効果を溶湯に与えると共にその下部に形
成されたノズル９から引き出される鋳塊８の周面
に冷却水を直接に供給して冷却するように成つて
いる。
図面には上記のような本発明方法を角型鋳塊を得
る場合の装置として示されており、タンデイツシ
ユ１には鋳塊５内に形成される鋳塊８の中心部に
向けて直接給湯用ノズル２が上記鋳型５内の湯面
下部に相当に深く挿入されていてその挿入深さ位
置でタンデイツシユ１からの溶湯を直接的に吐出
するように成つている。又このようなノズル２の
両側にはフロート４を介して鋳型５内に給湯する
分配給湯ノズル３，３が対称的に配設され、同時
に給湯を行わしめており、鋳型５内溶湯７にはフ
イルター６を設け、又鋳型５には冷却水が送入さ
れて冷却効果を溶湯に与えると共にその下部に形
成されたノズル９から引き出される鋳塊８の周面
に冷却水を直接に供給して冷却するように成つて
いる。
上記したような装置により実施される本発明方
法を更に説明すると、給湯用ノズル２から供給さ
れる溶湯量が多いほど鋳塊中心部における同一深
さ位置の溶湯温度が上昇し、一方鋳塊８の表面温
度はそれぞれの位置において同様であることから
相対的に中心部に対して与えられる冷却速度が速
くなり該中心部において緻密な結晶組織を形成す
ることができる。然してこのようにして鋳塊中心
部への給湯量が大となると、分配ノズル３から分
配供給される溶湯量が少なくなり鋳塊表層部が冷
えすぎてコールドシヤツト（凝固によるくびれ）
が発生したり、又浮遊晶も生じ易いこととなるの
で極端にノズル２からの給湯量を増大することは
不適切であつて、それらの関係は鋳塊の形状や大
きさによつても変動するが、一般的にノズル２に
よる給湯量は鋳型５内への給湯量の35〜70％、特
に40〜60％が好ましく、このようにすることによ
つて、全体を一様な結晶組織状態として鋳造する
ことができる。なお上記のようにすることにより
供給される溶湯の温度が同じであつても鋳型表層
部における温度が低くなるので全量をフロートを
用いたノズルから吐出させる従来法に比し表層部
にフエザー晶が発生し難くなる利点も確認されて
いる。直接給湯ノズル２は少なくともフロート４
ないし分配ノズル３よりは長く鋳型内溶湯中に挿
入することが必要であり、フイルター６について
も従来のものより粗いものを用いることが効果的
である。
法を更に説明すると、給湯用ノズル２から供給さ
れる溶湯量が多いほど鋳塊中心部における同一深
さ位置の溶湯温度が上昇し、一方鋳塊８の表面温
度はそれぞれの位置において同様であることから
相対的に中心部に対して与えられる冷却速度が速
くなり該中心部において緻密な結晶組織を形成す
ることができる。然してこのようにして鋳塊中心
部への給湯量が大となると、分配ノズル３から分
配供給される溶湯量が少なくなり鋳塊表層部が冷
えすぎてコールドシヤツト（凝固によるくびれ）
が発生したり、又浮遊晶も生じ易いこととなるの
で極端にノズル２からの給湯量を増大することは
不適切であつて、それらの関係は鋳塊の形状や大
きさによつても変動するが、一般的にノズル２に
よる給湯量は鋳型５内への給湯量の35〜70％、特
に40〜60％が好ましく、このようにすることによ
つて、全体を一様な結晶組織状態として鋳造する
ことができる。なお上記のようにすることにより
供給される溶湯の温度が同じであつても鋳型表層
部における温度が低くなるので全量をフロートを
用いたノズルから吐出させる従来法に比し表層部
にフエザー晶が発生し難くなる利点も確認されて
いる。直接給湯ノズル２は少なくともフロート４
ないし分配ノズル３よりは長く鋳型内溶湯中に挿
入することが必要であり、フイルター６について
も従来のものより粗いものを用いることが効果的
である。
上記したような本発明によるものの具体的な実
施例について説明すると以下の如くである。
施例について説明すると以下の如くである。
内法が508×1060mmの角形矩形断面の鋳塊８を
連続鋳造するようにされた水冷鋳型５に対して第
１図のようにタンデイツシユ１から直接給湯ノズ
ル２と分配ノズル３，３により給湯し、鋳型５内
溶湯面から直接給湯ノズル２が40mmの深さまで挿
入された状態で、該ノズル２からは鋳型内給湯量
の52％を供給し、分配ノズル３，３からはそれぞ
れ約24％を供給する条件で99.5％アルミニウムを
半連続鋳造した。鋳型５底部からの鋳塊引出し速
度は7.5cm／minである。
連続鋳造するようにされた水冷鋳型５に対して第
１図のようにタンデイツシユ１から直接給湯ノズ
ル２と分配ノズル３，３により給湯し、鋳型５内
溶湯面から直接給湯ノズル２が40mmの深さまで挿
入された状態で、該ノズル２からは鋳型内給湯量
の52％を供給し、分配ノズル３，３からはそれぞ
れ約24％を供給する条件で99.5％アルミニウムを
半連続鋳造した。鋳型５底部からの鋳塊引出し速
度は7.5cm／minである。
即ちこのようにして得られた鋳塊の中心部にお
ける結晶組織は第２図の顕微鏡写真の如くであ
り、微細な組織となつていることは明らかであ
る。これに対し直接給湯ノズル２を使用しないで
フロートを用いたノズルのみによる従来法によつ
て同じアルミニウムを同じ速度で半連続鋳造した
ときの鋳塊中心部の結晶組織は第３図の通りであ
つて、本発明方法によるものの結晶組織緻密性は
明確である。
ける結晶組織は第２図の顕微鏡写真の如くであ
り、微細な組織となつていることは明らかであ
る。これに対し直接給湯ノズル２を使用しないで
フロートを用いたノズルのみによる従来法によつ
て同じアルミニウムを同じ速度で半連続鋳造した
ときの鋳塊中心部の結晶組織は第３図の通りであ
つて、本発明方法によるものの結晶組織緻密性は
明確である。
以上説明したような本発明によるときはこの種
連続的鋳造によつて得られる鋳塊の結晶組織を表
層部から中心部まで略一様な緻密状態として適切
に形成し、又シユリンケージポロシテイなどの発
生をなからしめて優質の鋳塊を提供し、それによ
つて斯様な鋳塊を用いて得られる板材その他の圧
延材等における機械的特性その他を良好とするこ
とができるものであつて、工業的にその効果の大
きい発明である。
連続的鋳造によつて得られる鋳塊の結晶組織を表
層部から中心部まで略一様な緻密状態として適切
に形成し、又シユリンケージポロシテイなどの発
生をなからしめて優質の鋳塊を提供し、それによ
つて斯様な鋳塊を用いて得られる板材その他の圧
延材等における機械的特性その他を良好とするこ
とができるものであつて、工業的にその効果の大
きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第１図は本発明方法を実施するための装置の
１例を示した断面的説明図、第２図は本発明方法
によつて得られた鋳塊の１例についてその中心部
の結晶組織を示した顕微鏡写真、第３図はその比
較例によるものの顕微鏡写真であつて、何れも倍
率50倍を以て示すものである。 又上記第１図において、１はタンデイツシユ、
２は直接給湯ノズル、３は分配ノズル、４はフロ
ート、５は水冷鋳型、６はフイルター、７は溶
湯、８は鋳塊、９は冷却水を示すものである。
て、第１図は本発明方法を実施するための装置の
１例を示した断面的説明図、第２図は本発明方法
によつて得られた鋳塊の１例についてその中心部
の結晶組織を示した顕微鏡写真、第３図はその比
較例によるものの顕微鏡写真であつて、何れも倍
率50倍を以て示すものである。 又上記第１図において、１はタンデイツシユ、
２は直接給湯ノズル、３は分配ノズル、４はフロ
ート、５は水冷鋳型、６はフイルター、７は溶
湯、８は鋳塊、９は冷却水を示すものである。
Claims (1)
- １ 水冷鋳型内に溶湯を供給して連続的に鋳塊を
得るに当つて、前記鋳型内中心部に設けられた直
接給湯ノズルと分配ノズルによつて上記溶湯を供
給し、前記直接給湯ノズルを分配ノズルよりも長
く鋳型内溶湯中に挿入し、該直接給湯ノズルによ
る給湯量を鋳型内給湯全量の35〜70％としたこと
を特徴とする鋳塊の連続的鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13090383A JPS6030553A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | 鋳塊の連続的鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13090383A JPS6030553A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | 鋳塊の連続的鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6030553A JPS6030553A (ja) | 1985-02-16 |
| JPH0323257B2 true JPH0323257B2 (ja) | 1991-03-28 |
Family
ID=15045414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13090383A Granted JPS6030553A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | 鋳塊の連続的鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6030553A (ja) |
-
1983
- 1983-07-20 JP JP13090383A patent/JPS6030553A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6030553A (ja) | 1985-02-16 |
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