JPH0323391A - Vane type compressor - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はベーン型圧縮機に関し、詳しくはロータ及びベ
ーンの材質の改良に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a vane type compressor, and more particularly to improvements in the materials of the rotor and vanes.
［従来の技術］
従来、複数個のベーンと、該ベーンが嵌挿されたロータ
と、該ロータの外周面を囲むシリンダと、該シリンダの
両側に各々固定ざれたサイドプレートとを有するベーン
型圧縮機（以下、単に圧縮機という》が知られている。[Prior Art] Conventionally, a vane type compression device has a plurality of vanes, a rotor into which the vanes are fitted, a cylinder surrounding the outer peripheral surface of the rotor, and side plates fixed to both sides of the cylinder. A compressor (hereinafter simply referred to as a compressor) is known.
この圧縮機は、ベーン、ロータ、シリンダ及びサイドプ
レートによって囲まれた空間がロータの回転とともに容
積変化を起こして圧縮仕事を実行するものであり、小型
軽量である利点から多く用いられている。This compressor performs compression work by changing the volume of a space surrounded by vanes, a rotor, a cylinder, and a side plate as the rotor rotates, and is widely used because of its small size and light weight.
上記圧縮機においては、軽量化の要請がある。In the above compressor, there is a demand for weight reduction.
本発明者らは、この要請の下、機械的強度及び耐摩耗性
が要求ざれるロータをアルミニウム−珪素合金で形成す
るとともに、ロータに対する問動性及び耐摩耗性が要求
されるベーンを高速度工具鋼鋼材（ＳＫ日）で形或した
もの、硬鋼線材（ＳＷＲ口）を用い表面にボロン処理を
施してＦｅ２Ｂ層を形成したもの、高炭素クロム軸受鋼
鋼材（ＳＵＪ）で形或したものとして、圧縮機を組付け
、これを検討した。In response to this request, the present inventors formed a rotor that requires mechanical strength and wear resistance from an aluminum-silicon alloy, and also fabricated a vane that requires high speed movement and wear resistance against the rotor. Items made from tool steel (SK), items made from hard steel wire (SWR mouth) with boron treatment on the surface to form an Fe2B layer, items made from high carbon chromium bearing steel (SUJ). As a result, a compressor was assembled and examined.
［発明が解決しようとする課題］
しかし、アルミニウム−珪素合金からなるロータと上記
３種の材質からなるベーンとを組合せて組付けた圧縮機
では、試験の結果、種々の点で不具合を有することが明
らかとなった。本発明者らの行なった試験は、ロータと
して珪素８〜１８重量％を含むアルミニウム−珪素合金
を用い、べ一ンとしては、高速度工具鋼鋼材としてＳＫ
日５１（Ｊ ＩＳＧ４４０３ （１ ９８３）） 、硬
鋼線材としてＳＷＲ口８２Ｂ （Ｊ ＩＳＧ３５０６
（１９８０））、高炭素クロム軸受鋼鋼材としてＳＵＪ
２（Ｊ ＩＳＧ４８０５ （１９７０））を用いて圧縮
機を組付け、この圧縮機の７００ｒｐｍ、１００ｈｒｓ
運転後のベーン及びロータの状態を観察したものである
。この試験の結果を第１表に示す。[Problems to be Solved by the Invention] However, tests have shown that a compressor assembled with a rotor made of an aluminum-silicon alloy and vanes made of the above three materials has defects in various points. became clear. The tests conducted by the present inventors used an aluminum-silicon alloy containing 8 to 18% silicon by weight as the rotor, and used SK as a high-speed tool steel as a base.
51 (J ISG4403 (1983)), SWR port 82B (J ISG3506) as a hard steel wire rod.
(1980)), SUJ as a high carbon chromium bearing steel material.
2 (J ISG4805 (1970)), and the compressor's speed is 700 rpm, 100 hrs.
This is an observation of the vane and rotor conditions after operation. The results of this test are shown in Table 1.
表に示されるように、ＳＫ口５１のベーンを使用した圧
縮機にあっては、珪素１０〜１２重量％の範囲でロータ
に４０〜５０μ卯の偏摩耗を生じた。この偏摩耗は、第
３図に示すように、ロータ１００のベーン溝１０２の上
部後側１０３及び下部前側１０４に生じたものであり、
ロータ１００の回転時にベーン１０１に作用する偏加重
によって生じたものと考えられる。また、この圧縮機で
第１表
は、生じた偏摩耗のため、ベーン１０１の１♂動性に悪
彰響を受け、吐出する冷媒ガスの温度が上昇するという
問題も生じた。As shown in the table, in a compressor using a vane with an SK port 51, uneven wear of 40 to 50 μm occurred on the rotor when silicon was contained in a range of 10 to 12% by weight. As shown in FIG. 3, this uneven wear occurs on the upper rear side 103 and the lower front side 104 of the vane groove 102 of the rotor 100.
It is thought that this is caused by an uneven load acting on the vane 101 when the rotor 100 rotates. In addition, in this compressor, due to the uneven wear that occurred, the single-stroke movement of the vane 101 was affected, and the temperature of the refrigerant gas to be discharged increased.
また、ＳＷＲ日８２Ｂの表面にボロン処理を施してＦ８
２Ｂ層を形成したベーンを使用した圧縮機にあっては、
珪素８〜１８重量％の範囲のロータ及びベーンの摩耗状
態には異常がなかったが、稼働中にチヤタリングに起因
する衝突が生じることによりベーンが座屈し易いという
欠点があった。In addition, boron treatment is applied to the surface of SWR day 82B to make F8
In a compressor using vanes with a 2B layer,
Although there was no abnormality in the wear condition of the rotor and vanes in the range of 8 to 18% by weight of silicon, there was a drawback that the vanes were susceptible to buckling due to collisions caused by chattering during operation.
また、このようにボロン処理を要するベーンでは、特殊
な表面処理を施す必要性から製造コストが高いという不
具合も附随する。Furthermore, vanes that require boron treatment as described above also have the disadvantage of high manufacturing costs due to the need for special surface treatment.
ざらに、ＳＵＪ２のベーンを使用した圧縮機にあっては
、珪素１０〜１２重量％の範囲のロータによって、ベー
ンが３０〜４０μ卯の引掻き摩耗を受けてしまった。In general, in compressors using SUJ2 vanes, the vanes suffered 30-40 μm of scratch wear due to rotors containing silicon in the range of 10-12% by weight.
このように珪素８〜１８重量％のアルミニウム−珪素合
金からなるロータと従来の材質からなるベーンとの組合
せの下では、ベーンとロータとの耐摩耗性及び摺動性を
充分に満足させることができず、ひいてはベーン型圧縮
機の短命化に至るものである。In this way, in a combination of a rotor made of an aluminum-silicon alloy containing 8 to 18% silicon by weight and vanes made of conventional materials, it is possible to sufficiently satisfy the wear resistance and sliding properties between the vanes and the rotor. This results in a shortened lifespan of the vane compressor.
本発明は、ベーン型圧縮機の軽量化を満足させつつ、ベ
ーンとロータとの耐摩耗性及び摺動性を充分に向上させ
ることを解決すべき技術課題とするものである。A technical problem to be solved by the present invention is to sufficiently improve the wear resistance and slidability between the vanes and the rotor while satisfying the goal of reducing the weight of a vane-type compressor.
［課題を解決するための手段］
本発明は、上記課題を解決すべく本発明者らの鋭意研究
の結果なされたものであり、ロータとして珪素８〜１８
重量％を含むアルミニウム−珪素合金を採用するととも
に、ベーンとして炭素０．９５〜１．１０重量％、クロ
ム３〜１２重量％を含む合金鋼を採用するものである。[Means for Solving the Problems] The present invention was made as a result of intensive research by the present inventors in order to solve the above problems.
An aluminum-silicon alloy containing 0.95 to 1.10 weight % of carbon and 3 to 12 weight % of chromium is used as the vane.
ロータを形成するアルミニウム−珪素合金には、Ｓｉ８
〜１８重量％が含まれる。Ｓｉが８重量％未満では初晶
珪素及び共晶珪素の含有率が低いため機械的強度及び耐
摩耗性に劣り、Ｓｉが１８重量％を越えると偏析を起こ
して安定したアルミニウム−珪素合金が製造できないか
らである。このアルミニウム−珪素合金は不純物程度の
ＭＯ，ＣＵなどを含むことができる。The aluminum-silicon alloy that forms the rotor includes Si8
~18% by weight. If Si is less than 8% by weight, the content of primary silicon and eutectic silicon is low, resulting in poor mechanical strength and wear resistance, and if Si exceeds 18% by weight, segregation occurs and a stable aluminum-silicon alloy is produced. Because you can't. This aluminum-silicon alloy may contain impurities such as MO, CU, etc.
ベーンを形成する合金鋼には、Ｃｏ．９５〜１．１０重
量％、Ｃｒ３〜１２重量％が含まれる。Ｃは０．９５〜
１．１０重邑％の範囲でＣｒ３Ｃ、Ｃｒ？ Ｃ３ 、Ｃ
ｒ２ ３ Ｃ６のＣ「炭化物を形或する。Ｃｒが３重量
％未満ではクロム炭化物の含有率が低いため上記Ｓｉ８
〜１８重量％のロータと組合せた場合にベーンに引掻き
摩耗を生じやすく、Ｃ「が１２重量％を越えると偏析を
起こして安定した合金鋼が製造できないからである。こ
の合金鋼は、不純物程度のｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｎなど及び
ＭＯ，Ｗ，Ｖ等の周期表４ａ、５ａ、６ａ族の合金元素
を含むことができる。The alloy steel that forms the vanes includes Co. It contains 95 to 1.10% by weight and 3 to 12% by weight of Cr. C is 0.95~
1. Cr3C, Cr in the range of 10%? C3,C
r2 3 C6 forms a carbide. If Cr is less than 3% by weight, the content of chromium carbide is low, so the Si8
This is because when combined with a rotor containing ~18% by weight, the vanes tend to suffer scratch wear, and if C exceeds 12% by weight, segregation occurs and stable alloy steel cannot be manufactured. Si, P, S, Mn, etc. and alloying elements of groups 4a, 5a, and 6a of the periodic table such as MO, W, and V can be included.
［作用］
ロータは、Ｓｉ８〜１８重量％を含むアルミニウム−珪
素合金からなるため、１０００〜１３００Ｈｖの初晶珪
索及び共晶珪素を散在して機械的強度及び耐摩耗性に優
れ、かつ、軽量である。[Function] Since the rotor is made of an aluminum-silicon alloy containing 8 to 18% Si by weight, primary crystal silica and eutectic silicon of 1000 to 1300 Hv are interspersed, so it has excellent mechanical strength and wear resistance, and is lightweight. It is.
方、上記ロータと組合されるベーンは、Ｃｏ．９５〜１
．１０重量％、Ｃｒ３〜１２重量％を含む合金鋼からな
るため、微細化したＣｒ３Ｃ，Ｃｒ７Ｃ３及び／又はＣ
ｒｚ ３ Ｃ６の１３００〜２４００８Ｖのクロム炭化
物が６〜１０％の高い含有率で均一に分散している。本
発明は、このベーンと上記ロータとを組合せた圧縮機が
軽量化を満足させるとともにベーンとロータとの耐摩耗
性及び旧動性を向上させることができることを発明者ら
が発見することにより完戒されたものである。すなわち
、本発明者らは、Ｓ１８〜１８重量％を含むアルミニウ
ム−珪素合金からなるロータと、従来の材質からなるベ
ーンとの欠点を次のように考察した。まず、ＳＫ口５１
は表面硬度〈炭化物以外の部分での硬度、以下同じ）が
８２０８Ｖであり、表面硬度７００ＨＶのＳＵＪ２より
も硬いにも拘らず、ＳＵＪ２の方が摩耗量の点で優れて
いた。これは、ＳＫＨ５１が３０００ＨＶ近い非常に硬
いＭＯ，Ｗ，Ｖの炭化物を大量に含有し、ＳＵＪ２がＭ
Ｏ等の炭化物をほとんど含有せずに１３００ＨＶのＣｒ
３Ｃを含有しているためであると考えられる。これによ
り、ＭＯ，ＷＳＶ等の周期表４ａ、５ａ、６ａ族の合金
元素の炭化物を大量に含有したベーンはロータに偏摩耗
を生じさせやすく、Ｃｒｚ Ｃ．Ｏｒ７Ｃ３ ，Ｃｒ２
３ ０６のクロム炭化物を含有するベーンはロータを
偏摩耗しにくいと考えられる。一方、ＳＵＪ２のベーン
では、Ｃｒ３Ｃの含有率が低いためベーンがロータの珪
素に負けて引掻き摩耗が生じやすいと考えられる。した
がって、ベーンが周期表４ａ，５ａ、６ａ族の合金元素
の炭化物を大量に含有することなく、かつクロム炭化物
をＳＬＩＪ２よりも多く含んでいれば、ベーンがクロム
炭化物によって上記ロータと均衡のとれた硬度を有して
、よりベーンの引掻き摩耗が生じにくく、ロータの偏摩
耗も生じにくいと考えられる。本発明者らは、上記考寮
の下、鋭意研究の結果、かかる効果を確認したものであ
る。On the other hand, the vanes combined with the rotor are manufactured by Co. 95-1
．． Since it is made of alloy steel containing 10% by weight and 3 to 12% by weight of Cr, it contains refined Cr3C, Cr7C3 and/or C.
1300-24008V chromium carbide of rz 3 C6 is uniformly dispersed at a high content of 6-10%. The present invention was completed by the inventors' discovery that a compressor combining this vane and the above-mentioned rotor can satisfy weight reduction and improve the wear resistance and aging resistance of the vane and rotor. It has been admonished. That is, the present inventors considered the drawbacks of a rotor made of an aluminum-silicon alloy containing 18 to 18% by weight of S and vanes made of conventional materials as follows. First, SK exit 51
had a surface hardness (hardness in areas other than carbide, hereinafter the same) of 8208V, and although it was harder than SUJ2, which had a surface hardness of 700HV, SUJ2 was superior in terms of wear amount. This is because SKH51 contains a large amount of extremely hard carbides of MO, W, and V with a strength close to 3000 HV, and SUJ2 contains M
1300HV Cr containing almost no carbides such as O
This is thought to be because it contains 3C. As a result, vanes containing large amounts of carbides of alloying elements in groups 4a, 5a, and 6a of the periodic table, such as MO and WSV, tend to cause uneven wear on the rotor, and Crz C. Or7C3, Cr2
It is thought that vanes containing chromium carbide of 306 are less likely to wear the rotor unevenly. On the other hand, in the vane of SUJ2, since the content of Cr3C is low, it is considered that the vane is easily overcome by the silicon of the rotor and scratching wear occurs easily. Therefore, if the vanes do not contain large amounts of carbides of alloying elements in groups 4a, 5a, and 6a of the periodic table and contain more chromium carbides than SLIJ2, the vanes can be balanced with the rotor by the chromium carbides. It is thought that because of its hardness, scratching wear of the vanes is less likely to occur, and uneven wear of the rotor is also less likely to occur. The present inventors have confirmed this effect as a result of intensive research under the above-mentioned idea.
また、ボロン処理を施したベーンで摩耗状錬に問題がな
いのは表面硬度が均一に１ ６００８Ｖと満足できるた
めであり、座屈を生じるのは内部硬度が２００〜２５０
Ｈｖと非常に低いためである。In addition, the reason why there is no problem with wear and tear with boron-treated vanes is because the surface hardness is uniform and satisfactory at 16008V, whereas buckling occurs when the internal hardness is 200 to 250V.
This is because the Hv is very low.
したがって、ベーン全体の硬度を均一にすればベーンの
座屈は抑制ざれるはずである。この点、本発明のベーン
は全体の硬度が均一に形成されているため、ベーンが座
屈することはない。Therefore, if the hardness of the entire vane is made uniform, buckling of the vane should be suppressed. In this regard, since the vane of the present invention has uniform hardness throughout, the vane does not buckle.
しかも、本発明では、ベーンの製造に特殊な表面処理を
要しない。Furthermore, the present invention does not require any special surface treatment to manufacture the vanes.
［実施例］
以下、本発明を具体化した実施例を比較例とともに図面
を参照しつつ説明する。[Example] Hereinafter, examples embodying the present invention will be described with reference to the drawings together with comparative examples.
まず、ベーン型圧縮機（以下、単に圧縮機という）の全
体構成及び作動について説明する。この圧縮機は、第１
図及び第２図に示すように、筒状のシリンダ１と、この
シリンダ１の両開口端を閉塞したフロントサイドプレー
ト２及びリアサイドプレート３と、シリンダ１と両サイ
ドプレート２、３で形威されるロータ室に配置され回転
軸５により回転するロータ４と、ロータ４に刻設された
４条のベーン溝１１内に沿って放躬方向に出没可能な４
個のベーン６と、両サイドプレート２、３を覆う一対の
フロントハウジング７及びリャハウジング８とよりなる
。First, the overall configuration and operation of a vane compressor (hereinafter simply referred to as a compressor) will be explained. This compressor
As shown in Figures 1 and 2, the structure is composed of a cylindrical cylinder 1, a front side plate 2 and a rear side plate 3 that close both open ends of the cylinder 1, and a cylinder 1 and both side plates 2 and 3. A rotor 4 that is arranged in a rotor chamber and rotates by a rotating shaft 5, and a rotor 4 that can appear and retract in a radial direction along four vane grooves 11 carved in the rotor 4.
It consists of two vanes 6 and a pair of front housing 7 and rear housing 8 that cover both side plates 2 and 3.
この圧縮機は、図示しない電磁クラッチを介して回転軸
５が駆動され、フロントサイドプレート２とフロントハ
ウジング７との間に形戒ざれた吸入室７１に導入孔７２
より冷媒ガスの供給を受ｔプ、ベーン６、ロータ４、シ
リンダ１及び両サイドプレート７、８によって囲まれた
空間がロータ４の回転とともに容積変化を起こして圧縮
仕事を実行し、リアサイドプレート３とリャハウジング
８との間に形威された吐出室８１を経て導出孔８２より
圧縮ざれた冷媒ガスを送り出す。In this compressor, a rotating shaft 5 is driven via an electromagnetic clutch (not shown), and an introduction hole 72 is inserted into a suction chamber 71 formed between a front side plate 2 and a front housing 7.
The space surrounded by the vanes 6, rotor 4, cylinder 1, and both side plates 7 and 8 undergoes a volume change as the rotor 4 rotates to perform compression work, and the rear side plate 3 The compressed refrigerant gas is sent out from a discharge hole 82 through a discharge chamber 81 formed between the rear housing 8 and the rear housing 8.
上記圧縮機において、ロータ４及びベーン６の材質を以
下のように変えて実施例１〜４及び比較例とした。In the above compressor, the materials of the rotor 4 and vane 6 were changed as follows to provide Examples 1 to 4 and a comparative example.
（実施例１〉
本実施例のロータ４は、Ｓｉを８重量％含有するＡＩ−
Ｓｉ合金である。また、ベーン６は、０１重量％、Ｃｒ
３重量％、Ｓｉ０．１５ 〜０．３５重量％、Ｍｎ０．
５重量％以下、Ｐ０．０２５重量％以下、Ｓｏ．０２５
重量％以下、ＭＯ０．１〜０．２５重量％、残部「ｅの
合金鋼である。(Example 1) The rotor 4 of this example is an AI-based material containing 8% by weight of Si.
It is a Si alloy. Further, the vane 6 contains 01% by weight of Cr.
3% by weight, Si0.15-0.35% by weight, Mn0.
5% by weight or less, P0.025% by weight or less, So. 025
It is an alloy steel with MO of 0.1 to 0.25% by weight and the balance "e".
このベーン６は、炭化物として１３００ＨｖのＣｒ３ｃ
を６％含有し、表面硬度は７５０Ｈｖであった。This vane 6 is made of 1300Hv Cr3c as a carbide.
The surface hardness was 750 Hv.
（実施例２）
本実施例のロータ４は、３ｉを１０Ｍ量％含有するＡ＋
−ｓ ｒ合金である。また、ベーン６は、Ｃｒ５重ｆ
ｆｉ％、他は実施例１と同じ合金鋼である。(Example 2) The rotor 4 of this example is an A+ containing 10M amount % of 3i.
-s r alloy. In addition, the vane 6 has a Cr5 layer f
fi%, and the other values are the same alloy steel as in Example 1.
このベーン６は、炭化物として１ ６００ＨｖのＣｒ２
ｘｃｇを７％含有し、表面硬度は７５０Ｈｖであった。This vane 6 has 1600Hv of Cr2 as a carbide.
It contained 7% xcg and had a surface hardness of 750Hv.
（実施例３）
本実施例のロータ４は、３ｉを１３重量％含有するＡ
Ｉ−Ｓｉ合金である。また、ベーン６は、Ｃｒ８重量％
、他は実施例１と同じ合金鋼である。(Example 3) The rotor 4 of this example was made of A containing 13% by weight of 3i.
It is an I-Si alloy. In addition, the vane 6 has 8% by weight of Cr.
, and the others are the same alloy steel as in Example 1.
このベーン６は、炭化物として１ ６００ＨＶのＣｒ２
３ｃｃ及び２４００ＨＶのＣｒ？ Ｃ３を合計８％含有
し、表面硬度は７５０口Ｖであった。This vane 6 has 1600HV of Cr2 as a carbide.
3cc and 2400HV Cr? It contained a total of 8% C3 and had a surface hardness of 750 V.
（実施例４）
本実施例のロータ４は、３ｉを１５重量％含有するＡＩ
−３１合金である。また、ベーン６は、ＣｒｌＯ重ｆｆ
ｉ％、他は実施例１と同じ合金鋼である。このベーン６
は、炭化物として１ ６００ＨｖのＣｒ２３ Ｃｉ及び
２４００口ＶのＣｒ７ Ｃ３を合計１０％含有し、表面
硬度は７５０ＨＶであった。(Example 4) The rotor 4 of this example was made of AI containing 15% by weight of 3i.
-31 alloy. In addition, the vane 6 has a CrlO weight off
i%, and the others are the same alloy steel as in Example 1. This vane 6
contained a total of 10% of Cr23Ci of 1600Hv and Cr7C3 of 2400V as carbides, and had a surface hardness of 750HV.
（実施例５）
本実施例のロータ４は、３ｉを１８重量％含有するＡ
Ｉ −３ ｉ合金である。また、ベーン６は、Ｃｒ１２
重１％、他は実施例１と同じ合金鋼である。このベーン
６は、炭化物として１６００ＨｖのＣｒ２ ３ Ｃ（＋
及び２４００ＨｖのＣｒ’７ Ｃ３を合計１２％含有し
、表面硬度は７５０口Ｖであった。(Example 5) The rotor 4 of this example was made of A containing 18% by weight of 3i.
I-3i alloy. Further, the vane 6 is made of Cr12
The weight was 1%, and the rest was the same alloy steel as in Example 1. This vane 6 is made of 1600Hv Cr2 3 C(+
and 2400Hv Cr'7 C3 in a total of 12%, and the surface hardness was 750V.
（比較例）
比較例のロータ４は、３ｉを１７重量％含有するＡＩ−
３ｉ合金である。また、ベーン６は、ＳＵＪ２に該当す
る０１重量％、Ｃｒ１．５重量％、ｓ ｒ ｏ．１ ５
〜０．３５重量％、Ｍｎ０．５重量％以下、Ｐ０．０２
５重量％以下、Ｓｏ．０２５重量％以下、Ｍｏｂ．１〜
０．２５重量％、残部Ｆｅの合金鋼である。このベーン
６は、炭化物として１３００ＨｖのＣｒ３Ｃを４％含有
し、表面硬度は７５０８Ｖであった。(Comparative Example) The rotor 4 of the comparative example was made of AI-1 containing 17% by weight of 3i.
3i alloy. Further, the vane 6 is made of 01% by weight corresponding to SUJ2, 1.5% by weight of Cr, and s r o. 1 5
~0.35% by weight, Mn 0.5% by weight or less, P0.02
5% by weight or less, So. 025% by weight or less, Mob. 1~
It is an alloy steel containing 0.25% by weight and the balance being Fe. This vane 6 contained 4% of 1300Hv Cr3C as a carbide, and had a surface hardness of 7508V.
（評価）
実施例１〜４及び比較例のベーンに含まれた各クロム炭
化物の平均粒径は、いずれも２μ卯であつた。(Evaluation) The average particle size of each chromium carbide contained in the vanes of Examples 1 to 4 and Comparative Example was 2 μm.
このように、実施例１〜４で使用したベーン６は、２μ
卵と微細化された１３００〜２４００ＨＶのクロム炭化
物を６〜１０％の含有率で均一に分散しており、比較例
のＳＵＪ２よりも大幅に含有率を高められている。また
、ベーン６には、ＭＯ等の硬度３０００８Ｖ近いの炭化
物もほとんど存在しない。In this way, the vane 6 used in Examples 1 to 4 is 2μ
Eggs and finely divided 1300 to 2400 HV chromium carbide are uniformly dispersed at a content rate of 6 to 10%, which is significantly higher than the comparative example SUJ2. Further, in the vane 6, there is almost no carbide such as MO which has a hardness close to 30008V.
これらクロム炭化物の含有率の相違から本発明の効果を
確認するため、実施例１〜４及び比較例のベーン型圧縮
機に使用したベーン６及びロータ４の摩耗量を７０Ｏｒ
ｐｍ、５００ｈｒｓ後の条件下で測定した。結果を第２
表に示す。In order to confirm the effect of the present invention based on the difference in content of chromium carbide, the amount of wear of the vanes 6 and rotor 4 used in the vane type compressors of Examples 1 to 4 and the comparative example was adjusted to 70 Or
pm, measured after 500 hours. Second result
Shown in the table.
上記結果から、実施例１〜４のベーン型圧縮機では、比
較例に比べてロータ４と均衡のとれた硬度を有して引掻
き摩耗を生じにくいとともに、上記ロータ４を偏摩耗し
にくいことがわかる。From the above results, the vane type compressors of Examples 1 to 4 have a hardness that is balanced with the rotor 4 compared to the comparative example, and are less likely to cause scratch wear, and the rotor 4 is less likely to wear unevenly. Recognize.
また、実施例１〜４のベーン型圧縮機では、ベーン６が
均一に形成されているため、チヤタリングに起因する衝
突が生じてもベーン６が座屈することはなかった。Moreover, in the vane type compressors of Examples 1 to 4, since the vanes 6 were uniformly formed, the vanes 6 did not buckle even if a collision caused by chattering occurred.
ざらに、実施例１〜４のベーン型圧縮機では、ベーン６
の製造に表面処理を要しないため、製造コストは低いも
のであった。Generally speaking, in the vane type compressors of Examples 1 to 4, the vane 6
The production cost was low because no surface treatment was required for production.
［発明の効果］
以上詳述したように、本発明のベーン型圧縮機では、珪
素８〜１８重量％のアルミニウム−珪素合金のロータと
、炭素０．９５〜１．１０重量％、クロム３〜１２重量
％を含む合金鋼のベーンとを組合せたため、ベーン型圧
縮機の軽量化を満足しつつ、ベーンとロータとの耐摩耗
性及び贋動性を充分に向上させることができる。このた
め、吐出する冷媒ガスの温度が上昇するという問題は生
じない。また、特殊な表面処理を施す必要がないため、
製造コストが低いというメリットも有する。[Effects of the Invention] As detailed above, the vane type compressor of the present invention includes a rotor made of an aluminum-silicon alloy containing 8 to 18% by weight of silicon, 0.95 to 1.10% by weight of carbon, and 3 to 3% by weight of chromium. By combining vanes made of alloy steel containing 12% by weight, it is possible to satisfactorily reduce the weight of the vane-type compressor while sufficiently improving the wear resistance and fragility of the vanes and rotor. Therefore, there is no problem that the temperature of the refrigerant gas to be discharged increases. In addition, since there is no need for special surface treatment,
It also has the advantage of low manufacturing costs.
そして、これにより長期間の使用に耐え得るものである
。This allows it to withstand long-term use.
第１図はベーン型圧縮機の軸方向断面図、第２図はベー
ン型圧縮機の軸直角方向断面図である。
第３図は従来のベーン型圧縮機におけるベーンと口−夕
との関係を示す軸直角方向の断面図である。
１・・・シリンダ ２、３・・・サイドプレート４・
・・ロータ
６・・・ベーン
５・・・回転軸FIG. 1 is an axial sectional view of a vane type compressor, and FIG. 2 is an axial sectional view of the vane type compressor. FIG. 3 is a cross-sectional view taken in the direction perpendicular to the axis, showing the relationship between the vanes and the mouth and mouth in a conventional vane type compressor. 1...Cylinder 2, 3...Side plate 4.
... Rotor 6 ... Vane 5 ... Rotating shaft
Claims (1)
と、該ロータの外周面を囲むシリンダと、該シリンダの
両側に各々固定されたサイドプレートとを有するベーン
型圧縮機において、 前記ロータは、珪素８〜１８重量％を含むアルミニウム
−珪素合金であり、 前記ベーンは、炭素０．９５〜１．１０重量％、クロム
３〜１２重量％を含む合金鋼であることを特徴とするベ
ーン型圧縮機。(1) A vane type compressor having a plurality of vanes, a rotor into which the vanes are fitted, a cylinder surrounding the outer peripheral surface of the rotor, and side plates fixed to both sides of the cylinder, including: The rotor is an aluminum-silicon alloy containing 8-18% by weight of silicon, and the vane is an alloy steel containing 0.95-1.10% by weight of carbon and 3-12% by weight of chromium. Vane compressor.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15553689A JPH0323391A (en) | 1989-06-16 | 1989-06-16 | Vane type compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15553689A JPH0323391A (en) | 1989-06-16 | 1989-06-16 | Vane type compressor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0323391A true JPH0323391A (en) | 1991-01-31 |
Family
ID=15608214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15553689A Pending JPH0323391A (en) | 1989-06-16 | 1989-06-16 | Vane type compressor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0323391A (en) |
-
1989
- 1989-06-16 JP JP15553689A patent/JPH0323391A/en active Pending
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