JPH032344A - パワーステアリングシステム部品用アルミニウム合金材 - Google Patents
パワーステアリングシステム部品用アルミニウム合金材Info
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- JPH032344A JPH032344A JP13283389A JP13283389A JPH032344A JP H032344 A JPH032344 A JP H032344A JP 13283389 A JP13283389 A JP 13283389A JP 13283389 A JP13283389 A JP 13283389A JP H032344 A JPH032344 A JP H032344A
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- toughness
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- steering system
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
（産業上の利用分野）
本発明は、押出し鍛造等の塑性加工を施して製造される
パワーステアリングシステム部品用に使用される押出生
産性が高く靭性に優れたアルミニウム合金材に関する。
パワーステアリングシステム部品用に使用される押出生
産性が高く靭性に優れたアルミニウム合金材に関する。
（従来の技術）
車両等の操舵装置に使用されるパワーステアリングシス
テムは油圧により作動され操舵性と安全性が求められる
ので、該システムに使用される部品は、軽量性ばかりで
なく、過酷な使用に耐えるために、靭性が必要である。
テムは油圧により作動され操舵性と安全性が求められる
ので、該システムに使用される部品は、軽量性ばかりで
なく、過酷な使用に耐えるために、靭性が必要である。
該システムの部品、例えばリアハウジング等は、鉄製か
らアルミニウムダイカスト製（ＡＤＣ１２，Ａｌ−１１
Ｓｉ−２Ｃｕ合金）又はアルミニウム鋳物製（ＡＣ２Ａ
、 Ａｌ−５Ｓｉ−４Ｃｕ合金）に替わってきた。
らアルミニウムダイカスト製（ＡＤＣ１２，Ａｌ−１１
Ｓｉ−２Ｃｕ合金）又はアルミニウム鋳物製（ＡＣ２Ａ
、 Ａｌ−５Ｓｉ−４Ｃｕ合金）に替わってきた。
一方本発明者らは、靭性の低いダイカスト又は鋳物に替
わりＡＡ４０３２合金（／ｕ−Ｓｉ共晶系合金）展伸材
を用い、切削加工又は鍛造してリアハウジング等のパワ
ーステアリングシステムに使用される部品を製造するこ
とを検討した。また特開昭５２−１４４３１３号公報の
ように、溶湯の冷却速度を速くして鋳造し、Ｓｔ結晶が
微細な所望の組織を得ることにより強度、靭性を改良し
た合金が提案されている。
わりＡＡ４０３２合金（／ｕ−Ｓｉ共晶系合金）展伸材
を用い、切削加工又は鍛造してリアハウジング等のパワ
ーステアリングシステムに使用される部品を製造するこ
とを検討した。また特開昭５２−１４４３１３号公報の
ように、溶湯の冷却速度を速くして鋳造し、Ｓｔ結晶が
微細な所望の組織を得ることにより強度、靭性を改良し
た合金が提案されている。
（発明が解決しようとする課題）
前記した従来のダイカスト類又はアルミニウム鋳物製の
パワーステアリングシステム部品用アルミニウム合金材
は過酷な使用に耐え得る靭性を備えていない。
パワーステアリングシステム部品用アルミニウム合金材
は過酷な使用に耐え得る靭性を備えていない。
また前記した特開昭５２−１４４３１３号公報によるも
のは鋳造体の大きさに限度があり、水冷式半連続鋳造法
による゛ビレットでは、上限がせいぜい直径１００〜１
５０龍であって、このように細いビレットでは押出生産
性が低く、またこの方法で得られた鋳造体は冷間鍛造性
に劣り、塑性加工を加えたものにおいても靭性の十分で
ない欠点を有している。
のは鋳造体の大きさに限度があり、水冷式半連続鋳造法
による゛ビレットでは、上限がせいぜい直径１００〜１
５０龍であって、このように細いビレットでは押出生産
性が低く、またこの方法で得られた鋳造体は冷間鍛造性
に劣り、塑性加工を加えたものにおいても靭性の十分で
ない欠点を有している。
本発明は、上述したような欠点を解決し、押出生産性の
高い靭性に優れたパワーステアリングシステム部品用に
使用されるアルミニウム合金材を提供しようとするもの
である。
高い靭性に優れたパワーステアリングシステム部品用に
使用されるアルミニウム合金材を提供しようとするもの
である。
「発明の構成」
（課題を解決するための手段）
発明者らは、上述の欠点を解決するため検討した結果、
合金元素含有量が特定範囲の亜共晶系ＡＩ −Ｓ ｉ合
金にｓｂを添加した合金溶湯を水冷式半連続鋳造法で鋳
造した場合は、大径のビレットにおいても共晶Ｓｉを十
分に微細なものとすることができると共に、上述した急
冷によって共晶Ｓｉを微細なものとした鋳造体およびそ
の塑性加工体と較べて靭性および塑性加工性に優れてい
ることを見出し、本発明を完成したものである。
合金元素含有量が特定範囲の亜共晶系ＡＩ −Ｓ ｉ合
金にｓｂを添加した合金溶湯を水冷式半連続鋳造法で鋳
造した場合は、大径のビレットにおいても共晶Ｓｉを十
分に微細なものとすることができると共に、上述した急
冷によって共晶Ｓｉを微細なものとした鋳造体およびそ
の塑性加工体と較べて靭性および塑性加工性に優れてい
ることを見出し、本発明を完成したものである。
即ち本発明は、Ｓｉ： ６． Ｏ〜８． Ｏｗｔ、χ、
Ｃｕ： ２．５〜３．５ｗｔ、Ｌ Ｍｇ： ０．４０
〜０．６ｗｔＪ、 Ｓｂ： ０．０５〜０．２５ｗｔ、
χを含有し、残部ＡＩと不純物とからなり、不純物とし
てのＦｅを０．１ｔｍｔ１％以下とし、かつ共晶Ｓｉの
平均粒子長さが３〜７！！ｍで、長さ６！！ｍ以下の共
晶Ｓｉが共晶Ｓｉ全体の７５％以上を占有していること
を特徴とするパワーステアリングシステム部品用アルミ
ニウム合金材である。
Ｃｕ： ２．５〜３．５ｗｔ、Ｌ Ｍｇ： ０．４０
〜０．６ｗｔＪ、 Ｓｂ： ０．０５〜０．２５ｗｔ、
χを含有し、残部ＡＩと不純物とからなり、不純物とし
てのＦｅを０．１ｔｍｔ１％以下とし、かつ共晶Ｓｉの
平均粒子長さが３〜７！！ｍで、長さ６！！ｍ以下の共
晶Ｓｉが共晶Ｓｉ全体の７５％以上を占有していること
を特徴とするパワーステアリングシステム部品用アルミ
ニウム合金材である。
（作用）
まず、合金成分の添加および限定の理由を述べると以下
の如くである。
の如くである。
Ｓｉ：６．Ｏ〜８．Ｏｗｔ、χ
Ｓｉは、共晶Ｓｉを形成し、耐摩耗性を付与するための
もので、その含有量が下限値未満であれば効果が少なく
、上限値を超えると伸びの低下が著しく、靭性を失う。
もので、その含有量が下限値未満であれば効果が少なく
、上限値を超えると伸びの低下が著しく、靭性を失う。
Ｃｕ：２．５〜３．５ｗｔ、χ
Ｃｕは、Ｔ６処理後の強度と伸びを付与するためのもの
で、その含有量が下限値未満であれば効果が少なく、上
限値を超えると伸びが低下し耐蝕性が劣化する。
で、その含有量が下限値未満であれば効果が少なく、上
限値を超えると伸びが低下し耐蝕性が劣化する。
Ｍ：０．４０〜０．６ｗｔ、χ
Ｍｇは、ＭｇｚＳｉの析出物を生成して強度を付与する
ためのもので、その含有量が下限値未満であれば効果が
少なく、上限値を超えると伸びが低下し、鍛造等の塑性
加工性を劣化する。
ためのもので、その含有量が下限値未満であれば効果が
少なく、上限値を超えると伸びが低下し、鍛造等の塑性
加工性を劣化する。
Ｓｂ： ０．０５〜０．２５ｗｔ、χ
ｓｂは、共晶Ｓｉを微細化し被削性、靭性および塑性加
工性を付与するためのものであって、その含有量が下限
値未満であれば効果が少なく、上限値を超えるとＭｇｚ
Ｓｂｚの化合物が晶出して靭性を低下、またＭｇによる
強度向上の効果を低下する。ｓｂ添加による上記の効果
は既知の他の共晶ｓｔｙ細化剤即ちＮａ、 Ｓｒでは得
られない性質である。この理由はおそら＜ｓｂ添加によ
る場合は共晶Ｓｉが細かく均一に分布するのに対して、
Ｎａｓ Ｓｒ添加による場合は、鋳造体の場所によって
共晶Ｓｉの微細化の程度が異なり、細かな部分とより微
細な部分が生じるので、このような鋳造体を押出加工し
て押出棒とした時に、細かな部分とより微細な部分が顕
著に現れ、この組織の違いが上述の特性の差となるもの
と思われる。
工性を付与するためのものであって、その含有量が下限
値未満であれば効果が少なく、上限値を超えるとＭｇｚ
Ｓｂｚの化合物が晶出して靭性を低下、またＭｇによる
強度向上の効果を低下する。ｓｂ添加による上記の効果
は既知の他の共晶ｓｔｙ細化剤即ちＮａ、 Ｓｒでは得
られない性質である。この理由はおそら＜ｓｂ添加によ
る場合は共晶Ｓｉが細かく均一に分布するのに対して、
Ｎａｓ Ｓｒ添加による場合は、鋳造体の場所によって
共晶Ｓｉの微細化の程度が異なり、細かな部分とより微
細な部分が生じるので、このような鋳造体を押出加工し
て押出棒とした時に、細かな部分とより微細な部分が顕
著に現れ、この組織の違いが上述の特性の差となるもの
と思われる。
またＮａ、 Ｓｒを添加すると溶湯表面のガス吸収が激
しく、水冷式半連続鋳造に際して、デツプチューブを詰
まらせて鋳込み不可能となる等工程上杆ましくない。
しく、水冷式半連続鋳造に際して、デツプチューブを詰
まらせて鋳込み不可能となる等工程上杆ましくない。
ｓｂを含有することによって、特別に速い速度で溶湯を
凝固させる必要がないので大径のビレットを得ることが
でき、押出生産性を高めることができる。即直径で３０
０〜６００ｍｍのビレットにおける共晶Ｓｉを均一に微
細化できる。
凝固させる必要がないので大径のビレットを得ることが
でき、押出生産性を高めることができる。即直径で３０
０〜６００ｍｍのビレットにおける共晶Ｓｉを均一に微
細化できる。
Ｆｅは合金の溶製工程で返材等から混入してくる不純物
で、その含有量が多（なると靭性を低下するのでＱ、１
ｗｔ、％以下とする。Ｆｅを除（ＺｎＳＣｒ等の不純物
の含有も靭性を低下するので各々０．０５ｗｔ、％以下
とする０Ｍｎは冷間鍛造性を低下するので、０．１ｗｔ
、１未満、好ましくは０．０５ｗｔ、％以下とする。
で、その含有量が多（なると靭性を低下するのでＱ、１
ｗｔ、％以下とする。Ｆｅを除（ＺｎＳＣｒ等の不純物
の含有も靭性を低下するので各々０．０５ｗｔ、％以下
とする０Ｍｎは冷間鍛造性を低下するので、０．１ｗｔ
、１未満、好ましくは０．０５ｗｔ、％以下とする。
また鋳造割れを防ぐために通常添加される結晶微細化剤
、例えばＴｉの０．１ｗｔ、％以下の添加またはＴｉの
０．１ｗｔ３％以下およびＢの０．０２ｗｔ、％以下の
含有は好ましい。
、例えばＴｉの０．１ｗｔ、％以下の添加またはＴｉの
０．１ｗｔ３％以下およびＢの０．０２ｗｔ、％以下の
含有は好ましい。
次に組織について述べると以下の如くである。
共晶Ｓｉの平均粒子長さが７ｊＩＩＲ以上となると被削
性と靭性が低下し、また粒子長さが６−以上の共晶Ｓｉ
の量が面積率で共晶Ｓｉ全体量の２５％以上となる、と
、伸びと靭性が低下するので、共晶Ｓｉの平均粒子長さ
は３〜７ｓの範囲内にあり、かつ６μ以下の共晶Ｓｉの
量が面積率で共晶Ｓｔ全体量の７５％以上を占有する必
要がある。この共晶Ｓｔの平均粒子長さおよび共晶Ｓｉ
の面積率の測定は、公知の画像解析法により測定した場
合の値であり、共晶Ｓｉの平均粒子長さは、粒子の最大
長さの平均値を示すものである。
性と靭性が低下し、また粒子長さが６−以上の共晶Ｓｉ
の量が面積率で共晶Ｓｉ全体量の２５％以上となる、と
、伸びと靭性が低下するので、共晶Ｓｉの平均粒子長さ
は３〜７ｓの範囲内にあり、かつ６μ以下の共晶Ｓｉの
量が面積率で共晶Ｓｔ全体量の７５％以上を占有する必
要がある。この共晶Ｓｔの平均粒子長さおよび共晶Ｓｉ
の面積率の測定は、公知の画像解析法により測定した場
合の値であり、共晶Ｓｉの平均粒子長さは、粒子の最大
長さの平均値を示すものである。
このような組成および組織を持つ合金材は一般的には、
常法によって上記組成の合金溶湯を溶製したのち、水冷
鋳型を用いる水冷式連続または半連続鋳造法によって、
外径１５０ＩＩＩＩｓ以上、好ましくは３００〜６００
ｍｍのビレットとし、これを減面率で５０％以上加工し
て１０〜１３抛ｍの押出加工をなし、あるいはその他の
加工をなすことにより、その押出過程で共晶Ｓｔが分断
され、上述の範囲の組織の材料を適切に得ることができ
る。この加工を押出によって行う場合、外径１０ｍｍ以
下の押出棒に加工すると、塑性加工によって鋳造時に得
られた共晶Ｓｉが一層微細化され、上述の範囲の組織が
得られず耐摩耗性を低下する。また外径１３０ｍｍ以上
の押出棒ではビレットの塑性加工によっても容易に微細
化され難く上述の範囲の組織が得られず被削性と靭性を
低下する。ビレットの押出加工は中実棒に限らず、中空
材、形材とすることができる。
常法によって上記組成の合金溶湯を溶製したのち、水冷
鋳型を用いる水冷式連続または半連続鋳造法によって、
外径１５０ＩＩＩＩｓ以上、好ましくは３００〜６００
ｍｍのビレットとし、これを減面率で５０％以上加工し
て１０〜１３抛ｍの押出加工をなし、あるいはその他の
加工をなすことにより、その押出過程で共晶Ｓｔが分断
され、上述の範囲の組織の材料を適切に得ることができ
る。この加工を押出によって行う場合、外径１０ｍｍ以
下の押出棒に加工すると、塑性加工によって鋳造時に得
られた共晶Ｓｉが一層微細化され、上述の範囲の組織が
得られず耐摩耗性を低下する。また外径１３０ｍｍ以上
の押出棒ではビレットの塑性加工によっても容易に微細
化され難く上述の範囲の組織が得られず被削性と靭性を
低下する。ビレットの押出加工は中実棒に限らず、中空
材、形材とすることができる。
前記押出しによる加工はその一部または全部を圧延その
他の加工として採用することができる。
他の加工として採用することができる。
上述した本発明に係る材料は、所要の寸法に切断後、固
剤加工して製品としたり、鍛造加工して各種部品とする
素材として使用されるものである。
剤加工して製品としたり、鍛造加工して各種部品とする
素材として使用されるものである。
（実施例）
実施例１
常法に従い溶製したのち、水冷鋳型を用いた水冷式半連
続鋳造法によって外径３２５ｏ＋ｍのビレットを得、こ
のビレットに均質化処理（５１０℃×６時間）を施し、
間接押出機にて外径４５ｍ５＋の押出棒とし、これを試
料とした０組成は次の第１表に示す通りである。
続鋳造法によって外径３２５ｏ＋ｍのビレットを得、こ
のビレットに均質化処理（５１０℃×６時間）を施し、
間接押出機にて外径４５ｍ５＋の押出棒とし、これを試
料とした０組成は次の第１表に示す通りである。
次に第１表に示す各試料の共晶Ｓｉの平均粒子長さと、
６１１１以下の共晶Ｓｉ量を測定した。ここにおいて測
定は画像解析法により測定し、共晶Ｓｔの平均粒子長さ
は、粒子の最大長さの平均値とした。
６１１１以下の共晶Ｓｉ量を測定した。ここにおいて測
定は画像解析法により測定し、共晶Ｓｔの平均粒子長さ
は、粒子の最大長さの平均値とした。
又各試料にＴ６処理（５１０℃×４時間の容体化処理を
なし水焼入れしてから１７０℃ＸＩＯ時間の焼戻処理）
を施したのち、機械的性質、切欠靭性を測定した。この
測定において切欠靭性は試料の押出棒軸方向に５０％の
圧縮鍛造加工を施し、軸方向に直角に角度４５＠の切欠
を入れ、静的引張荷重をかけて測定した。
なし水焼入れしてから１７０℃ＸＩＯ時間の焼戻処理）
を施したのち、機械的性質、切欠靭性を測定した。この
測定において切欠靭性は試料の押出棒軸方向に５０％の
圧縮鍛造加工を施し、軸方向に直角に角度４５＠の切欠
を入れ、静的引張荷重をかけて測定した。
以上の測定結果は次の第２表に示す如くである。
即ち上記した第２表の結果から本発明合金押出棒は、共
晶Ｓｉの平均粒子長さが小さく、しかも粒子長さ６虜以
下のＳｉｌが多く存在しているので、靭性に優れている
ことが判る。一方共品Ｓｉの平均粒子長さおよび粒子長
さ６ＩＩＩＩｔ以下のＳｉ量が本発明の範囲から外れる
押出棒（試料番号６．８）のものは靭性に劣り、Ｎａの
添加で共晶Ｓｔが微細化した押出棒（試料番号８）は靭
性に劣っていることが判る。
晶Ｓｉの平均粒子長さが小さく、しかも粒子長さ６虜以
下のＳｉｌが多く存在しているので、靭性に優れている
ことが判る。一方共品Ｓｉの平均粒子長さおよび粒子長
さ６ＩＩＩＩｔ以下のＳｉ量が本発明の範囲から外れる
押出棒（試料番号６．８）のものは靭性に劣り、Ｎａの
添加で共晶Ｓｔが微細化した押出棒（試料番号８）は靭
性に劣っていることが判る。
実施例２
次に実施例１で得られた試料番号５の押出棒について、
軸方向に厚さで８０％の冷間鍛造を施した結果は第１図
（ａｌに示す如くであった。この第１図（ａ）の結果か
ら本発明に係る押出材は外面が凹凸にならず、また割れ
も発生せず冷間鍛造性に優れていることが判る。
軸方向に厚さで８０％の冷間鍛造を施した結果は第１図
（ａｌに示す如くであった。この第１図（ａ）の結果か
ら本発明に係る押出材は外面が凹凸にならず、また割れ
も発生せず冷間鍛造性に優れていることが判る。
このような本発明のものに対し比較材としてＭｎを含有
する押出棒（試料番号７）を同様に冷間鍛造したところ
、変形抵抗が大きく所要荷重が増加し冷間鍛造性に劣る
ものであった。
する押出棒（試料番号７）を同様に冷間鍛造したところ
、変形抵抗が大きく所要荷重が増加し冷間鍛造性に劣る
ものであった。
次に試料番号６０合金溶湯を冷却速度が５〜ｂこれを軸
方向に厚さで８０％の冷間鍛造を施した結果は第１図（
ｂ）に示す通りである。即ち第１図（ｂ）の結果から急
速凝固させたものは外面が凹凸で割れも発生し冷間鍛造
性に劣ることが判る。
方向に厚さで８０％の冷間鍛造を施した結果は第１図（
ｂ）に示す通りである。即ち第１図（ｂ）の結果から急
速凝固させたものは外面が凹凸で割れも発生し冷間鍛造
性に劣ることが判る。
また上記の外径８０鶴のビレットを４００℃の温度で、
軸方向の厚さにおいて５０％の圧縮鍛造を施したものを
５００℃の温度で焼入れし、時効処理して切欠靭性を測
定した。ここにおいて測定方法は実施例１に記載した方
法に準じたものでσ（ｍｍｘ） は９、６ ｋｇ／ｍｍ
”であった。この結果から急速凝固によるものは冷間鍛
造性および靭性に劣ることが判る。
軸方向の厚さにおいて５０％の圧縮鍛造を施したものを
５００℃の温度で焼入れし、時効処理して切欠靭性を測
定した。ここにおいて測定方法は実施例１に記載した方
法に準じたものでσ（ｍｍｘ） は９、６ ｋｇ／ｍｍ
”であった。この結果から急速凝固によるものは冷間鍛
造性および靭性に劣ることが判る。
「発明の効果」
以上述べたように本発明合金材は、大径ビレットから製
造できるため被生産性が良く、靭性、鍛造性に優れてい
るから加工度の高い塑性加工を施しても割れることなく
加工できるので、車両等のパワーステアリングシステム
に用いられる部品、例えばリアハウジング等の素材とし
て有効に使用でき、被削性もよいから寸法精度良く加工
でき、安全性の高い部品を製造できる等の効果を有して
おり、工業的にその効果の大きい発明である。
造できるため被生産性が良く、靭性、鍛造性に優れてい
るから加工度の高い塑性加工を施しても割れることなく
加工できるので、車両等のパワーステアリングシステム
に用いられる部品、例えばリアハウジング等の素材とし
て有効に使用でき、被削性もよいから寸法精度良く加工
でき、安全性の高い部品を製造できる等の効果を有して
おり、工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すもので、第１図は冷間
鍛造したもののスケッチ図であって、その（ａｌは本発
明の押出材を冷間鍛造したもの、また山）はｓｂが含ま
れていない急速凝固させたものを冷間鍛造した場合を示
すものである。
鍛造したもののスケッチ図であって、その（ａｌは本発
明の押出材を冷間鍛造したもの、また山）はｓｂが含ま
れていない急速凝固させたものを冷間鍛造した場合を示
すものである。
Claims (2)
- （１）Ｓｉ：６．０〜８．０ｗｔ．％，Ｃｕ：２．５〜
３．５ｗｔ．％，Ｍｇ：０．４０〜０．６ｗｔ．％，Ｓ
ｂ：０．０５〜０．２５ｗｔ．％，を含有し、残部Ａｌ
と不純物とからなり、不純物としてのＦｅを０．１ｗｔ
．％以下とし、かつ共晶Ｓｉの平均粒子長さが３〜７μ
ｍで、長さ６μｍ以下の共晶Ｓｉが共晶Ｓｉ全体の７５
％以上を占有していることを特徴とするパワーステアリ
ングシステム部品用アルミニウム合金材。 - （２）さらにＴｉ：０．１ｗｔ．％以下、又はＴｉ：０
．１ｗｔ．％以下及びＢ：０．０２ｗｔ．％以下を含有
することを特徴とする請求項（１）に記載のパワーステ
アリングシステム部品用アルミニウム合金材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1132833A JP2868017B2 (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | パワーステアリングシステム部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1132833A JP2868017B2 (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | パワーステアリングシステム部品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032344A true JPH032344A (ja) | 1991-01-08 |
| JP2868017B2 JP2868017B2 (ja) | 1999-03-10 |
Family
ID=15090596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1132833A Expired - Fee Related JP2868017B2 (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | パワーステアリングシステム部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2868017B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6940078B2 (en) | 2002-02-25 | 2005-09-06 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | State detecting device for sheet-like image recording medium |
| CN104195382A (zh) * | 2014-08-28 | 2014-12-10 | 南京赛达机械制造有限公司 | 汽轮机叶片用耐冲击铝合金及其热处理工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5322110A (en) * | 1976-08-13 | 1978-03-01 | Hitachi Ltd | Plastic working method for improving toughness of al-si alloy |
| JPS5514886A (en) * | 1979-03-19 | 1980-02-01 | Hitachi Ltd | Manufacture of high toughness, high machinability aluminum alloy for cutting use |
| JPS62149839A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-03 | Nippon Light Metal Co Ltd | 強度に優れた耐摩耗性加工用アルミニウム合金 |
-
1989
- 1989-05-29 JP JP1132833A patent/JP2868017B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN104195382A (zh) * | 2014-08-28 | 2014-12-10 | 南京赛达机械制造有限公司 | 汽轮机叶片用耐冲击铝合金及其热处理工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2868017B2 (ja) | 1999-03-10 |
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