JPH0323649B2 - - Google Patents
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- JPH0323649B2 JPH0323649B2 JP58191292A JP19129283A JPH0323649B2 JP H0323649 B2 JPH0323649 B2 JP H0323649B2 JP 58191292 A JP58191292 A JP 58191292A JP 19129283 A JP19129283 A JP 19129283A JP H0323649 B2 JPH0323649 B2 JP H0323649B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fibers
- fiber
- strength
- temperature
- elongation
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Inorganic Fibers (AREA)
Description
〔技術分野〕
本発明は、高強度かつ高弾性である炭素繊維の
製法に関する。 〔背景技術〕 近年、炭素繊維複合材料は、スポーツ用途、宇
宙航空用途、工業用途等に巾広く応用されつつあ
りその量的拡大はめざましい。 このような状況に対応して、使用される炭素繊
維の性能も飛躍的に向上しつつある。 弾性率に着目すれば、10年前には20ton／mm2前
後であつたものが数年前には23〜24ton／mm2が標
準となり、さらに最近では30ton／mm2前後のもの
が指向されつつあり、今後はこれが主流となる可
能性も指摘されている。 しかしながら、このような弾性率の向上がもし
も炭素繊維の強度を一定にしたままで達成される
ならば、これは当然のことながら炭素繊維の伸度
の低下をもたらすこととなり、炭素繊維複合材料
を脆弱なものとし、複合材料の信頼性を低下させ
ることとなる。 したがつて高弾性高伸度の炭素繊維、いいかえ
れば高伸度であると同時に高強度である炭素繊維
が強く必要とされる現状にある。 従来の弾性率の向上の方法は炭素化温度すなわ
ち最終熱処理温度を上昇させることであつた。し
かしながら、この方法では弾性率の向上と共に強
度は低下し、したがつて炭素繊維の伸度が低下す
るという欠点があつた。 第１図はかかる事情を説明する炭素化温度と得
られる炭素繊維の物性との関係を示す相関図であ
る。第１図によれば、炭素化温度の上昇にともな
い、弾性率は曲線Ａのごとく上昇するが、強度な
らびに炭素繊維の密度はＢ，Ｃのごとく低下す
る。 例えば28ton／mm3の弾性率を保とうとすれば炭
素化温度は約1800℃が必要であるが、この温度で
は1300℃に比較して強度は100Kg／mm2以上低下し、
高強度はとうてい達成できない。炭素化温度の上
昇にともなうこのような強度の低下は、密度の低
下と良く対応しており、このことは、炭素化温度
上昇の過程で、強度の低下をもたらすミクロな空
孔が繊維中に発生するためであると推定される。 〔発明の目的〕 炭素化温度を上昇させて高弾性繊維を得るとい
う従来技術では、高弾性と高強度を同時に満足す
る炭素繊維を得ることは困難であり、このような
目標に対しては、新規な焼成技術の確立が必要と
なる。この目標に対して鋭意検討の結果、本発明
者等は新規焼成方法を見出し、本発明を完成する
に至つた。 〔発明の構成〕 本発明の要旨とするところは、単繊維デニール
が0.1〜1.1デニールのアクリル繊維を用い、繊維
の密度が1.22ｇ／cm3に上昇するまでに３％以上の
伸長を与えた後に以後の繊維の収縮を実質的に抑
制して耐炎化処理を完了し、ついで不活性雰囲気
中300〜800℃の温度で３％以上の伸長を加えさら
に同雰囲気中1300〜1600℃の温度で緊張下に処理
を行なうことによつて繊維直径が１〜6μ、スト
ランド強度が430Kg／mm2以上、ストランド弾性率
が28ton／mm2以上であり、ストランド伸度が1.48
％以上、密度が1.76ｇ／cm3以上の炭素繊維の製造
方法を提供することにある。 以下に本発明についてさらに詳細に説明する。 本発明におけるアクリル繊維とは、アクリロニ
トリル（AN）を85wt％以上含有する単独重合体
または共重合体より得られる繊維である。 共重合成分としては、ANと共重合し得るすべ
ての単量体を意味し、その代表例を列挙すれば、
ビニルエステル類、アクリル酸エステル類、メタ
クリル酸エステル類、アクリル酸類、メタクリル
酸類、イタコン酸類等である。 このような単独または共重合体を得る方法とし
ては、均一溶液重合、水溶液におけるレドツクス
重合、不均一系における懸濁重合、乳化重合等を
用いることができる。 本発明におけるアクリル繊維は1.1デニール以
下、好ましくは1.0デニール以下の繊度を有する
ことが不可欠である。 本発明者等は、このような細繊度のアクリル繊
維を用いることにより、初めて本発明の特性を有
する炭素繊維が得られることを見出した。 細繊度のアクリル繊維を焼成して炭素繊維を得
ることは、例えば特開昭49−94924号公報や特開
57−42934号公報等によつて公知である。しかし
ながら、これらの公知文献には、本発明の特性を
有する炭素繊維の製造法を示唆する記載は全く認
められない。 これはこのような細繊度のアクリル繊維を用い
ても、焼成条件が不適当であれば本発明の特性を
有する炭素繊維が得られないことを示しており、
本発明はかかる細デニールのアクリル繊維と本発
明の焼成条件との結合によつて初めて達成される
ものであることを証明するものである。 本発明における細繊度のアクリル繊維は、湿式
紡糸、乾式紡糸等の通常のアクリル繊維の紡糸方
式を利用することによつて製造される。 例えば通常の湿式紡糸においては紡糸、延伸、
水洗、乾燥緻密化の後で必要に応じて乾熱延伸、
スチーム延伸等の２次延伸を施す。 また該アクリル繊維は不純物、内部ボイド、ク
レーズやクラツク等の表面欠陥を含まないことが
好ましい。 このようにして得られたアクリル繊維は、本発
明の焼成方法に従つて耐炎化、第１次炭素化、お
よび第２次炭素化処理が施される。 耐炎化処理は通常は空気の如き酸素−窒素の混
合雰囲気中で行なわれるが一酸化窒素や亜硫酸ガ
スを使用しても良い。耐炎化処理時の温度は200
〜350℃の範囲が適当である。 本発明の耐炎化処理に際しては、耐炎化処理過
程における繊維の密度が1.22ｇ／cm3に到達するま
でに３％以上、好ましくは10％以上の伸長を与え
た後に以降の収縮を実質的に抑制して耐炎化処理
を完了することが必要である。 密度が1.22ｇ／cm3に至るまでの伸長率が３％未
満の場合は所定の炭素繊維の弾性率ならびに強度
が得られない。 また、伸長後の繊維に収縮が生じると微細構造
の乱れを誘導し、炭素繊維の強度低下を引き起す
ので好ましくない。 繊維に伸長挙動を与える方法としては、例えば
繊維を多数個の回転ロールと接触させると共に、
密度が1.22ｇ／cm3に至るまではロール速度を暫時
増加させ、以降はロール速度を一定に保てばよ
い。 耐炎化処理が施された繊維は、次いで窒素ガ
ス、アルゴンガス等の不活性雰囲気中300〜800℃
の温度範囲において、第１次炭素化処理を行なう
にあたり３％以上好ましくは５％以上の伸長がさ
らに加えられる。この処理において伸長率が３％
未満であれば、所定の弾性率ならびに強度を得る
ことが困難となる。また、温度が300℃未満なら
びに800℃を越える場合は処理効果が見出せない。
処理は通常数十秒から数分間行なわれる。 第１次炭素化処理に引き続き第２炭素化処理す
なわち最終熱処理が不活性雰囲気中1300〜1600℃
好ましくは1300〜1500℃の温度範囲で緊張下に数
十秒〜数分間行なわれる。この熱処理において、
処理過程における最高温度が1300℃未満であれ
ば、所定の弾性率を得ることができない。一方、
最高温度が1600℃を越えると強度ならびに密度が
低下し、所定の値以下となる。 また、熱処理時における温度プロフアイルは、
1000℃前後よりなだらかに上昇して最高温度に到
達するように設定されることが好ましい。また、
熱処理時において繊維に与えられる張力は250
mg／デニール以上、好ましくは350mg／デニール
以上である必要がある。張力がこの値より低い場
合は、所定の弾性率を得ることは困難となる。 本発明は、上記した方法を採用することによつ
て繊維直径が１〜6μ、ストランド強度が430Kg／
mm2以上好ましくは490Kg／mm2以上、ストランド弾
性率が28ton／mm2以上、ストランド伸度が1.48％
以上好ましくは1.6％以上、密度が1.76ｇ／cm3以
上好ましくは1.78ｇ／cm3以上の炭素繊維を容易に
製造したるに至る。 以下実施例により、本発明を具体的に説明す
る。 ストランド強度、ストランド弾性率は
JISR7601の方法により測定した。 密度は密度勾配管法により測定した。 ストランド伸度は ストランド強度／ストランド弾性率×100（％） で示されるものである。 炭素繊維の直径はレーザー法により測定した。 アクリル繊維の配向度は2θ＝17゜（Cu−kα線
使用）の反射における方位角方向の散乱強度分布
の半価巾H1/2（deg）より次式により求める。 ＝180−H1/2／180×100（％） 実施例 １ アクリロニトリル98wt％、アクリル酸メチル
1wt％、メタクリル酸1wt％の組成を有する比粘
度〔ηsp〕＝0.20の重合体を、ジメチルホルムアミ
ドを溶媒として湿式紡糸を行ない、引き続き湯浴
上５倍に延伸し、水洗後乾燥して更に乾熱170℃
で1.3倍に延伸して0.8デニールの繊度を有するフ
イラメント数9000のアクリル繊維を得た。 Ｘ線回析より求められる繊維の配向度は90.3
％であつた。 このアクリル繊維を220℃−240℃−260℃の３
段階の温度プロフアイルを有する熱風循環型の耐
炎化炉を60分間通過せしめて耐炎化処理を行なう
に際し、繊維の密度が1.22ｇ／cm3に達するまでに
回転ロールの速度差によつて15％の伸長を与え、
その後繊維と接触する回転ロールの速度を等速に
固定することにより、繊維の局部的収縮を抑制し
て耐炎化処理を終了した。 次に耐炎化繊維を純粋なN2気流中600℃の第１
炭素化炉中を３分間通過せしめるに際して、10％
の伸長を加え、さらに同雰囲気中表１の最高温度
を有する第２炭素化炉中において400mg／デニー
ルの張力下に熱処理を行ない表１の諸物性を有す
る炭素繊維を得た。
製法に関する。 〔背景技術〕 近年、炭素繊維複合材料は、スポーツ用途、宇
宙航空用途、工業用途等に巾広く応用されつつあ
りその量的拡大はめざましい。 このような状況に対応して、使用される炭素繊
維の性能も飛躍的に向上しつつある。 弾性率に着目すれば、10年前には20ton／mm2前
後であつたものが数年前には23〜24ton／mm2が標
準となり、さらに最近では30ton／mm2前後のもの
が指向されつつあり、今後はこれが主流となる可
能性も指摘されている。 しかしながら、このような弾性率の向上がもし
も炭素繊維の強度を一定にしたままで達成される
ならば、これは当然のことながら炭素繊維の伸度
の低下をもたらすこととなり、炭素繊維複合材料
を脆弱なものとし、複合材料の信頼性を低下させ
ることとなる。 したがつて高弾性高伸度の炭素繊維、いいかえ
れば高伸度であると同時に高強度である炭素繊維
が強く必要とされる現状にある。 従来の弾性率の向上の方法は炭素化温度すなわ
ち最終熱処理温度を上昇させることであつた。し
かしながら、この方法では弾性率の向上と共に強
度は低下し、したがつて炭素繊維の伸度が低下す
るという欠点があつた。 第１図はかかる事情を説明する炭素化温度と得
られる炭素繊維の物性との関係を示す相関図であ
る。第１図によれば、炭素化温度の上昇にともな
い、弾性率は曲線Ａのごとく上昇するが、強度な
らびに炭素繊維の密度はＢ，Ｃのごとく低下す
る。 例えば28ton／mm3の弾性率を保とうとすれば炭
素化温度は約1800℃が必要であるが、この温度で
は1300℃に比較して強度は100Kg／mm2以上低下し、
高強度はとうてい達成できない。炭素化温度の上
昇にともなうこのような強度の低下は、密度の低
下と良く対応しており、このことは、炭素化温度
上昇の過程で、強度の低下をもたらすミクロな空
孔が繊維中に発生するためであると推定される。 〔発明の目的〕 炭素化温度を上昇させて高弾性繊維を得るとい
う従来技術では、高弾性と高強度を同時に満足す
る炭素繊維を得ることは困難であり、このような
目標に対しては、新規な焼成技術の確立が必要と
なる。この目標に対して鋭意検討の結果、本発明
者等は新規焼成方法を見出し、本発明を完成する
に至つた。 〔発明の構成〕 本発明の要旨とするところは、単繊維デニール
が0.1〜1.1デニールのアクリル繊維を用い、繊維
の密度が1.22ｇ／cm3に上昇するまでに３％以上の
伸長を与えた後に以後の繊維の収縮を実質的に抑
制して耐炎化処理を完了し、ついで不活性雰囲気
中300〜800℃の温度で３％以上の伸長を加えさら
に同雰囲気中1300〜1600℃の温度で緊張下に処理
を行なうことによつて繊維直径が１〜6μ、スト
ランド強度が430Kg／mm2以上、ストランド弾性率
が28ton／mm2以上であり、ストランド伸度が1.48
％以上、密度が1.76ｇ／cm3以上の炭素繊維の製造
方法を提供することにある。 以下に本発明についてさらに詳細に説明する。 本発明におけるアクリル繊維とは、アクリロニ
トリル（AN）を85wt％以上含有する単独重合体
または共重合体より得られる繊維である。 共重合成分としては、ANと共重合し得るすべ
ての単量体を意味し、その代表例を列挙すれば、
ビニルエステル類、アクリル酸エステル類、メタ
クリル酸エステル類、アクリル酸類、メタクリル
酸類、イタコン酸類等である。 このような単独または共重合体を得る方法とし
ては、均一溶液重合、水溶液におけるレドツクス
重合、不均一系における懸濁重合、乳化重合等を
用いることができる。 本発明におけるアクリル繊維は1.1デニール以
下、好ましくは1.0デニール以下の繊度を有する
ことが不可欠である。 本発明者等は、このような細繊度のアクリル繊
維を用いることにより、初めて本発明の特性を有
する炭素繊維が得られることを見出した。 細繊度のアクリル繊維を焼成して炭素繊維を得
ることは、例えば特開昭49−94924号公報や特開
57−42934号公報等によつて公知である。しかし
ながら、これらの公知文献には、本発明の特性を
有する炭素繊維の製造法を示唆する記載は全く認
められない。 これはこのような細繊度のアクリル繊維を用い
ても、焼成条件が不適当であれば本発明の特性を
有する炭素繊維が得られないことを示しており、
本発明はかかる細デニールのアクリル繊維と本発
明の焼成条件との結合によつて初めて達成される
ものであることを証明するものである。 本発明における細繊度のアクリル繊維は、湿式
紡糸、乾式紡糸等の通常のアクリル繊維の紡糸方
式を利用することによつて製造される。 例えば通常の湿式紡糸においては紡糸、延伸、
水洗、乾燥緻密化の後で必要に応じて乾熱延伸、
スチーム延伸等の２次延伸を施す。 また該アクリル繊維は不純物、内部ボイド、ク
レーズやクラツク等の表面欠陥を含まないことが
好ましい。 このようにして得られたアクリル繊維は、本発
明の焼成方法に従つて耐炎化、第１次炭素化、お
よび第２次炭素化処理が施される。 耐炎化処理は通常は空気の如き酸素−窒素の混
合雰囲気中で行なわれるが一酸化窒素や亜硫酸ガ
スを使用しても良い。耐炎化処理時の温度は200
〜350℃の範囲が適当である。 本発明の耐炎化処理に際しては、耐炎化処理過
程における繊維の密度が1.22ｇ／cm3に到達するま
でに３％以上、好ましくは10％以上の伸長を与え
た後に以降の収縮を実質的に抑制して耐炎化処理
を完了することが必要である。 密度が1.22ｇ／cm3に至るまでの伸長率が３％未
満の場合は所定の炭素繊維の弾性率ならびに強度
が得られない。 また、伸長後の繊維に収縮が生じると微細構造
の乱れを誘導し、炭素繊維の強度低下を引き起す
ので好ましくない。 繊維に伸長挙動を与える方法としては、例えば
繊維を多数個の回転ロールと接触させると共に、
密度が1.22ｇ／cm3に至るまではロール速度を暫時
増加させ、以降はロール速度を一定に保てばよ
い。 耐炎化処理が施された繊維は、次いで窒素ガ
ス、アルゴンガス等の不活性雰囲気中300〜800℃
の温度範囲において、第１次炭素化処理を行なう
にあたり３％以上好ましくは５％以上の伸長がさ
らに加えられる。この処理において伸長率が３％
未満であれば、所定の弾性率ならびに強度を得る
ことが困難となる。また、温度が300℃未満なら
びに800℃を越える場合は処理効果が見出せない。
処理は通常数十秒から数分間行なわれる。 第１次炭素化処理に引き続き第２炭素化処理す
なわち最終熱処理が不活性雰囲気中1300〜1600℃
好ましくは1300〜1500℃の温度範囲で緊張下に数
十秒〜数分間行なわれる。この熱処理において、
処理過程における最高温度が1300℃未満であれ
ば、所定の弾性率を得ることができない。一方、
最高温度が1600℃を越えると強度ならびに密度が
低下し、所定の値以下となる。 また、熱処理時における温度プロフアイルは、
1000℃前後よりなだらかに上昇して最高温度に到
達するように設定されることが好ましい。また、
熱処理時において繊維に与えられる張力は250
mg／デニール以上、好ましくは350mg／デニール
以上である必要がある。張力がこの値より低い場
合は、所定の弾性率を得ることは困難となる。 本発明は、上記した方法を採用することによつ
て繊維直径が１〜6μ、ストランド強度が430Kg／
mm2以上好ましくは490Kg／mm2以上、ストランド弾
性率が28ton／mm2以上、ストランド伸度が1.48％
以上好ましくは1.6％以上、密度が1.76ｇ／cm3以
上好ましくは1.78ｇ／cm3以上の炭素繊維を容易に
製造したるに至る。 以下実施例により、本発明を具体的に説明す
る。 ストランド強度、ストランド弾性率は
JISR7601の方法により測定した。 密度は密度勾配管法により測定した。 ストランド伸度は ストランド強度／ストランド弾性率×100（％） で示されるものである。 炭素繊維の直径はレーザー法により測定した。 アクリル繊維の配向度は2θ＝17゜（Cu−kα線
使用）の反射における方位角方向の散乱強度分布
の半価巾H1/2（deg）より次式により求める。 ＝180−H1/2／180×100（％） 実施例 １ アクリロニトリル98wt％、アクリル酸メチル
1wt％、メタクリル酸1wt％の組成を有する比粘
度〔ηsp〕＝0.20の重合体を、ジメチルホルムアミ
ドを溶媒として湿式紡糸を行ない、引き続き湯浴
上５倍に延伸し、水洗後乾燥して更に乾熱170℃
で1.3倍に延伸して0.8デニールの繊度を有するフ
イラメント数9000のアクリル繊維を得た。 Ｘ線回析より求められる繊維の配向度は90.3
％であつた。 このアクリル繊維を220℃−240℃−260℃の３
段階の温度プロフアイルを有する熱風循環型の耐
炎化炉を60分間通過せしめて耐炎化処理を行なう
に際し、繊維の密度が1.22ｇ／cm3に達するまでに
回転ロールの速度差によつて15％の伸長を与え、
その後繊維と接触する回転ロールの速度を等速に
固定することにより、繊維の局部的収縮を抑制し
て耐炎化処理を終了した。 次に耐炎化繊維を純粋なN2気流中600℃の第１
炭素化炉中を３分間通過せしめるに際して、10％
の伸長を加え、さらに同雰囲気中表１の最高温度
を有する第２炭素化炉中において400mg／デニー
ルの張力下に熱処理を行ない表１の諸物性を有す
る炭素繊維を得た。
【表】
実施例 ２
実施例１と同様にして、但し耐炎化処理時の伸
長率ならびに第１炭素化炉内での温度と伸長率を
変更して焼成を実施した。なお、第２炭素化炉の
最高温度は1450℃、張力は380mg／デニールとし
た。得られた炭素繊維の諸物性を表２に示す。
長率ならびに第１炭素化炉内での温度と伸長率を
変更して焼成を実施した。なお、第２炭素化炉の
最高温度は1450℃、張力は380mg／デニールとし
た。得られた炭素繊維の諸物性を表２に示す。
【表】
実施例 ３
実施例１と同様にして、但し紡糸ノズルのオリ
フイス口径、紡糸時の原液吐出量、ならびに延伸
倍率を変更して表３に示す繊度を有するアクリル
繊維を得た。 これ等のアクリル繊維を実施例１と同一の条件
にて焼成を行なつた。 この際最終熱処理時における最高温度は1450
℃、張力は400mg／デニールとした。得られた炭
素繊維の諸物性を表３に示す。
フイス口径、紡糸時の原液吐出量、ならびに延伸
倍率を変更して表３に示す繊度を有するアクリル
繊維を得た。 これ等のアクリル繊維を実施例１と同一の条件
にて焼成を行なつた。 この際最終熱処理時における最高温度は1450
℃、張力は400mg／デニールとした。得られた炭
素繊維の諸物性を表３に示す。
本発明で得られる炭素繊維は高弾性かつ高強度
であるため、航空機一次構造材、釣竿、ゴルフシ
ヤフト等のスポーツ用途、高速遠心分離機、ロボ
ツト等の工業用途、地上高速輸送体等広範囲な用
途に使用することが可能である。
であるため、航空機一次構造材、釣竿、ゴルフシ
ヤフト等のスポーツ用途、高速遠心分離機、ロボ
ツト等の工業用途、地上高速輸送体等広範囲な用
途に使用することが可能である。
第１図は、従来法による炭素化温度と得られる
炭素繊維の物性を示す相関図である。 Ａ……弾性率、Ｂ……強度、Ｃ……密度。
炭素繊維の物性を示す相関図である。 Ａ……弾性率、Ｂ……強度、Ｃ……密度。
Claims (1)
- １ 単繊維デニールが0.1〜1.1デニールのアクリ
ル繊維を用い、繊維の密度が1.22ｇ／cm3に上昇す
るまでに３％以上の伸長を与えた後に、以後の繊
維の収縮を実質的に抑制して耐炎化処理を完了
し、ついで不活性雰囲気中300〜800℃の温度で３
％以上の伸長を加え、さらに不活性雰囲気中1300
〜1600℃の温度で緊張下に処理を行なつて、繊維
直径が１〜6μ、ストランド強度が430Kg／mm2以
上、ストランド弾性率が28t／mm2以上、ストラン
ド伸度が1.48％以上、密度が1.76ｇ／cm3以上の炭
素繊維を製造することを特徴とする高強度・高弾
性炭素繊維の製法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58191292A JPS6088127A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 高強度・高弾性炭素繊維の製法 |
| PCT/JP1984/000486 WO1985001752A1 (fr) | 1983-10-13 | 1984-10-12 | Fibres de carbone a haute resistance et module d'elasticite eleve et leur procede de production |
| DE8484903763T DE3485026D1 (de) | 1983-10-13 | 1984-10-12 | Kohlenstoffasern mit hoher festigkeit und hohem elastizitaetsmodul sowie deren herstellungsverfahren. |
| EP84903763A EP0159365B1 (en) | 1983-10-13 | 1984-10-12 | Carbon fibers with high strength and high modulus, and process for their production |
| US07/401,775 US5051216A (en) | 1983-10-13 | 1989-09-01 | Process for producing carbon fibers of high tenacity and modulus of elasticity |
| US07/682,383 US5281477A (en) | 1983-10-13 | 1991-04-09 | Carbon fibers having high tenacity and high modulus of elasticity and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58191292A JPS6088127A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 高強度・高弾性炭素繊維の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6088127A JPS6088127A (ja) | 1985-05-17 |
| JPH0323649B2 true JPH0323649B2 (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=16272136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58191292A Granted JPS6088127A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 高強度・高弾性炭素繊維の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6088127A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009084390A1 (ja) | 2007-12-30 | 2009-07-09 | Toho Tenax Co., Ltd. | 耐炎化繊維と炭素繊維の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004060126A (ja) * | 2002-07-31 | 2004-02-26 | Toho Tenax Co Ltd | 炭素繊維及びその製造方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5725418A (en) * | 1980-07-16 | 1982-02-10 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Preparation of low-density carbon fiber |
| JPS5742925A (en) * | 1980-08-22 | 1982-03-10 | Toho Rayon Co Ltd | Production of high-performance carbon fiber strand |
| JPS58136834A (ja) * | 1982-02-03 | 1983-08-15 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 高性能炭素繊維の製造法 |
| JPS58136838A (ja) * | 1982-02-08 | 1983-08-15 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 高性能炭素繊維の製造方法 |
| JPS58144128A (ja) * | 1982-02-18 | 1983-08-27 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 高性能炭素繊維の製法 |
| JPS58115122A (ja) * | 1982-12-23 | 1983-07-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | アクリル系耐炎化糸 |
| JPS58115121A (ja) * | 1982-12-23 | 1983-07-08 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | アクリル系炭素繊維 |
-
1983
- 1983-10-13 JP JP58191292A patent/JPS6088127A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009084390A1 (ja) | 2007-12-30 | 2009-07-09 | Toho Tenax Co., Ltd. | 耐炎化繊維と炭素繊維の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6088127A (ja) | 1985-05-17 |
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