JPH03236614A - コルゲートホーンアンテナ - Google Patents
コルゲートホーンアンテナInfo
- Publication number
- JPH03236614A JPH03236614A JP3296190A JP3296190A JPH03236614A JP H03236614 A JPH03236614 A JP H03236614A JP 3296190 A JP3296190 A JP 3296190A JP 3296190 A JP3296190 A JP 3296190A JP H03236614 A JPH03236614 A JP H03236614A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- waveguide
- mode
- inner diameter
- frequency
- circular
- Prior art date
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- Granted
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- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、反射鏡アンテナの一次ホーンとして使用さ
れるコルゲートホーンアンテナに関するものである。
れるコルゲートホーンアンテナに関するものである。
第２図は、例えば電子情報通信学会アンテナ伝播研究会
資料Ａ−ＰＯ２−２２，１）、１７ （１９８９−６−
１６）に示された、従来のコルゲートホーンアンテナの
構成説明図である０図において、１は円錐ホーンの内部
に多数のひれを管軸にそって周期的に配列したコルゲー
ト円錐ホーン、２ａ。
資料Ａ−ＰＯ２−２２，１）、１７ （１９８９−６−
１６）に示された、従来のコルゲートホーンアンテナの
構成説明図である０図において、１は円錐ホーンの内部
に多数のひれを管軸にそって周期的に配列したコルゲー
ト円錐ホーン、２ａ。
２ｂは低い周波数帯用の給電導波管、３は円形導波管４
ａ、４ｂ及びテーパ導波管５ａ、５ｂから構成されるＴ
Ｍ 、モードの高次モード発生部、６は高い周波数帯
用の給電導波管である。
ａ、４ｂ及びテーパ導波管５ａ、５ｂから構成されるＴ
Ｍ 、モードの高次モード発生部、６は高い周波数帯
用の給電導波管である。
このように構成されたコルゲートホーンアンテナにおい
て、低い周波数帯の電波は給電導波管２ａ、２ｂから給
電された後、コルゲート円錐ホーン１で良好な放射特性
を有するコルゲートモードに変換され、開口部から放射
される。給電導波管’ｌａ、’ｌｂを設定する位置の導
波管の内径は低い周波数の値よりその大きさが定まるた
めに、内径が十分に小さい高周波数の給電導波管６の近
傍の部分までひれを設けることは困難である。従って、
給電導波管６より給電した高い周波数帯の電波の一部が
コルゲート円錐ホーン１へ入射する部分で不要高次モー
ドに変換される。そこで、この不要高次モードを相殺す
るために高次モード発生部３を設けている。コルゲート
円錐ホーン１へ入射する部分で発生する高次モードは主
にＨＥ ＋ ｔモードであり、このモードは円形導波管
のＴ Ｍ ＋ ＋モードに対応する。従って、高次モー
ド発生部３では所望の量のＴ Ｍ ｌ ｒモードを発生
させることにより、不要のＨＥ、、モードを相殺するこ
とができる。さらに上記高次モード発生部３は、高い周
波数の２つの周波数において良好な放射特性を得るため
に、内径の異なる２つの円形導波管と２つのテーパ導波
管を組み合わせた構造を有し、２つの周波数においてＴ
Ｍ ｒ ＋モードの所望の発生量を得ることができる
。
て、低い周波数帯の電波は給電導波管２ａ、２ｂから給
電された後、コルゲート円錐ホーン１で良好な放射特性
を有するコルゲートモードに変換され、開口部から放射
される。給電導波管’ｌａ、’ｌｂを設定する位置の導
波管の内径は低い周波数の値よりその大きさが定まるた
めに、内径が十分に小さい高周波数の給電導波管６の近
傍の部分までひれを設けることは困難である。従って、
給電導波管６より給電した高い周波数帯の電波の一部が
コルゲート円錐ホーン１へ入射する部分で不要高次モー
ドに変換される。そこで、この不要高次モードを相殺す
るために高次モード発生部３を設けている。コルゲート
円錐ホーン１へ入射する部分で発生する高次モードは主
にＨＥ ＋ ｔモードであり、このモードは円形導波管
のＴ Ｍ ＋ ＋モードに対応する。従って、高次モー
ド発生部３では所望の量のＴ Ｍ ｌ ｒモードを発生
させることにより、不要のＨＥ、、モードを相殺するこ
とができる。さらに上記高次モード発生部３は、高い周
波数の２つの周波数において良好な放射特性を得るため
に、内径の異なる２つの円形導波管と２つのテーパ導波
管を組み合わせた構造を有し、２つの周波数においてＴ
Ｍ ｒ ＋モードの所望の発生量を得ることができる
。
第２図に示すように従来のコルゲートホーンアンテナは
以上のように構威されているので、良好な放射特性を必
要とする高い周波数帯の２つの周波数ｆｔ 、ｆｚ
（ｒｚ ＞ｒ、）が大きく離れている場合、周波数ｆ、
においてＴＭ、モードを発生させると、周波数ｆｔにお
いてはＴＭ、モードの他にＴＥ、、モードが発生する。
以上のように構威されているので、良好な放射特性を必
要とする高い周波数帯の２つの周波数ｆｔ 、ｆｚ
（ｒｚ ＞ｒ、）が大きく離れている場合、周波数ｆ、
においてＴＭ、モードを発生させると、周波数ｆｔにお
いてはＴＭ、モードの他にＴＥ、、モードが発生する。
従って、周波数ｆ２においては所望のＴＭ、モードの他
に不要のＴＥ＋ｚモードが発生するために、コルゲート
ホーンアンテナの反射パターンが劣化するという問題点
がある。
に不要のＴＥ＋ｚモードが発生するために、コルゲート
ホーンアンテナの反射パターンが劣化するという問題点
がある。
さらに周波数ｆ、においては、設計パラメータの自由度
の点からＴＭ、モードの発生量とＴＥＩｚモードの発生
量の両方を制御することが難しいため、これら２つの高
次モードを有効に利用することは困難であり、コルゲー
トホーンアンテナにおいて良好な反射パターンを得るこ
とが難しいという問題点があった。
の点からＴＭ、モードの発生量とＴＥＩｚモードの発生
量の両方を制御することが難しいため、これら２つの高
次モードを有効に利用することは困難であり、コルゲー
トホーンアンテナにおいて良好な反射パターンを得るこ
とが難しいという問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、多数の周波数帯及び大きく離れた周波数にお
いても、交差偏波酸分が小さく、かつ主偏波成分が所望
の形状をした良好な放射特性を有するコルゲートホーン
アンテナを得ることを目的とする。
たもので、多数の周波数帯及び大きく離れた周波数にお
いても、交差偏波酸分が小さく、かつ主偏波成分が所望
の形状をした良好な放射特性を有するコルゲートホーン
アンテナを得ることを目的とする。
この発明にかかるコルゲートホーンアンテナは、高次モ
ード発生部を内径の異なる３つの円形導波管（給電導波
管側からＡ、Ｂ、Ｃ）と、上記各円形導波管及び上記給
電導波管を接続する３つのテーパ導波管で構威し、上記
円形導波管Ｂの内径を使用最高周波数の波長の１．２２
倍から１．７倍の範囲内の値とし、かつ上記円形導波管
Ａの内径を使用最高周波数の波長の１．７倍から２．２
３倍の範囲内の値としたものである。
ード発生部を内径の異なる３つの円形導波管（給電導波
管側からＡ、Ｂ、Ｃ）と、上記各円形導波管及び上記給
電導波管を接続する３つのテーパ導波管で構威し、上記
円形導波管Ｂの内径を使用最高周波数の波長の１．２２
倍から１．７倍の範囲内の値とし、かつ上記円形導波管
Ａの内径を使用最高周波数の波長の１．７倍から２．２
３倍の範囲内の値としたものである。
〔作用）
この発明においては、良好な放射特性を必要とする高い
周波数帯の２つの周波数をｆ、、ｆｔ （ｆ、＞ｆ、）
とした場合、周波数ｆ Ｉｉ？ＴＭ＋＋モードの所望の
発生量を得るために円形導波管Ｃの長さとこの円形導波
管Ｃに接続されるテーパ導波管の開き角を設計できる。
周波数帯の２つの周波数をｆ、、ｆｔ （ｆ、＞ｆ、）
とした場合、周波数ｆ Ｉｉ？ＴＭ＋＋モードの所望の
発生量を得るために円形導波管Ｃの長さとこの円形導波
管Ｃに接続されるテーパ導波管の開き角を設計できる。
この場合、周波数ｆよでは円形導波管Ｃの両端の不連続
部でＴＭ、モード及びＴ Ｅ ＋ ｔモードが発生する
０次に、周波数ｆ２で先に発生したＴＥ、！モードを考
慮した後にＴＥ１！モードの所望の発生量を求め、この
発生量を実現するように円形導波管Ｂの長さとこの円形
導波管Ｂに接続されるテーパ導波管の開き角を設計する
。従って、円形導波管Ｃの両端及び円形導波管Ｂの両端
の不連続部で発生するＴ Ｅ ｓ ｚモードを考慮し、
その発生量を制御することができる。具体的にはその発
生量を零とすることもできる。次にこれらの不連続部で
ＴＭ、モードも発生するので、この発生量を考慮した後
に、ＴＭｌ、モードの所望の発生量を求め、この発生量
を実現するように円形導波管Ａの長さとこの円形導波管
Ａに接続されるテーパ導波管の開き角を設計する。この
円形導波管Ａの内径はＴＥＩ！モードが伝播しないよう
に定めであるのでＴＥ、！モードは発生せず、ＴＭ、モ
ードだけに注目して設計することができる。
部でＴＭ、モード及びＴ Ｅ ＋ ｔモードが発生する
０次に、周波数ｆ２で先に発生したＴＥ、！モードを考
慮した後にＴＥ１！モードの所望の発生量を求め、この
発生量を実現するように円形導波管Ｂの長さとこの円形
導波管Ｂに接続されるテーパ導波管の開き角を設計する
。従って、円形導波管Ｃの両端及び円形導波管Ｂの両端
の不連続部で発生するＴ Ｅ ｓ ｚモードを考慮し、
その発生量を制御することができる。具体的にはその発
生量を零とすることもできる。次にこれらの不連続部で
ＴＭ、モードも発生するので、この発生量を考慮した後
に、ＴＭｌ、モードの所望の発生量を求め、この発生量
を実現するように円形導波管Ａの長さとこの円形導波管
Ａに接続されるテーパ導波管の開き角を設計する。この
円形導波管Ａの内径はＴＥＩ！モードが伝播しないよう
に定めであるのでＴＥ、！モードは発生せず、ＴＭ、モ
ードだけに注目して設計することができる。
以上のことより、周波数ｆ、においてはＴＭ、モ−ドの
所望の発生量を得ることができ、かつ周波数ｆ、におい
てはＴ Ｍ ＋ ＋モード及びＴＥ目モードの両方にお
いて所望の発生量を得ることができるので、両方の周波
数において良好な放射特性を得ることができる。
所望の発生量を得ることができ、かつ周波数ｆ、におい
てはＴ Ｍ ＋ ＋モード及びＴＥ目モードの両方にお
いて所望の発生量を得ることができるので、両方の周波
数において良好な放射特性を得ることができる。
以下、この発明の一実施例を図を用いて説明する。
第１図は本発明の一実施例によるコルゲートホーンアン
テナの槽底を示す図であり、図において、１はコルゲー
ト円錐ホーン、２ａ、 ２ｂは低い周波数帯ｆ０の電
波を給電する給電導波管、４ｃ。
テナの槽底を示す図であり、図において、１はコルゲー
ト円錐ホーン、２ａ、 ２ｂは低い周波数帯ｆ０の電
波を給電する給電導波管、４ｃ。
５Ｃは周波数ｆ０より高い周波数帯の周波数ｆ。
用の円形導波管とテーパ導波管、４ｂ、５ｂは周波数ｆ
ｏ及びｆ、より高い周波数帯の周波数ｆ２用で、ＴＥｌ
！モードの発生量を制御する円形導波管とテーパ導波管
、４ａ、５ａは周波数ｆｔ用で、ＴＭ、モードの発生量
を制御する円形導波管とテーパ導波管である。ここで円
形導波管４ｃの内径ＤＣは周波数ｆ、においてＴ Ｅ
＋ ｔモードが伝搬せずにＴＭ、モードが伝搬する寸法
とする０次に円形導波管４ｂの内径Ｄｂは周波数ｆ１に
おいてＴＭ、モードが伝搬せず、かつ周波数ｆ２におい
てＴＭｌ、モードが伝搬せずにＴＥＩ！モードが伝搬す
る寸法とする。さらに円形導波管４ａの内径り。
ｏ及びｆ、より高い周波数帯の周波数ｆ２用で、ＴＥｌ
！モードの発生量を制御する円形導波管とテーパ導波管
、４ａ、５ａは周波数ｆｔ用で、ＴＭ、モードの発生量
を制御する円形導波管とテーパ導波管である。ここで円
形導波管４ｃの内径ＤＣは周波数ｆ、においてＴ Ｅ
＋ ｔモードが伝搬せずにＴＭ、モードが伝搬する寸法
とする０次に円形導波管４ｂの内径Ｄｂは周波数ｆ１に
おいてＴＭ、モードが伝搬せず、かつ周波数ｆ２におい
てＴＭｌ、モードが伝搬せずにＴＥＩ！モードが伝搬す
る寸法とする。さらに円形導波管４ａの内径り。
は周波数ｆ２においてＴＥ、、モードが伝搬せずにＴ
Ｍ ｒ ＋モードが伝搬する寸法とする。以上より、各
円形導波管の内径は次式で与えられる。
Ｍ ｒ ＋モードが伝搬する寸法とする。以上より、各
円形導波管の内径は次式で与えられる。
ただし、（１１式〜（３）式において、Ｃは光速、Ｋｔ
□１（＝３．８３）はＴＭ、モードの遮断波数、Ｋ。
□１（＝３．８３）はＴＭ、モードの遮断波数、Ｋ。
１□（＝５．３３）はＴＥ、ｔモードの遮断波数、Ｋｒ
Ｎ１ｔ （＝ ７． ０２）はＴＭ、、モードの遮断波
数を示す。さらに、各周波数ｆ、、ｆ、の波長をλ。
Ｎ１ｔ （＝ ７． ０２）はＴＭ、、モードの遮断波
数を示す。さらに、各周波数ｆ、、ｆ、の波長をλ。
λ２とすると、（１１式〜（３）式は、１．２２λＩ
＜Ｉ）ｃ＜１．７０λ＋ −（４）１．７０λｚ
＜Ｄｂ 〈（２，２３λ８又は１．２２λ、の小さい方
） −（５） １．２２λｍ ＜［）ａ＜１．７０λｆｆｉ −（
６）となる。
＜Ｉ）ｃ＜１．７０λ＋ −（４）１．７０λｚ
＜Ｄｂ 〈（２，２３λ８又は１．２２λ、の小さい方
） −（５） １．２２λｍ ＜［）ａ＜１．７０λｆｆｉ −（
６）となる。
このような構造のコルゲートホーンアンテナにおいて、
高い周波数帯用の給電導波管６から給電した周波数ｆ、
とｆ２の電波は、コルゲート円錐ホーン１の給電側のひ
れの部分で不要の高次モード、主にＨＥ、！モードに一
部変換されるので、上記不要の高次モードを相殺するた
めに、高次モード発生部３においてＴＭ、Ｉモードを所
定の量だけ発生させる必要がある。
高い周波数帯用の給電導波管６から給電した周波数ｆ、
とｆ２の電波は、コルゲート円錐ホーン１の給電側のひ
れの部分で不要の高次モード、主にＨＥ、！モードに一
部変換されるので、上記不要の高次モードを相殺するた
めに、高次モード発生部３においてＴＭ、Ｉモードを所
定の量だけ発生させる必要がある。
以上のように、高次モード発生部３を槽底している円形
導波管の内径を先に示したように定めているので、周波
数ｆ、では円形導波管４Ｃ内をＴＭ、モードが伝搬し、
周波数ｆｔでは円形導波管４ｂ及び４Ｃ内をＴＭＩＩモ
ードとＴＥ、、モードが伝搬し、円形導波管４ａ内をＴ
Ｍ ｒ ＋モードが伝搬する。従って、円形導波管４
Ｃの長さとテーパ導波管５Ｃの開き角を所定の値にする
ことにより、周波数ｆ、においてＴＭ、モードの所望の
発生量を得ることができる０次に周波数ｆｔにおいては
上記円形導波管４Ｃの両端で発生するＴＥ、！モードの
発生量を考慮したうえで、ＴＥｌ！モードの所望の発生
量が得られるように円形導波管４ｂの長さとテーパ導波
管５ｂの開き角を設定する。さらに周波数ｆ８において
は、上記円形導波管４ｂ及び４Ｃの両端で発生するＴＭ
、モードの発生量を考慮したうえで、ＴＭ、モードの所
望の発生量が得られるように円形導波管４ａの長さとテ
ーパ導波管５ａの開き角を設定する。従って、周波数ｆ
２においては、ＴＭ、モード、ＴＥ＋ｚモードの各高次
モードについて所望の発生量を得ることができる。
導波管の内径を先に示したように定めているので、周波
数ｆ、では円形導波管４Ｃ内をＴＭ、モードが伝搬し、
周波数ｆｔでは円形導波管４ｂ及び４Ｃ内をＴＭＩＩモ
ードとＴＥ、、モードが伝搬し、円形導波管４ａ内をＴ
Ｍ ｒ ＋モードが伝搬する。従って、円形導波管４
Ｃの長さとテーパ導波管５Ｃの開き角を所定の値にする
ことにより、周波数ｆ、においてＴＭ、モードの所望の
発生量を得ることができる０次に周波数ｆｔにおいては
上記円形導波管４Ｃの両端で発生するＴＥ、！モードの
発生量を考慮したうえで、ＴＥｌ！モードの所望の発生
量が得られるように円形導波管４ｂの長さとテーパ導波
管５ｂの開き角を設定する。さらに周波数ｆ８において
は、上記円形導波管４ｂ及び４Ｃの両端で発生するＴＭ
、モードの発生量を考慮したうえで、ＴＭ、モードの所
望の発生量が得られるように円形導波管４ａの長さとテ
ーパ導波管５ａの開き角を設定する。従って、周波数ｆ
２においては、ＴＭ、モード、ＴＥ＋ｚモードの各高次
モードについて所望の発生量を得ることができる。
このような本実施例においては、複数の周波数帯におい
てそれぞれ交差偏波成分を打ち消すことができるので各
周波数帯において交差偏波成分を小さくでき、また、主
偏波成分のＥ面とＨ面を補正できる所望の高次モードの
発生量を得ることができるので、広帯域にわたって主偏
波成分が回転対称で良好な放射特性を得ることができる
。
てそれぞれ交差偏波成分を打ち消すことができるので各
周波数帯において交差偏波成分を小さくでき、また、主
偏波成分のＥ面とＨ面を補正できる所望の高次モードの
発生量を得ることができるので、広帯域にわたって主偏
波成分が回転対称で良好な放射特性を得ることができる
。
以上のように本発明によれば、高次モード発生部を内径
の異なる給電導波管側からＡ、Ｂ、Ｃの３つの円形導波
管と、各円形導波管及び上記給電導波管を接続する３つ
のテーパ導波管で構成し、上記円形導波管Ｂの内径を使
用最高周波数の波長の１．２２倍から１．７倍の範囲内
の値とし、かつ上記円形導波管Ａの内径を使用最高周波
数の波長の１．７倍から２．２３倍の範囲内の値とした
ので、周波数ｆ１においてはＴＭ、モードの所望の発生
量を得ることができ、かつ周波数ｆｔにおいてはＴ Ｍ
＋ ｒモード及びＴＥＩ！モードの両方において所望
の発生量を得ることができ、両方の周波数において良好
な放射特性を得ることができる。
の異なる給電導波管側からＡ、Ｂ、Ｃの３つの円形導波
管と、各円形導波管及び上記給電導波管を接続する３つ
のテーパ導波管で構成し、上記円形導波管Ｂの内径を使
用最高周波数の波長の１．２２倍から１．７倍の範囲内
の値とし、かつ上記円形導波管Ａの内径を使用最高周波
数の波長の１．７倍から２．２３倍の範囲内の値とした
ので、周波数ｆ１においてはＴＭ、モードの所望の発生
量を得ることができ、かつ周波数ｆｔにおいてはＴ Ｍ
＋ ｒモード及びＴＥＩ！モードの両方において所望
の発生量を得ることができ、両方の周波数において良好
な放射特性を得ることができる。
従って、複数の周波数帯においてそれぞれ交差偏波成分
を打ち消すことができるとともに、主偏波成分のＥ面と
Ｈ面を補正できる所望の高次モードの発生量を得ること
ができるので、各周波数帯において交差偏波成分が小さ
く、主偏波成分が回転対称である良好な放射パターンを
得ることができる効果がある。
を打ち消すことができるとともに、主偏波成分のＥ面と
Ｈ面を補正できる所望の高次モードの発生量を得ること
ができるので、各周波数帯において交差偏波成分が小さ
く、主偏波成分が回転対称である良好な放射パターンを
得ることができる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例によるコルゲートホーンア
ンテナの構成を示す図、第２図は従来のコルゲートホー
ンアンテナの構成を示す図である。 図において、■はコルゲート円錐ホーン、２ａ。 ２ｂは給電導波管、３は高次モード発生部、４ａ〜４Ｃ
は円形導波管、５ａ〜５Ｃはテーパ導波管、６は給電導
波管である。 なお図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
ンテナの構成を示す図、第２図は従来のコルゲートホー
ンアンテナの構成を示す図である。 図において、■はコルゲート円錐ホーン、２ａ。 ２ｂは給電導波管、３は高次モード発生部、４ａ〜４Ｃ
は円形導波管、５ａ〜５Ｃはテーパ導波管、６は給電導
波管である。 なお図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (1)
- （１）複数の周波数帯で使用され、開口側からコルゲー
ト円錐ホーン，高次モード発生部，給電導波管を順次接
続したコルゲートホーンアンテナにおいて、 上記高次モード発生部を内径の異なる３つの円形導波管
（給電導波管側からＡ，Ｂ，Ｃとする）と、上記各円形
導波管及び上記給電導波管を接続する３つのテーパ導波
管とで構成し、 上記円形導波管Ａの内径Ｄ＿ａを使用最高周波数の波長
の１．２２倍から１．７倍の範囲内の値とし、かつ上記
円形導波管Ｂの内径Ｄ＿ｂを使用最高周波数の波長の１
．７倍から２．２３倍の範囲内の値としたことを特徴と
するコルゲートホーンアンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3296190A JP2922562B2 (ja) | 1990-02-13 | 1990-02-13 | コルゲートホーンアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3296190A JP2922562B2 (ja) | 1990-02-13 | 1990-02-13 | コルゲートホーンアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03236614A true JPH03236614A (ja) | 1991-10-22 |
| JP2922562B2 JP2922562B2 (ja) | 1999-07-26 |
Family
ID=12373516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3296190A Expired - Lifetime JP2922562B2 (ja) | 1990-02-13 | 1990-02-13 | コルゲートホーンアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2922562B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0805511A3 (en) * | 1996-05-01 | 1998-02-11 | Trw Inc. | Dual frequency feed horn for an antenna |
-
1990
- 1990-02-13 JP JP3296190A patent/JP2922562B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0805511A3 (en) * | 1996-05-01 | 1998-02-11 | Trw Inc. | Dual frequency feed horn for an antenna |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2922562B2 (ja) | 1999-07-26 |
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