JPH0323740B2 - - Google Patents
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- JPH0323740B2 JPH0323740B2 JP57192509A JP19250982A JPH0323740B2 JP H0323740 B2 JPH0323740 B2 JP H0323740B2 JP 57192509 A JP57192509 A JP 57192509A JP 19250982 A JP19250982 A JP 19250982A JP H0323740 B2 JPH0323740 B2 JP H0323740B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scavenging
- cylinder
- swirl
- angle
- liner
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/18—Other cylinders
- F02F1/22—Other cylinders characterised by having ports in cylinder wall for scavenging or charging
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はユニフロー２サイクルエンジンの掃気
効率の向上をはかつたシリンダライナに関する。
効率の向上をはかつたシリンダライナに関する。
第１図はユニフロー掃気式２サイクルエンジン
で、１はシリンダライナ、２は掃気孔、３はシリ
ンダ、６はピストン、７はシリンダジヤケツト、
８はシリンダカバー、９は排気弁である。
で、１はシリンダライナ、２は掃気孔、３はシリ
ンダ、６はピストン、７はシリンダジヤケツト、
８はシリンダカバー、９は排気弁である。
通常ユニフロー２サイクルエンジンの掃気孔２
は第２図乃至第４図に示すように、シリンダライ
ナ１の下部周壁に掃気孔２を配列し、これより流
入する新気によつてシリンダ３内の燃焼ガスを軸
方向上方へ追い出して燃焼に必要な新気と置換え
る。掃気孔２はその下縁２ａにおいては、その中
心線５が丁度シリンダ中心４を向くように穿孔さ
れ、その方向を維持したまま上縁２ｂに向つて第
３図に示すようにスワールＳ方向に傾斜して穿孔
されている。従つて第４図に示すように、掃気孔
上縁２ｂはシリンダ中心４より半径Ｒだけ偏心し
て穿孔されている。このためシリンダ３内に流入
する空気は、掃気孔２の下方においてはシリンダ
中心４に向つて流入するが、上方では水平方向に
スワールＳが与えられている。
は第２図乃至第４図に示すように、シリンダライ
ナ１の下部周壁に掃気孔２を配列し、これより流
入する新気によつてシリンダ３内の燃焼ガスを軸
方向上方へ追い出して燃焼に必要な新気と置換え
る。掃気孔２はその下縁２ａにおいては、その中
心線５が丁度シリンダ中心４を向くように穿孔さ
れ、その方向を維持したまま上縁２ｂに向つて第
３図に示すようにスワールＳ方向に傾斜して穿孔
されている。従つて第４図に示すように、掃気孔
上縁２ｂはシリンダ中心４より半径Ｒだけ偏心し
て穿孔されている。このためシリンダ３内に流入
する空気は、掃気孔２の下方においてはシリンダ
中心４に向つて流入するが、上方では水平方向に
スワールＳが与えられている。
このような掃気孔２の場合、シリンダ３内掃気
孔の流れは第５図ａに示すようになり、図中Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄ部が完全に掃除されないまま前サイク
ルの燃焼ガスが残留することになる。このうち特
にＡ部は容積が大きく掃気効率が阻害する重要な
要素となつている。このＡ部は流れが比較的安定
した領域であり、かつシリンダ３内外の圧力差が
大きい程その容積は大きくなる。従つて高い掃気
圧力のエンジンではこの部分の排除が必須の条件
である。
孔の流れは第５図ａに示すようになり、図中Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄ部が完全に掃除されないまま前サイク
ルの燃焼ガスが残留することになる。このうち特
にＡ部は容積が大きく掃気効率が阻害する重要な
要素となつている。このＡ部は流れが比較的安定
した領域であり、かつシリンダ３内外の圧力差が
大きい程その容積は大きくなる。従つて高い掃気
圧力のエンジンではこの部分の排除が必須の条件
である。
Ａ部に残量するガスを排除する方法としては、
掃気孔２の上縁２ｂがシリンダ３中心に向う際の
偏心角度を大きくする。即ち第３図に示すように
掃気孔２の上縁２ｂのスワール方向へ大きく傾け
る方法が考えられる。しかし従来の掃気孔２の考
え方に従つてこの方法を行うと、第３図の掃気孔
壁２ｃの傾きが大きくなつて強度上弱くなり、又
壁２ｃの幅を広くすれば強度上の心配はなくなる
が、掃気孔２の面積が不足する欠点が生じる。
掃気孔２の上縁２ｂがシリンダ３中心に向う際の
偏心角度を大きくする。即ち第３図に示すように
掃気孔２の上縁２ｂのスワール方向へ大きく傾け
る方法が考えられる。しかし従来の掃気孔２の考
え方に従つてこの方法を行うと、第３図の掃気孔
壁２ｃの傾きが大きくなつて強度上弱くなり、又
壁２ｃの幅を広くすれば強度上の心配はなくなる
が、掃気孔２の面積が不足する欠点が生じる。
ところが前述のように第３図に示す従来例で明
らかなようにシリンダ外周部に開孔する掃気孔２
の下縁２ａではシリンダ中心４を向くように穿孔
し、掃気孔２の上縁２ｂではシリンダ中心より半
径Ｒだけ偏心して穿孔すると、シリンダ３内に流
入する空気は掃気孔２の下方においては、シリン
ダ中心４に向つて流入するが、上方では強い時計
方向のスワールＳが与えられ、掃気孔２の上下方
向中心線はスワールＳの方向に大きく倒れてい
る。この倒れはスワールＳを強くすればする程大
きくなるため、壁の強さも弱くなる。このことは
倒れが最大で水平となると壁の厚さはゼロとなる
ことより明らかである。
らかなようにシリンダ外周部に開孔する掃気孔２
の下縁２ａではシリンダ中心４を向くように穿孔
し、掃気孔２の上縁２ｂではシリンダ中心より半
径Ｒだけ偏心して穿孔すると、シリンダ３内に流
入する空気は掃気孔２の下方においては、シリン
ダ中心４に向つて流入するが、上方では強い時計
方向のスワールＳが与えられ、掃気孔２の上下方
向中心線はスワールＳの方向に大きく倒れてい
る。この倒れはスワールＳを強くすればする程大
きくなるため、壁の強さも弱くなる。このことは
倒れが最大で水平となると壁の厚さはゼロとなる
ことより明らかである。
このように壁が弱くなるのを防止するため、ラ
イナ外周での掃気孔の上下方向中心線Y1−Y1を
反スワール方向に倒しておき、これを基準として
上方に移るにつれて強いスワールとなるようにな
めらかにねじつて穿孔するように構成すればその
分だけシリンダ内周における掃気孔の倒れが少な
くなり、全体としてスワール強さを大きくしても
壁が弱くなるのを多分に抑制することができる。
イナ外周での掃気孔の上下方向中心線Y1−Y1を
反スワール方向に倒しておき、これを基準として
上方に移るにつれて強いスワールとなるようにな
めらかにねじつて穿孔するように構成すればその
分だけシリンダ内周における掃気孔の倒れが少な
くなり、全体としてスワール強さを大きくしても
壁が弱くなるのを多分に抑制することができる。
本発明の目的は、上記従来装置の欠点を解消
し、掃気孔間の壁の形状を適正に保ちつつ掃気効
率の改善をはかつたユニフロー２サイクルエンジ
ンのシリンダライナを提供するにある。
し、掃気孔間の壁の形状を適正に保ちつつ掃気効
率の改善をはかつたユニフロー２サイクルエンジ
ンのシリンダライナを提供するにある。
本発明に係るユニフロー２サイクルエンジンの
シリンダライナは、円周方向に多数の角形掃気孔
が軸方向に一段として穿設されたライナにおい
て、前記掃気孔はその外周開口部の中心線Y1−
Y1の上方がスワール流の方向Ｓと反対方向にな
るようにシリンダライナの軸心線Ｚ−Ｚに対し所
定角度α1傾け、かつ内面横開口部の中心線Y2−
Y2をシリンダライナの軸心線Ｚ−Ｚに対し前記
α1より小さい角度α2を傾けるとともに、前記ライ
ナの横断面の掃気孔中心線を断面位置が上方に移
るにつれてスワール流Ｓと同方向になるように連
続的にねじり、さらに上部スワール角θ2を下部ス
ワール角θ2′よりも大きくなるように掃気孔の空
気通路を構成し前記目的を達成するようにしたも
のである。
シリンダライナは、円周方向に多数の角形掃気孔
が軸方向に一段として穿設されたライナにおい
て、前記掃気孔はその外周開口部の中心線Y1−
Y1の上方がスワール流の方向Ｓと反対方向にな
るようにシリンダライナの軸心線Ｚ−Ｚに対し所
定角度α1傾け、かつ内面横開口部の中心線Y2−
Y2をシリンダライナの軸心線Ｚ−Ｚに対し前記
α1より小さい角度α2を傾けるとともに、前記ライ
ナの横断面の掃気孔中心線を断面位置が上方に移
るにつれてスワール流Ｓと同方向になるように連
続的にねじり、さらに上部スワール角θ2を下部ス
ワール角θ2′よりも大きくなるように掃気孔の空
気通路を構成し前記目的を達成するようにしたも
のである。
以下第６図乃至第９図を参照して、本発明によ
るユニフロー２サイクルエンジンのシリンダライ
ナについて説明する。
るユニフロー２サイクルエンジンのシリンダライ
ナについて説明する。
ここにおいて、前記従来装置と同一もしくは均
等構成部分には、同一符号に用いて説明する。
等構成部分には、同一符号に用いて説明する。
第６図はその第１実施例を示した図において１
はシリンダライナ、２は該シリンダライナ１の下
部に円周方向に等間隔に穿設された掃気孔であ
る。該掃気孔２は第６図に示すように、シリンダ
ライナ１の外周面における開孔部２ｄの中心線
Y1−Y1がシリンダライナ１の軸心線Ｚ−Ｚに対
しスワールＳと反対方向にα1の角度で傾斜し、か
つシリンダライナ１の内面への開口部２ｅの軸心
線Y2−Y2がシリンダライナ１の軸心線Ｚ−Ｚに
対しα1の角度（ただしα1＞α2）で傾斜するよう形
成されている。従つてシリンダ外周部の掃気孔の
中心線Y1−Y1と、シリンダ内面の掃気孔の中心
線Y2−Y2とはα1＋α2（＞０）の角度を有する。
はシリンダライナ、２は該シリンダライナ１の下
部に円周方向に等間隔に穿設された掃気孔であ
る。該掃気孔２は第６図に示すように、シリンダ
ライナ１の外周面における開孔部２ｄの中心線
Y1−Y1がシリンダライナ１の軸心線Ｚ−Ｚに対
しスワールＳと反対方向にα1の角度で傾斜し、か
つシリンダライナ１の内面への開口部２ｅの軸心
線Y2−Y2がシリンダライナ１の軸心線Ｚ−Ｚに
対しα1の角度（ただしα1＞α2）で傾斜するよう形
成されている。従つてシリンダ外周部の掃気孔の
中心線Y1−Y1と、シリンダ内面の掃気孔の中心
線Y2−Y2とはα1＋α2（＞０）の角度を有する。
第６図ｂおよびｃはそれぞれ第６図ａのＡ−Ａ
断面、およびＢ−Ｂ断面で掃気孔上縁におけるス
ワール角度は角θ2は、下縁２ａでのスワール角度
θ1より十分に大きくなつており、掃気孔中間部に
おけるスワール角度はθ2′は、下縁２ａでのスワ
ール角度θ1よりやや大きい、即ち θ2＞θ2′＞θ1 の関係にある。このように掃気孔は上下方向に連
続的にひねりが与えられている。
断面、およびＢ−Ｂ断面で掃気孔上縁におけるス
ワール角度は角θ2は、下縁２ａでのスワール角度
θ1より十分に大きくなつており、掃気孔中間部に
おけるスワール角度はθ2′は、下縁２ａでのスワ
ール角度θ1よりやや大きい、即ち θ2＞θ2′＞θ1 の関係にある。このように掃気孔は上下方向に連
続的にひねりが与えられている。
次に上記実施例の作用について説明する。ピス
トンの下降工程で、ピストンが掃気孔を開口し始
める初期には、掃気孔の上部を掃気空気が通過す
る。この位置では、掃気孔は大きくスワール角度
θ2で穿孔されているから強い旋回流が与えられ、
第５図ｂのようにＡ部の残留排気を吹き飛ばす。
ピストンが更に下降するにつれてスワール角
θ2′は次第に小さくなり、掃気孔下縁２ａではス
ワール角は最小のθ1となり、スワールＳは弱まり
掃気はシリンダ中心に近い方向に流れ、シリンダ
中心部の残留排気ガスを掃除する。従つて第５図
ｂのようにシリンダ内部の掃気が一段と改善され
る。又シリンダライナ内面の掃気孔壁２ｃの傾き
角α2が小さいので、ピストンリングが掃気孔２を
通過するときのリングの潤滑作用も良好となる。
トンの下降工程で、ピストンが掃気孔を開口し始
める初期には、掃気孔の上部を掃気空気が通過す
る。この位置では、掃気孔は大きくスワール角度
θ2で穿孔されているから強い旋回流が与えられ、
第５図ｂのようにＡ部の残留排気を吹き飛ばす。
ピストンが更に下降するにつれてスワール角
θ2′は次第に小さくなり、掃気孔下縁２ａではス
ワール角は最小のθ1となり、スワールＳは弱まり
掃気はシリンダ中心に近い方向に流れ、シリンダ
中心部の残留排気ガスを掃除する。従つて第５図
ｂのようにシリンダ内部の掃気が一段と改善され
る。又シリンダライナ内面の掃気孔壁２ｃの傾き
角α2が小さいので、ピストンリングが掃気孔２を
通過するときのリングの潤滑作用も良好となる。
第７図は本発明の第２実施例で、第６図は第１
実施例でα2＝０の場合に相当し掃気孔２のシリン
ダ外周開口部の中心線Y1−Y1とシリンダ内面開
口部の中心線Y2−Y2とはα1＞０の角度を有する。
又第８図の第３実施例で、掃気孔２のシリンダ内
面開口部の中心線Y2−Y2が、掃気孔２の外周開
口部の中心線Y1−Y1とシリンダ軸Ｚ−Ｚとなす
角度α1と同方向に傾いている例で、この場合中心
線Y1−Y1とY2−Y2とのなす角度はα1−α2（＞０）
であるがその作用効果は第１実施例と殆んど同様
である。
実施例でα2＝０の場合に相当し掃気孔２のシリン
ダ外周開口部の中心線Y1−Y1とシリンダ内面開
口部の中心線Y2−Y2とはα1＞０の角度を有する。
又第８図の第３実施例で、掃気孔２のシリンダ内
面開口部の中心線Y2−Y2が、掃気孔２の外周開
口部の中心線Y1−Y1とシリンダ軸Ｚ−Ｚとなす
角度α1と同方向に傾いている例で、この場合中心
線Y1−Y1とY2−Y2とのなす角度はα1−α2（＞０）
であるがその作用効果は第１実施例と殆んど同様
である。
第９図は本発明に係る掃気孔によつて得られる
掃気効率の改善効果を示す。ｂ，ｃ線図は、ａ図
のように掃気孔下縁のスワール角をθ1＝5゜に固定
し、掃気孔２の上縁を反スワールＳ側に傾斜させ
ることにより、上縁スワール角θ2を10゜〜40゜と変
化させた実線結果でｂ図はθ1，θ2をパラメータと
した時の給気比ρと掃気効率ηsとの間の関係線
図、ｃ図はθ1＝5゜、ρ＝1.1に固定した時のスワー
ル角θ2と掃気効率ηsとの間の関係線図である。ｃ
図より明らかなようにρ＝1.1、θ1＝5゜において掃
気孔上部のスワール角度θ2が10゜くらいから増大
の傾向を示し30゜前後で最高値を示す。掃気孔の
シリンダ外周開口部の傾き角度α1，α2は掃気孔の
高さ、掃気孔数、及びスワール角度θ2′の関数と
して決められる。
掃気効率の改善効果を示す。ｂ，ｃ線図は、ａ図
のように掃気孔下縁のスワール角をθ1＝5゜に固定
し、掃気孔２の上縁を反スワールＳ側に傾斜させ
ることにより、上縁スワール角θ2を10゜〜40゜と変
化させた実線結果でｂ図はθ1，θ2をパラメータと
した時の給気比ρと掃気効率ηsとの間の関係線
図、ｃ図はθ1＝5゜、ρ＝1.1に固定した時のスワー
ル角θ2と掃気効率ηsとの間の関係線図である。ｃ
図より明らかなようにρ＝1.1、θ1＝5゜において掃
気孔上部のスワール角度θ2が10゜くらいから増大
の傾向を示し30゜前後で最高値を示す。掃気孔の
シリンダ外周開口部の傾き角度α1，α2は掃気孔の
高さ、掃気孔数、及びスワール角度θ2′の関数と
して決められる。
以上に述べたように、本発明に係るユニフロー
２サイクルエンジンの掃気装置のシリンダライナ
は、シリンダ外周部に開口する掃気孔の中心線
Y1−Y1をスワール流Ｓの方向とは反対方向に傾
けるとともに、上部スワール角θ2を下部スワール
角θ2′より大きくし、掃気孔の空気通路を上下方
向でひねるようにしたので、掃気孔間のリブの形
状を適正に保ちつつ掃気効果の改善をはかること
ができる。
２サイクルエンジンの掃気装置のシリンダライナ
は、シリンダ外周部に開口する掃気孔の中心線
Y1−Y1をスワール流Ｓの方向とは反対方向に傾
けるとともに、上部スワール角θ2を下部スワール
角θ2′より大きくし、掃気孔の空気通路を上下方
向でひねるようにしたので、掃気孔間のリブの形
状を適正に保ちつつ掃気効果の改善をはかること
ができる。
第１図はユニフロー２サイクルエンジンのシリ
ンダライナの断面説明図、第２図は掃気孔を含む
シリンダライナの縦断面図、第３図は第２図の
矢視図、第４図は第３図の−断面図、第５図
ａは従来掃気孔により掃気後の残留燃焼ガスの状
況図、第５図ｂは本発明の掃気孔による同状況
図。第６図は本発明の第１実施例に関するもので
ａ図は掃気ポートのシリンダライナ外周および内
面開口部の関係位置を示す図面、ｂ図はａ図のＡ
−Ａ断面図、ｃ図はａ図のＢ−Ｂ断面図、第７図
は第２実施例でａ図は第６図ａに相当する出面で
あり、ｂ図はａ図のA′−A′断面図、ｃ図はａ図
のB′−B′断面図、第８図は第３実施例でａ図は
第６図ａに相当する図面であり、ｂ図はａ図の
A″−A″断面図、ｃ図はａ図のB″−B″断面図、第
９図はａに示すように掃気孔の下縁スワール角θ1
を5゜に固定し上縁スワール角θ2を10゜〜40゜に変化
させた場合の実験データａ図は角θ1，θ2の説明
図、ｂ図はθ1，θ2をパラメータとした時の給気比
ρと掃気効率ηsの関係線図、ｃ図はθ1＝5゜、ρ＝
1.1としたときのスワール角θ2と掃気効率ηsの関
係線図である。 １……シリンダライナ、２……掃気孔、２ｄ…
…掃気孔のシリンダ外周開口部、２ｅ……掃気孔
のシリンダ内面開口部、Y1−Y1……シリンダ外
周開口部中心線、θ2……掃気孔の上部スワール
角、θ2′……掃気孔の下部スワール角、Ｓ……ス
ワール流。
ンダライナの断面説明図、第２図は掃気孔を含む
シリンダライナの縦断面図、第３図は第２図の
矢視図、第４図は第３図の−断面図、第５図
ａは従来掃気孔により掃気後の残留燃焼ガスの状
況図、第５図ｂは本発明の掃気孔による同状況
図。第６図は本発明の第１実施例に関するもので
ａ図は掃気ポートのシリンダライナ外周および内
面開口部の関係位置を示す図面、ｂ図はａ図のＡ
−Ａ断面図、ｃ図はａ図のＢ−Ｂ断面図、第７図
は第２実施例でａ図は第６図ａに相当する出面で
あり、ｂ図はａ図のA′−A′断面図、ｃ図はａ図
のB′−B′断面図、第８図は第３実施例でａ図は
第６図ａに相当する図面であり、ｂ図はａ図の
A″−A″断面図、ｃ図はａ図のB″−B″断面図、第
９図はａに示すように掃気孔の下縁スワール角θ1
を5゜に固定し上縁スワール角θ2を10゜〜40゜に変化
させた場合の実験データａ図は角θ1，θ2の説明
図、ｂ図はθ1，θ2をパラメータとした時の給気比
ρと掃気効率ηsの関係線図、ｃ図はθ1＝5゜、ρ＝
1.1としたときのスワール角θ2と掃気効率ηsの関
係線図である。 １……シリンダライナ、２……掃気孔、２ｄ…
…掃気孔のシリンダ外周開口部、２ｅ……掃気孔
のシリンダ内面開口部、Y1−Y1……シリンダ外
周開口部中心線、θ2……掃気孔の上部スワール
角、θ2′……掃気孔の下部スワール角、Ｓ……ス
ワール流。
Claims (1)
- １ 円周方向に多数の角形掃気孔が軸方向に一段
として穿設されたライナにおいて、前記掃気孔は
その外周開口部の中心線Y1−Y1の上方がスワー
ル流の方向Ｓと反対方向になるようにシリンダラ
イナの軸心線Ｚ−Ｚに対し所定角度α1傾け、かつ
内面開口部の中心線Y2−Y2をシリンダライナの
軸心線Ｚ−Ｚに対し前記α1より小さい角度α2傾け
るとともに、前記ライナの横断面の掃気孔中心線
を断面位置が上方に移るにつれてスワール流Ｓと
同方向になるように連続的にねじり、さらに上部
スワール角θ2を下部スワール角θ2′よりも大きく
なるように掃気孔の空気通路を構成したことを特
徴とするユニフロー２サイクルエンジンのシリン
ダライナ。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19250982A JPS5985425A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | ユニフロ−２サイクルエンジンのシリンダライナ |
| KR1019830004932A KR840007136A (ko) | 1982-11-04 | 1983-10-19 | 단류 2사이클엔진의 실린더라이너 |
| DE8383730100T DE3377804D1 (en) | 1982-11-04 | 1983-10-21 | Cylinder liner for a uniflow type two cycle internal combustion engine |
| EP83730100A EP0108706B1 (en) | 1982-11-04 | 1983-10-21 | Cylinder liner for a uniflow type two cycle internal combustion engine |
| DK503283A DK157701C (da) | 1982-11-04 | 1983-11-03 | Cylinderforing til en totakts forbraendingsmotor |
| KR2019860021256U KR880001725Y1 (ko) | 1982-11-04 | 1986-12-28 | 단류 2사이클엔진의 실린더라이너 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19250982A JPS5985425A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | ユニフロ−２サイクルエンジンのシリンダライナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5985425A JPS5985425A (ja) | 1984-05-17 |
| JPH0323740B2 true JPH0323740B2 (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=16292466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19250982A Granted JPS5985425A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | ユニフロ−２サイクルエンジンのシリンダライナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5985425A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7090433B2 (ja) * | 2018-02-21 | 2022-06-24 | 株式会社ジャパンエンジンコーポレーション | 舶用ディーゼルエンジンの掃気整流構造 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55116820U (ja) * | 1979-02-10 | 1980-08-18 | ||
| DE2932627A1 (de) * | 1979-08-11 | 1981-02-26 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Zwei-takt-verbrennungsmotor mit gleichstromgespuelten zylindern |
-
1982
- 1982-11-04 JP JP19250982A patent/JPS5985425A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5985425A (ja) | 1984-05-17 |
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