JPH0324255A - 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は脱スケールした熱延鋼板の溶融亜鉛めっき鋼板
及びその低温加熱による製造方法に係り、特に高ＳＬ添
加鋼を代表とする難めつき鋼板をはじめ、戊分系によっ
て必然的に表面清浄の異なる高張力熱延鋼板に対して、
溶融亜鉛めっき条件をいたずらに変更することなく普通
鋼と同様の亜鉛めっき外観の均一性、密着性はか、溶融
亜鉛めっき鋼板として具備すべき性能を効率的に得られ
るようにしたものである． （従来技術） 従来、建材等で構造用部材として多用される裸鋼材の高
寿命化或いは意匠性向上にあたっては、一定の成形加工
後に、めっきや塗装と言った何等かの後処理が需要家で
なされていたが、工程省力による使用鋼材の低コスト化
から、供給鋼材の表面処理化が強く要求される情勢にあ
る。この中で、最近では特に板厚２〜６ｍと言った厚手
高張力熱延鋼板の表面処理化要求が高まりつつある。

この高張力熱延鋼板の防錆性向上を主目的とした表面処
理方法としては、生産性の点から容易に厚めつき化が可
能なゼンジマ一式溶融亜鉛めっき法がある． （発明が解決しようとする課題） ところが、この場合、鋼板の材質強度の点から溶融亜鉛
めっき前の最高加熱板温としては、溶融亜鉛めっきの浴
温まりやや高目の予熱イメージの加熱が前提となるため
、通常、ゼンジマ一式ラインの特徴の一つである６００
℃以上の高温での無酸化加熱による鋼表面の清浄化効果
（スポンジ効果）は余り期待できず，逆に、低温加熱還
元工程での還元不足を伴なって不めっきが生じ易い欠点
がある． これを改善した従来技術としては冷間圧延による高張力
鋼板に対し，従来の加熱方式のもとで均一外観の溶融亜
鉛めっきに仕上げるにあたって，該基板の表面に予めＦ
ｅめっきを施すことを特徴とした特公昭６０−５６４１
８号公報や同様にＺｎのプレめっきを特徴とした特公昭
６２−５６９４９号公報などが提案されている． しかし，前者は、Ｆｅプレめっき技術そのものが電解酸
化によるＦｅ’＋の生或等から安定したＦｅめっきが難
しく又、後者にあっては，プレめっき後の加熱において
プレめっき層からのＺｎの選択気化があり、還元ガス及
びその炉内の雰囲気汚染がひどく、又，加工に脆いＦｅ
−　Ｚｎ２元合金層の成長などから，高生産性ライン下
では操業上安定性に欠ける難点があり、又工業的レベル
での溶融亜鉛めっき外観或いは密着性等の確保にあたっ
て１更に課題を残している． そこで、本発明は，高生産性のラインにあって、従来の
ようなＦｅやＺｎ等のプレめっきとは異なった表面研削
およびプレめっき系の適用によって，鋼板強度を損なわ
ない範囲での低温加熱下で、不めっき発生を伴うことな
く、安定した品位で均一外観の溶融亜鉛めっき鋼板を得
るためのものである． （課題を解決すめための手段） 本発明の溶融亜鉛めっき熱延鋼板は酸洗脱スケールした
熱延鋼板の表面にＮｉめつき又はＦｅ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｍ
ｏ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｗ，Ｂ，Ｐの少なくとも１種以上
を０．１〜２０ｉ＋ｔ％を含有したＮｉ基合金めっき層
を０．１〜１０ｇ／ｒｒｒ２形成し，その上層に溶融亜
鉛めっき層を形成してなるものである。

被めっき鋼板にＳｉ含有量０．５〜１．Ｏｗｔ％の熱延
鋼板が用いられる。

又被めっき鋼板に高張力熱延鋼板が用いられる。

溶融亜鉛めっき層中にはＡＭ含有量０．２〜１０ｗｔ％
．及び（第３合金元素として）Ｍｇ，Ｓｉ及びＳｂの少
なくとも１種以上を０．０５〜１．Ｏｖｔ％を含有し、
不可避的不純物として混入するＰｂ，Ｃｄ，Ｓｎ等の総
量が０．０２ｗｔ％未満で残部がＺｎである合金が使用
される． そして本発明の製造方法は酸洗脱スケールした熱延Ｓ板
を必要に応じて０．３〜５μｍ研削し、該鋼板表面にＮ
ｉめつき又はＦｓ，　Ｃｒ，　Ｃｏ，　Ｍｏ，Ｔｉ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｗ，Ｂ，Ｐの少なくとも１種以上を０．１〜２
０ｖｔ％を含有したＮｉ基合金めっきをｏ．ｉ〜１０ｇ
／ポ形成した後、　Ｈ２ガス濃度が１５％以下、露点が
−５℃以下のＮ２ガス雰囲気中で最高到達板温が４５０
〜６００℃の範囲で加熱し，溶融亜鉛めっきする． また本発明方法は酸洗脱スケールした熱延鋼板を必要に
応じて０．３〜５μ重研削し、該鋼板表面にＮｉめっき
又はＦｅ，　Ｃｒ，　Ｃｏ，　Ｍｏ，　Ｔｉ，　Ｚｒ，
Ｖ，Ｗ，Ｂ，Ｐの少なくとも１種以上を０．１〜２０ｗ
ｔ％を含有したＮ１基合金めっきを０．１〜１０ｇ／ｒ
ｒｒ２形成した後、Ｈ２ガス濃度が１５％以下、露点が
−５℃以下のＮ２ガス雰囲気中で最高到達板温が４５０
〜６００℃の範囲で加熱し、溶融亜鉛めっきを施し，そ
の亜鉛めっき層が溶融状態にあるうちに大気中で板温４
００〜６００℃、保温時間１０秒以下で加熱する． （作用） 本発明の構成におけるその骨子は、高張力熱延鋼板の表
面に対して外観的に不めっき発生のない均一な溶融亜鉛
めっきを施すにあたり、特定する前処理として、脱スケ
ール酸洗後又はその後更に必要に応じて特定量の表面研
削を行ない、その後特定するプレめっきを施し、且つそ
の後の低温加熱条件を特定することを特徴として成り、
その構或は以下の通りである． 以上の本発明の構戒にあって、構或因子の適性範囲と作
用効果について以下に述べる。

該プレめっき前の鋼板表面研削量について、本発明にお
ける表面研削の技術的主旨は、該プレめっきの前処理と
して、必要に応じて行うものであり、鋼板の材質強度を
強化するために、　Ｓｉをはじめとする鋼中添加元素の
表層濃化と脱スケール酸洗時の残査（酸洗マッド）を同
時に除去して、鋼板表面の溶融亜鉛めっき浴に対する濡
れ引張り張力を増大させ、濡れ性を上げることによる溶
融亜鉛めっき外観の均一性及びめっき密着性の相方を向
上させることを目的としたものである。

又，この表面研削方法に関しては、元来，機械的又は化
学的手法のいづれであってもよいが、生産性からみて、
吐粒入リブラシロール等の機械的方法の方が好ましい． 尚，表面研削効果としては、研削量に比例するが、０．
３μ園未満では，上述の研削効果は小さく、又、５μ鵬
超では、その効果は飽和し、経済的でない。従って，好
ましくは０．５〜３μ■がよい．本発明に用いるプレめ
っき系について、プレめっき系は特にＳｉやＭｎレベル
を高めた高張力熱延鋼板の表面において加熱による鋼中
元素の濃化偏析と加熱雰囲気中の微量酸素によるその酸
化物２形成によって、該鋼板の表面張力が増し溶融亜鉛
に対する濡れ性の著しい低下を防ぎ，不めっきの発生防
止など溶融めっき外観の均一仕上り性の向上を主な目的
とし、加えて、加熱拡散による該溶融めっき鋼板の耐食
性或いは塗装性の向上など複合効果が期待できる知見に
基づくもので，その適用にあたっては、次のような理由
による。

Ｎｉめっき又はＦｅ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ＋　ｖ，
Ｍｏ，Ｗ，Ｐ，Ｈ　の合金元素の少なくとも１種を含む
Ｎｉ基合金めっきを、該鋼板に施すにあたりその含有率
がＯ　ｗｔ′１すなわち，Ｎｉのみのプレめっきのみで
は，Ｎｉめっきによる鋼板の溶融亜鉛めっき浴との濡れ
性は大巾に改善され、均一な溶融亜鉛めっき外観を得る
ことは可能であるが，該溶融亜鉛めっき鋼板としての耐
食性の向上は困難なため、その向上にあたっては、Ｎ１
めっき層のＮｉ基合金めっき化が好ましい， Ｎｉめっき層の該合金元素の共析率は増すほどに高耐食
性化するが、　その共析率が２０ｗｔ％を超えては、Ｎ
ｉ基合金めっき層自体が硬質化したり、内部応力による
ヘアークラック等を生じるために、溶融亜鉛めっき層と
の界面に該クラックを通して起こる＃Ｉ板素地からの鉄
部分拡散によるＦｅ−　Ｚｎｚ元合金層の不均一生戒か
ら、溶融亜鉛めっき外観光沢の不均一を招いたり或いは
また厳しいプレス加工等において該プレめっき層の凝集
破壊を招いたりするため余り好ましくない。以上のよう
な理由から好ましいＮｉ基プレめっき層中の該合金元素
の含有率は０．５〜１０ｗｔ％がよい。

又、以上のような合金比率でなるＮｉ基合金プレめっき
層の付着量が０．１ｇ／ボ未満では、該鋼板表面に対す
る皮覆率が低下し、ピンホール部とプレめっき部とで加
熱時の酸化物生戒量に差異が生じるためかその後の溶融
亜鉛めっき工程で、不めっきが生じたり、或いは、Ｆｅ
−　Ｚｎ２元合金層の不均一生戊等によって，めっき外
観の均一性に支障を招き本発明の主旨を外れるため余り
好ましくない。

他方、該プレめっき層の付着量が１０ｇ／ｎ｛を超えて
は、溶融めっき鋼板のめっき品質の向上度としては、飽
和状態にあること及び設備を含めたプレめっきコストの
高騰から余り経済的でない。

以上より，該Ｎｉ基合金プレめっき層の付着量としては
、好ましくは，０．５〜５ｇ／ｍ２がよい。

尚，本発明の該Ｎｉ基合金プレめっき層を得る方法とし
ては、電気めっき、化学めっき，蒸着めっき、気相めっ
き、溶融塩電解等公知の技術のいづれであってもよいが
，作業効率的には電気めっき或いは蒸着めっきなどが好
ましい。

本発明でいう溶融亜鉛めっき前の鋼板の加熱条件につい
て鋼板の加熱とは、鋼板の材質強度が低下することなく
，且つ表面酸化を抑制し，溶融亜鉛めっき浴との界面反
応に支障のない程度の加熱条件を言う． 従って、本発明では，その板温と、加熱雰囲気の管理が
必要である．板温４５０℃未満では板温の低温化による
溶融亜鉛めっき浴温の維持管理コストの高騰や，ライン
加減速時の浴温制御が難しく、又、めっき付着量の制御
等主としてラインの操業安定性に欠け，現実性に乏しい
．一方、６００℃超では，鋼板からのＦｅ拡敗が過剰に
進み，特に、プレめっき層のピンホール部とその周辺に
おいて加工に脆い過合金層の不均一生戊があり溶融めっ
き層の密着性不良を招いたり、又，鋼板の初期材質強度
の低下を招いたりするため、余り好ましくない．従って
，本発明における好ましい低温加熱板温としては４５０
〜５５０℃がよい。また、加熱雰囲気としては、Ｎ２ガ
ス雰囲気においてＨ２ガス濃度及び露点の管理が必要で
ある．本発明でいうＨ２ガスの役割りは、高生産性ライ
ン下で加熱炉内に必然的に鋼板から持ち込まれる吸着酸
素をＨ２によって燃焼除去し鋼板表面の過剰な酸化汚染
を防ぐためのもので、従って露点の制御は必要なものの
過剰のＨ２ガス濃度を維持することは得策でない。

この意味で本発明の低温加熱雰囲気においてＮ２ガス中
のＨ２ガス濃度は１５％以下で十分であり、これ以上は
処理コストの高騰を招き余り経済的でない．特に、該プ
レめっきを施すことにより，鋼板界面の限界活性度は低
Ｈ２ガス濃度側に拡大し、露点次第ではＨ２ガスＯ％で
も溶融亜鉛めっきは十分できる。

一方、上述のようにして、吸着した酸素はＨ２との燃焼
反応によって水分を発生し、炉内の露点上昇を招き、こ
れによるめっき品質或いは設備の保全低下を防ぐ必要が
あり、露点管理が必要となる。この意味で本発明におけ
る露点としては，−５℃以下好ましくは−１０℃以下が
よい。

本発明における溶融亜鉛めっき浴組成について溶融亜鉛
めっき浴とはＺｎ系又はＺｎ−Ａｌ系合金めっきが適用
でき，溶融亜鉛めっき鋼板としての耐食性向上を主旨と
する浴成分の管理が必要となる。

ｉｌｌは溶融亜鉛めっき層の界面に生じるＦｅ−Ａｌ−
Ｚｎａ元合金層のバリアー２形成によって加工に脆いＦ
ｅ−　Ｚｎ２元合金層の異常成長を抑制し，めっき層の
密着性向上を図ると同時に、Ｚｎ−Ａ（２との共晶合金
形成によって電気化学的にＺｎの過剰アノード反応（溶
出反応）を適度に抑制し，これによって溶融亜鉛めっき
鋼板としての高耐食性化を図る目的で用いられる． Ａｌが０．２ｖｔ％未満ではＦｅ−Ａｌ−Ｚｎの３元合
金層の生或が十分でないため、これによるＦｅ−Ｚｎ２
元合金層の異常戊長を招き，めっき密着性の低下を招く
．一方、　Ａｌ１０ｗｔ％未満では前述したプレめ，つ
き層のＡｌによる異常溶出があり、この溶出したプレめ
っき成分とＡｌが反応し、溶融亜鉛めっき浴中にドロス
（金属間化合物）として分散又は浮上しこれが溶融めっ
き層中又はその表面に再付着し、めっき外観の均一性、
ロールによる押疵やスリ疵の多発など溶融亜鉛めっき鋼
板としての商品価値を大きく損なうため好ましくない。

好ましいＡｌ濃度としては、０．３〜７ｗｔ％がよい。

本発明に言う不可避的不純物とは，　Ｐｂ，　Ｃｄ，Ｓ
ｎなどを指し、　溶融亜鉛めっき層にあって結晶粒界等
に偏析しＺｎとの局部腐食からめっき層の層状剥離を防
止するために極力めっき浴の系外に排除されなければな
らない。

このようなｐｂをはじめとする不可避的不純物の総量が
０．０２ｗｔ％を超えては，上述のような粒間腐食を助
長し、商品価値を大きく損なうため、余り好ましくない
。好ましい不可避的不純物としては、０．０１ｗｔ％以
下がよい。

本発明に適用する溶融亜鉛めっき浴において、添加され
る第３合金元素としてはＭｇ，ＳｉおよびＳｂのいづれ
か１種以上が用いられる．この第３元素の適用目的は、
溶融亜鉛めっき鋼板としての高耐食性化と、めっき外観
の均一性向上にある。

上記第３元素の１種以上が０．０５ｗｔ″１未満では、
高耐食性化は望めない。一方、１．０ｔｉｔ％を超えて
は、溶融亜鉛めっき浴に過剰分散したものは浴中Ａｌと
反応して，浴面にドロスとなって浮上し、これが該めっ
き層に再付着して外観の均一性を損ない或いは脆性破壊
し易い亜鉛めっき層と化すため，十分な加工性が得られ
にくい難点があり、いづれも商品価値を大きく損なうた
め好ましくない。

従って、好ましい第３元素の添加量としては０．１〜０
．５りｔ％がよい。

本発明に適用する溶融亜鉛めっき後の鋼板の加熱条件に
ついて後加熱処理は，加熱によって生じる鋼板素地より
のＦｅイオンの拡散により，　該プレめっき層或いは、
該溶融亜鉛めっき層中の各合金或分と反応させ，溶融亜
鉛めっき層全体を鉄系の複合分散型めっき層に改質させ
ることにより、塗装下地処理性、或いは上塗塗料密着性
及び耐食性の向上を狙いとした点にある。加熱雰囲気は
大気中であって、その加熱条件として最高到達板温が４
５０℃未満では上述したような鉄イオンの拡散による溶
融亜鉛めっき層の改質効果は余り期待できず、又、６０
０℃を超えては、鉄イオンの過剰拡散から上塗塗装性や
、塗装後耐食性の飛躍的な向上は難しい。

従って好ましい最高到達板温としては５００℃〜５５０
℃がよい。また，最高到達板温での保定時間としては２
秒未満では鉄イオンの拡散不足から、該溶融めっき層全
体にねたアて均一拡散層を形戊できず上記の本発明の主
旨から外れる。一方、１０秒を超えては、鉄イオンの過
剰拡散により，加工に脆い硬質の鉄系合金層の異常発達
から、めっき密着性が低下し易くなるため、余り好まし
くない。以上より、好ましい保定時間としては３〜７秒
がよい。

以上のようにしてなる本発明の効果については，以下に
述べる実施例をもとに更に詳しく述べることとする。

（実施例） 塩酸酸洗で脱スケールされた第２表の特定鋼或分でなる
高張力熱延鋼板はゼンジマー式連続溶融亜鉛めっきライ
ンにおいてまず第１表に定める所定量のスコッチブライ
トロールによる表面研削が施され，水洗後硫酸塩系浴で
の電気めっき法（但し、　Ｔｉ系は蒸着めっき法）によ
って第１表に特定するプレめっきが施され水洗して一旦
水切り乾燥される。その後、直ちに第ｌ表に定める加熱
雰囲気及びヒートサイクル下で加熱処理され，大気中に
出ることなく、そのまま、溶融亜鉛めっきされる。

次に第１表に特定する或分系のめっき浴で溶融めっきさ
れた鋼板は，大気中においてガスワイピングされ，亜鉛
付着量として片面１００〜１２０ｇ／ｒｒＦに制御され
る。このあとはめっき表面機能の要求度において製造工
程は二系統に別れ，通常の溶融亜鉛めっき鋼板の要求で
あれば、そのまま、水冷、乾燥して製品となる。又，塗
装性や塗装後の耐食性などを更に高めたものとしての要
求の場合は，上述の付着量制御された溶融めっき層が溶
融又は半溶融状態を狙って，再度，大気加熱炉中で、第
１表の特定加熱条件で加熱されたのち、水冷乾燥され製
品となる。このようにしてなる本発明でなる実施例のめ
っき性能について比較例をもとに第１表にまとめて示す
。

［１］表面研削効果について 研削量を変えて一定量のＮｉプレめっきを施した際の溶
融亜鉛めっき性について本発明例をＮα■〜Ｎａ　７に
示す。これから明らかなように最も溶融めっきが難しい
といわれる高Ｓｉ添加鋼において該プレめっき前の表面
研削効果は研削量に応じて向上し、特に、溶融亜鉛めっ
きの外観向上に効果的であり，その際の研削量は０．３
μ一以上で十分であることが分る。

［２］　Ｎｉ基合金めっきのプレめっき効果について脱
スケール酸洗後表面研削せずに公知の方法にて直接プレ
めっきを施した前処理効果について、プレめっき合金比
率−との関係を本発明例Ｎｏ　８〜Ｎα　１５と比較例
ＮＱ１６に示し、その適正付着量範囲について本発明例
恥１２及びＮＧ１７〜Ｎａ２３と比較例恥２４に示す． また表面研削とプレめっきとの複合効果と　Ｎｉ基合金
めっきの合金元素系の効果については、本発明例Ｎａ　
２　５〜？Ｊｎ４５に示す。

いづれも，本発明の示す適正範囲において、原板の鋼種
が異なったとしてもその効果程度差はなく有効に発揮さ
れていることが分る。

［３］前処理後の溶融めっき前低温加熱条件について 加熱雰囲気中の適正条件として，Ｎ２ガス雰囲気中の適
正水素ガス濃度に関し，本発明例Ｎα４およびＮα４６
〜恥４８に、又適正露点に関しては、Ｎｎ４６およびＮ
Ｉ１４９〜Ｎａ５１と比較例Ｈａ　５　２　〜Ｈａ５３
に対比して示す． 更に、加熱に際しての最高到達板温の適正範囲について
、本発明例を磁５４〜覧５７に比較例をＮα５８〜ＮＱ
５９に示す。

これより明らかなように鋼板表面の活性状態を維持する
加熱雰囲気としては，少なくとも非酸化〜還元性であっ
て、酸化性雰囲気は好ましくないことが分る．又、この
雰囲気下であれば，材質強度を落さない範囲で溶融亜鉛
めっき性に支障のない低温加熱は可能である。

［４コ溶融亜鉛めっきの浴組或について上述した本発明
の前処理を施した鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施すが
、この溶融亜鉛めっき鋼板としての高耐食性化にあたり
、合金元素の添加効果のうち、Ａｌの効果については本
発明例のＨａ６０−ＮＱ６５に、比較例Ｎα６６〜Ｎα
６７と共に示す。又、Ｓｉ，ＭｇおよびＳｂの添加効果
については本発明例をＮＧ６８〜Ｎａ　７　５およびＮ
α７８〜Ｎａ８ｌに比較例恥７６〜恥７７と共に示す。

これより明らかなように、本発明にいう溶融亜鉛めっき
浴中の合金元素により，該特定前処理した鋼板の溶融亜
鉛めっき鋼板としての高耐食性化は十分達威されている
ことが分る。

［５］溶融亜鉛めっき浴中の不可避的不純物について 本発明における浴中不可避的不純物とは溶融亜鉛めっき
層においてバルクのＺｎと局部電池を形成し，粒間腐食
や、耐食寿命を抑制する上で必須或分であり，　Ｐｂを
はじめＣｄ，Ｓｎなどがこれに該当する。この適正範囲
について本発明例をＮＱ４６，その比較例をＮＧ８２〜
Ｎα８３に示す。

これから明らかなように、本発明の範囲にあれば上述の
弊害は，解消できることが分る。

［６］溶融亜鉛めっき後の加熱条件について本発明での
後加熱は、鋼板界面からのＦｅ拡散により、該めっき層
の改質を図り、溶融めっき鋼板としての特に、リン酸塩
処理性、塗装性等の向上を狙うためのもので、その結果
については、加熱板温範囲に関して、本発明例をＮα８
４〜Ｎα８７およびＮα９０〜Ｎα９３に，又、比較例
をＮａ８８〜ＮＱ８９に示す。又、その適正保定時間に
関しては本発明例をＮα８５およびＮ０９４〜Ｎα９７
に示し、その比較例をＮｃｈ９８に示す。これより明ら
かなように、本発明のいう適正範囲であれば，上述した
すぐれた塗装下地機能が向上することが分る。

なお、第↓表に示す本１〜本９の注釈について以下に記
す， ＊１　適用原板の鋼板成分系（第２表）第２表　高張力
熱延鋼板の性状 ＊２　表面研削用ロール スコッチブライトロール（住友３Ｍ社製，ファインタイ
プ）使用 木３　プレめっき合金元素の共析率、及びめっき付着量
測定 王水にて溶解剥離したのち、剥離液中の合金元素をＩＣ
Ｐ測定したものを分子にし，重量法で求めためっき付着
量を分母にして除したものを合金共析率とする。

＊４　溶融亜鉛めっき外観の均一性（目視判定）Ｏ平滑
で均一光沢に富む、０無光沢，Δ毛礼状不めっき発生、
ｘ部分的不めっき発生 ＊５　めっき密着性 １８０度密着折曲げ後セロテーピング剥離して評価 Ｏ全く剥離なし、Ｏごく僅か点状剥離、Δ点状剥離、×
層状剥離、 宰６　リン酸塩処理性 ＰＢ３７ＳＳ処理（日本パー力ライジングｍ＞、６５℃
Ｘ　１　０　ｓｅｃスプレー処理後のリン酸塩生威皮膜
の析出状態から評価 Ｏ均一微細結晶、Ｏ均一且つやや粗粒結晶混在、Δ細粒
、粗粒混在結晶が析出するがスケが部分的に発生，×粗
粒結晶で且つスケが目立つ。

＊７　塗料密着性 ＰＢ３７ＳＳ処理＋Ｐｎ６２処理　（日本パー力ライジ
ング製）後メラミンアルキッド系樹脂塗料（関西ペイン
ト製）を、２０μ園塗装し，　１２５℃×２０分焼付す
る。その後純水煮沸水３０分浸漬したのち、２４時間後
にゴバン目（ｌｍ口×１００口）セロテープ剥離した２
次密着で評価。

評価はマス目１００口に対する残存塗膜のマス目の数の
比で示す。

０　１００／１００，０９０／１００，Δ７０／１００
，　　Ｘ５０以下／１００＊８　未塗装耐食性 Ｃｒ”−Ｃｒ”系塗布型クロメート処理（Ｔ，Ｃｒ３　
０　ｍｇ／　ｒｒｒ）　シたのち、屋外バク口試験｛年
後の発錆面積比で評価 Ｏ白錆≦５％、○白錆≦ｌＯ％、Δ白錆≧５０％，一部
赤錆化、×赤錆≧５％ 本９　塗装後耐食性 ＊７での化成処理一塗装を同一条件で処理したのち、塗
装面にクロスカットを刻み塩水噴霧試験（ＪＩＳ　Ｚ−
２３７１）　７日後のクロスカットからの塗膜フクレ巾
を評価 Ｏ全くフクレなし、０フクレ巾≦３ｍ、Δフクレ巾≦５
ｍｇｍ、×フクレ巾≧１０ｎｎ、（発明の効果） 以上の実施例にも述べたように、本発明法によれば，酸
洗脱スケール処理後の熱延鋼板の前処理として、表面研
削および／又はＮｉ基合金のプレめっきを施すことによ
り，従来、難めっきと称されていた，高ＳＬ添加鋼でさ
えも，　その材質強度に影響することのない特定雰囲気
下での低温加熱処理によって均一めっき外観とめっき密
着性とを同時に向上させることができ、従来技術では得
られなかった低温加熱を前提とした高張力溶融亜鉛めっ
き鋼板を工業的レベルで得ることができる画期的なもの
である。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）　酸洗脱スケールした熱廷鋼板の表面にＮｉめっ
   き又はＦｅ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、
   Ｂ、Ｐの少なくとも１種以上を０．１〜２０ｗｔ％を含
   有したＮｉ基合金めっき層を０．１〜１０ｇ／ｍ＾２形
   成し、その上層に溶融亜鉛めっき層を形成してなること
   を特徴とする溶融亜鉛めっき熱延鋼板。
2. （２）　被めっき鋼板にＳｉ含有量０．５〜１．０ｗｔ
   ％の熱延鋼板を用いたことを特徴とする特許請求の範囲
   第（１）項記載の溶融亜鉛めっき熱延鋼板。
3. （３）　被めっき鋼板に高張力熱延鋼板を用いたことを
   特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の溶融亜鉛め
   っき熱延鋼板。
4. （４）　溶融亜鉛めっき層中のＡｌ含有量０．２〜１０
   ｗｔ％、及び（第３合金元素として）Ｍｇ、Ｓｉ及びＳ
   ｂの少なくとも１種以上を０．０５〜１．０ｗｔ％を含
   有し、不可避的不純物として混入するＰｂ、Ｃｄ、Ｓｎ
   等の総量が０．０２ｗｔ％未満で残部がＺｎであること
   を特徴とする特許請求の範囲（１）及び（２）記載の溶
   融亜鉛めっき熱延鋼板。
5. （５）　酸洗脱スケールした熱延鋼板を必要に応じて０
   ．３〜５μｍ研削し、該鋼板表面にＮｉめっき又はＦｅ
   、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、Ｂ、Ｐの少
   なくとも１種以上を０．１〜２０ｗｔ％を含有したＮｉ
   基合金めっきを０．１〜１０ｇ／ｍ＾２形成した後、Ｈ
   ＿２ガス濃度が１５％以下、露点が−５℃以下のＮ＿２
   ガス雰囲気中で最高到達板温が４５０〜６００℃の範囲
   で加熱し、溶融亜鉛めっきすることを特徴とする溶融亜
   鉛めっき熱延鋼板の製造方法。
6. （６）　酸洗脱スケールした熱延鋼板を必要に応じて０
   ．３〜５μｍ研削し、該鋼板表面にＮｉめっき又はＦｅ
   、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、Ｂ、Ｐの少
   なくとも１種以上を０．１〜２０ｗｔ％を含有したＮｉ
   基合金めっきを０．１〜１０ｇ／ｍ＾２形成した後、Ｈ
   ＿２ガス濃度が１５％以下、露点が−５℃以下のＮ＿２
   ガス雰囲気中で最高到達板温が４５０〜６００℃の範囲
   で加熱し、溶融亜鉛めっきを施し、その亜鉛めっき層が
   溶融状態にあるうちに大気中で板温４００〜６００℃、
   保温時間１０秒以下で加熱するこを特徴とする溶融亜鉛
   めっき熱延鋼板の製造方法。