JPH03243256A - ロングノズルを用いる連続連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、ロングノズルを用いる連続連続鋳造方法に関
し、特にロングノズル内に残留している先行取鍋のスラ
グを溶融金属外に排出できる連続連続鋳造方法に関する
ものである。

〈従来の技術〉 連続鋳造方法において、第７図に示すように、取鍋１か
らクンデイツシュ２に熔融金属４を注入する際に、溶融
金属の大気酸化を防止する目的でロングノズル３が一般
的に用いられている。

この際に、第７図に示すようにロングノズル内には先に
注入を終了した先行取鍋１ａから流出した残留スラグ５
が溜まっている。この残留スラグ５が残っている状態の
まま後続取鍋１ｂから溶融金属４ｂの注入を行うと、ロ
ングノズル３の残留スラグ５がｌ容融金属４ｂのタンデ
インシュへの注入流によってロングツスル外に押し出さ
れて、タンデインシュの熔融金属４ａ巾に拡散して溶融
金属４ａを汚濁するという問題があった。

〈発明が解決しようとする課題〉 本発明は、前述の従来技術の問題を解決して、クンデイ
ツシュ内溶融金属の取鍋中スラグおよび残留スラグによ
るｌη濁を抑制し得るロングノズルを用いた連続連続鋳
造方法を提供するためになされたものである。

〈課題を解決するための手段〉 本発明は、取鍋とクンデイツシュとの間にロングノズル
を用い、取鍋からクンデインシュに溶融金属を注入する
際に、タンディツシュ内溶融金属に浸漬されたロングノ
ズル内に残留している先行取鍋の残留スラグを排出する
ために、ロングノズル内側にガスを供給できる通気孔を
配設し、ロングノズル上端面を後続取鍋のスライドノズ
ルの下ノズル下端面に弥・塑性耐熱シール材を介して密
着させた後、後続取鍋から溶融金属を注入する前に、前
記通気孔から非酸化性ガスを供給してロングノズル内の
圧力を高め、過剰押出し圧力Ｐを１．５ｋｇ／ｃ＋ｆ１
以上にして残留スラグを排出した後、後続取鍋からの注
入を開始することを特徴とするロングノズルを用いる連
続連続鋳造方法である。

ここで　Ｐ＝Ｐ、−ρ・ｈ　　　　　−−−−１１）Ｐ
Ｇ　：ガス吹込み圧力　（ｋｇ／ｃＪ）、ρ　：溶鋼比
重　　　　（ｋｇ／ｃｎｌ）、ｈ　：ロングノズル浸漬
深さ（ｃｍ）。

〈作　用〉 第１図に本発明に用いるロングノズルを後続取鍋の下ノ
ズル下端面に接続した断面図、第２図に残留スラグの排
出状腕を示す概念断面図を示した。

第１図に示すようにロングノズル内側にガスを供給でき
る通気孔６を具えたロングノズル３を用いる。吹込みガ
スがロングノズルの上方にリークするのを防ぐために取
鍋スライドノズルが閉、すなわち固定プレート７ａと摺
動プレート７ｂの孔をずらした状態で、かつロングノズ
ル上端面と取鍋スライドノズル下ノズル７ｃの下端面と
の間には仰・塑性耐熱シール材８をはさみ込む。

下ノズル７（、下端面とロングノズル３上端面を密着さ
せた状態で通気孔６からＮ２、Ａｒガスなどの非酸化性
ガスを吹き込む。

このとき、クンデイツシュ内溶融金属４ａに下部を浸漬
したロングノズル３内にある残留スラグ５および溶融金
属とをロングノズル３外に押し出すためにロングノズル
内を充分に高い非酸化性ガス圧力にすることによって、
ロングノズル内の残留スラグは外に押し出され、溶融金
属との比重差によって、また上吹きガスの気泡と共にす
みやかにクンデイツシュ内溶融金属４ａの上方に浮上し
てしまう。従って従来のように残留スラグが熔融金属中
に拡散し、溶融金属を汚濁することを防止できる。

ここでガス吹込み圧力Ｐ、を、前記の（１）式で示す過
剰押出し圧力Ｐが１．５ｋｇ／ｃＪ以上となるように選
べば残留スラグは完全に溶融金属の上方に浮上し溶融金
属外に排出される。

〈実施例〉 取鍋容１２３０ｔ、タンデイ・７シユ容１１７０　ｔの
連続鋳造設備で本発明を実施した。第１表に使用したロ
ングノズルの諸元を示す。

第３図は、先行取鍋の注入を終えた時点のロングノズル
内残留スラグの厚み分布を示したものである。本測定結
果ではノズル内に約２〜３ｋｇのスラグが残留すること
になる。なお、この残留スラグ量は、先行取鍋の注入終
了時のスライドノズル閉動作のタイミングによって増減
するものである。

第４図は、吹込みガス圧力、ガス吹込み時間とスラグ排
出率の関係を示したものである。ここでスラグ排出率は
下式により計算した値である。

Ａ：注入終了時の残留スラグ厚み（Ｍ）、Ｂ：本発明方
法採用後の残留スラグ厚み（ｍｍ）。

第４図から、残留スラグを排出するためには吹込みガス
圧力が２　ｋｇ　／　ｃ−以上、吹込み時間が１０秒以
上の条件で行う必要がある。

第５図は、上記の結果を他設備でも応用できるようにす
るため押出し過剰圧力とスラグ排出率の関係を示したも
のである。

ここで押出過剰圧力Ｐ　（ｋｇ／ｃＩｌｌ）は下式によ
る。

Ｐ＝ＰＧ〜ρ・ｈ　　　　　　　　　−一一−−−−（
］）ＰＧ　：ガス吹込み圧力　（ｋｇ／ｃ＋＋１）、ρ
　：溶融比重　　　　（ｋｇ　／　ｃ！　）、ｈ　：ロ
ングノズル浸漬法さ（ｃｍ）、（第１図参照）。

第５図から押出過剰圧力が１．５ｋｇ／ｃｊ以上でその
効果が顕著であることがわかる。

第６図には本発明方法（Ｐ　：　２〜２．５　ｋｇ／ｃ
＋ｆｌ、吹込み時間＝１５秒）を採用した場合と採用し
ない従来法との低度Ａｌキルド鋼におけるタンディツシ
ュ内鋼中全酸素濃度の比率を示す。図から明らかなよう
に本発明方法によると鋼中全酸素濃度が改善されている
ことがわかる。

ここで、タンディツシュ内鋼中全酸素濃度指数は下式に
よって算出した値である。

タンディツシュ内鋼中全酸素濃度指数 第１表 〈発明の効果〉 本発明方法によると、前述のとおりロングノズル内残留
スラグおよび先行取鍋中スラグによるクンデイツシュ内
熔融金属の汚濁を完全に防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に用いるロングノズルを後続取鍋の下
ノズル下端面に接続した断面図、第２図は、本発明方法
による後続取鍋注入前のロングノズル内残留スラグの排
出状況を示す概念断面図、第３図は、実施例における先
行取鍋注入終了時のロングノズル内残留スラグの厚み分
布を示すヒストグラム、第４図は、実施例における吹込
みガス圧力、ガス吹込み時間とスラグ排出率との関係を
示した特性図、第５図は、ロングノズル内内圧の押出し
過剰圧力とスラグ排出率との関係を示した特性図、第６
図は、タンディツシュ内鋼中全酸素濃度指数を示すヒス
トグラム、第７図は、溶融金属の連続連続鋳造方法にお
いて取鍋とタンデイツシユと間に溶融金属注入流酸化防
止用ロングノズルを用いる場合の概念断面図で、（ａ）
は先行取鍋の鋳込終了後、（ｂ）は後続取鍋の鋳込開始
前を示す。 ４ａ・・・クンデイツシュ内熔融金属、４ｂ・・・取鍋
内溶融金属、 ５　・・・残留スラグ、 ６　・・・通気孔、 ７ａ・・・スライドノズル固定プレート、７ｂ・・・ス
ライドノズル摺動プレート、７ｃ・・・スライドノズル
下ノズル、 ８　・・・弾・塑性耐熱シール材、 ９　・・・取鍋中スラグ。 １ａ・・・先行取鍋、 Ｉｂ・・・後続取鍋、 ２　・・・タンディツシュ、 ３　・・・ロングノズル、

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 　取鍋とタンディッシュとの間にロングノズルを用い、
   取鍋からタンディッシュに溶融金属を注入する際に、タ
   ンディッシュ内溶融金属に浸漬されたロングノズル内に
   残留している先行取鍋の残留スラグを排出するために、 ロングノズル内側にガスを供給できる通気孔を配設し、
   ロングノズル上端面を後続取鍋のスライドノズルの下ノ
   ズル下端面に弾・塑性耐熱シール材を介して密着させた
   後、後続取鍋から溶融金属を注入する前に、前記通気孔
   から非酸化性ガスを供給してロングノズル内の圧力を高
   め、過剰押出し圧力Ｐを１．５ｋｇ／ｃｍ＾２以上にし
   て残留スラグを排出した後、後続取鍋からの注入を開始
   することを特徴とするロングノズルを用いる連続連続鋳
   造方法。 ここでＰ＝Ｐ＿Ｇ−ρ・ｈ…………（１） Ｐ＿Ｇ：ガス吹込み圧力（ｋｇ／ｃｍ＾２）、ρ：溶鋼
   比重（ｋｇ／ｃｍ＾２）、 ｈ：ロングノズル浸漬深さ（ｃｍ）。