JPH03243716A - 高Ｎｉ―Ｆｅ合金用表面酸化防止剤 - Google Patents
高Ｎｉ―Ｆｅ合金用表面酸化防止剤Info
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- JPH03243716A JPH03243716A JP4163090A JP4163090A JPH03243716A JP H03243716 A JPH03243716 A JP H03243716A JP 4163090 A JP4163090 A JP 4163090A JP 4163090 A JP4163090 A JP 4163090A JP H03243716 A JPH03243716 A JP H03243716A
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- JP
- Japan
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- antioxidant
- oxygen affinity
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- oxidation
- metallic powder
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Anti-Oxidant Or Stabilizer Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、高Ｎｉ−Ｆｅ合金の鋼塊又はスラブを熱間
加工する際の表面酸化（粒界酸化）防止剤に関するもの
である。
加工する際の表面酸化（粒界酸化）防止剤に関するもの
である。
〈従来技術とその課題〉
一般に、高Ｎ ｉ −Ｆｅ （２０〜８５ＸＮ ｉ −
Ｆｅ）合金は高温に加熱されると表面酸化（粒界酸化〉
を受は易く、これに圧延等の加工を加えると耳割れや表
面疵を発生することが知られている。従って、前記高Ｎ
ｉ −Ｆｅ合金の鋼塊又はスラブの分塊又は熱延に際し
ては、加熱途中の表面酸化を防止すべく加熱炉装入前に
酸化防止剤を塗布する対策が講じられている（例えば特
開昭５９−５６３１０号、特開昭６２−２６７４５７号
等を参照）。
Ｆｅ）合金は高温に加熱されると表面酸化（粒界酸化〉
を受は易く、これに圧延等の加工を加えると耳割れや表
面疵を発生することが知られている。従って、前記高Ｎ
ｉ −Ｆｅ合金の鋼塊又はスラブの分塊又は熱延に際し
ては、加熱途中の表面酸化を防止すべく加熱炉装入前に
酸化防止剤を塗布する対策が講じられている（例えば特
開昭５９−５６３１０号、特開昭６２−２６７４５７号
等を参照）。
従来、この酸化防止剤として５ｉＯｚ ＡＩ！ｚＣｈ
ＣａＯ系又はＳｉｎｇ−ＡＩ！ｚ０３−ＣｒｚＯ＝−Ｎ
ａＯ系の如き、耐火物・酸化物系物質の粉末にバインダ
ーを配合したものが使用されてきたが、その酸化防止効
果は十分とは言えず、鋼塊やスラブ等の加熱温度の上限
も１２００℃程度と比較的低温に規制することを余儀無
くされていた。
ＣａＯ系又はＳｉｎｇ−ＡＩ！ｚ０３−ＣｒｚＯ＝−Ｎ
ａＯ系の如き、耐火物・酸化物系物質の粉末にバインダ
ーを配合したものが使用されてきたが、その酸化防止効
果は十分とは言えず、鋼塊やスラブ等の加熱温度の上限
も１２００℃程度と比較的低温に規制することを余儀無
くされていた。
また、これらの酸化防止剤は鋼塊又はスラブの表面に塗
布し−で使用されているが、塗布・乾燥後の膜厚が薄い
と酸化雰囲気の速断効果（酸化防止効果）が更に悪くな
り、一方、膜厚が厚くなると乾燥途中の収縮や鋼塊、ス
ラブの取り扱い（ｗＬ送等）で割れが発生して脱落し易
くなる等の問題が生じるなど、酸化雰囲気の遮断効果と
塗膜密着性の双方が所望レベルを満たす膜厚範囲が狭い
と言う作業技術上の問題もあった。
布し−で使用されているが、塗布・乾燥後の膜厚が薄い
と酸化雰囲気の速断効果（酸化防止効果）が更に悪くな
り、一方、膜厚が厚くなると乾燥途中の収縮や鋼塊、ス
ラブの取り扱い（ｗＬ送等）で割れが発生して脱落し易
くなる等の問題が生じるなど、酸化雰囲気の遮断効果と
塗膜密着性の双方が所望レベルを満たす膜厚範囲が狭い
と言う作業技術上の問題もあった。
そこで、本発明者等は上記問題を解決すべく、まず従来
の酸化防止剤に指摘される不都合原因の究明を０指して
研究を行ったところ、次のような結論を得るに至った。
の酸化防止剤に指摘される不都合原因の究明を０指して
研究を行ったところ、次のような結論を得るに至った。
即ち、“従来の酸化防止剤”の有効成分たる固形分は各
々独自のね度分布を有してはいるが、それらはほぼ粒径
が揃っているか又はバラツキが大きいかの何れかとなっ
ている。そして、粗粒のみのものの場合には、酸化雰囲
気の膜内浸透が非常に早くなる。つまり、酸化防止剤の
有効成分たる固形分の粒度が大きいと言うことは酸化雰
囲気中の酸素をトラップする粒子の表面積の合計が小さ
い訳であり、そのため該粒子が浸入してくる酸素の全て
を結合・補足することができず、相当量の酸素が鋼塊又
はスラブの表面に到達して粒界酸化を発生させるのを許
してしまうことになる。一方、細粒のみのものの場合に
は、鋼塊又はスラブ表面に塗布・乾燥する際にヒビ割れ
が発生して脱落し易い傾向となる。
々独自のね度分布を有してはいるが、それらはほぼ粒径
が揃っているか又はバラツキが大きいかの何れかとなっ
ている。そして、粗粒のみのものの場合には、酸化雰囲
気の膜内浸透が非常に早くなる。つまり、酸化防止剤の
有効成分たる固形分の粒度が大きいと言うことは酸化雰
囲気中の酸素をトラップする粒子の表面積の合計が小さ
い訳であり、そのため該粒子が浸入してくる酸素の全て
を結合・補足することができず、相当量の酸素が鋼塊又
はスラブの表面に到達して粒界酸化を発生させるのを許
してしまうことになる。一方、細粒のみのものの場合に
は、鋼塊又はスラブ表面に塗布・乾燥する際にヒビ割れ
が発生して脱落し易い傾向となる。
このように、酸化防止剤の性能は前記固形分の粒子径に
依存するところが大きく、従来の酸化防止剤では鋼塊又
はスラブの成分ｍ或や寸法に応じて種々に決定される各
加熱条件に的確に対応できる範囲は極めて狭い。
依存するところが大きく、従来の酸化防止剤では鋼塊又
はスラブの成分ｍ或や寸法に応じて種々に決定される各
加熱条件に的確に対応できる範囲は極めて狭い。
勿論、個々の加熱条件に合わせて固形分の粒子径を調整
した複数の酸化防止剤を準備し、加熱条件に合わせて酸
化防止剤を選択・適用するようにすれば前記問題は解決
するものと考えられるが、その場合には酸化防止剤の製
造コスト及び使用時の現品管理が煩雑となる等の新たな
問題が発生することとなる。
した複数の酸化防止剤を準備し、加熱条件に合わせて酸
化防止剤を選択・適用するようにすれば前記問題は解決
するものと考えられるが、その場合には酸化防止剤の製
造コスト及び使用時の現品管理が煩雑となる等の新たな
問題が発生することとなる。
このようなことから、本発明が目的としたのは、多品種
の準備を要しないで種々の加熱条件下においても十分な
酸化防止効果を発揮する酸化防止剤を開発・提供するこ
とであった。
の準備を要しないで種々の加熱条件下においても十分な
酸化防止効果を発揮する酸化防止剤を開発・提供するこ
とであった。
く課題を解決するための手段〉
本発明者は、上記目的を遠戚すべく更に研究を重ねた結
果、「主成分として従来の酸化物系物質ではなくてＡｆ
、 Ｔｉ、 Ｃｒ等の酸素親和性の強い金属の粉末を使
用すると共に、該金属粉として特定粒度の粗粒と特定粒
度の細粒とを特定の割合で配合して酸化防止剤を構成し
た場合には、該酸化防止剤の１種類を使用するだけで種
々加熱条件下における高Ｎｉ −Ｆｅ合金の効果的な表
面酸化の防止が可能となる」との知見を得ることができ
た。
果、「主成分として従来の酸化物系物質ではなくてＡｆ
、 Ｔｉ、 Ｃｒ等の酸素親和性の強い金属の粉末を使
用すると共に、該金属粉として特定粒度の粗粒と特定粒
度の細粒とを特定の割合で配合して酸化防止剤を構成し
た場合には、該酸化防止剤の１種類を使用するだけで種
々加熱条件下における高Ｎｉ −Ｆｅ合金の効果的な表
面酸化の防止が可能となる」との知見を得ることができ
た。
本発明は、上記知見事項等に基づいてなされたものであ
り、 「高Ｎｉ−Ｆｅ合金用表面酸化防止剤を、酸化防止有効
成分として３０〜１００−粒径のものの含有率が６０〜
８０％（以降、酸分割合を表わす％は−ｔ％とする）で
、ＩＯＱ以下の粒径のものの含有率が２０〜４０−Ｌ％
の酸素親和性の強い金属の粉末を合計で５０〜９０ｗｔ
％含んで成る組成に構成した点」 に特徴を有している。
り、 「高Ｎｉ−Ｆｅ合金用表面酸化防止剤を、酸化防止有効
成分として３０〜１００−粒径のものの含有率が６０〜
８０％（以降、酸分割合を表わす％は−ｔ％とする）で
、ＩＯＱ以下の粒径のものの含有率が２０〜４０−Ｌ％
の酸素親和性の強い金属の粉末を合計で５０〜９０ｗｔ
％含んで成る組成に構成した点」 に特徴を有している。
なお、本発明に係る酸化防止剤の好適使用対象材として
は、例えばＮｉ ： ２０〜８５％、Ｃｒ：８％以下。
は、例えばＮｉ ： ２０〜８５％、Ｃｒ：８％以下。
Ｃ：０．０２％以下、Ｓｔ：０．３％以下、Ｍｎ：０．
８％以下を含むか、或いはこれに５％以下のＭｏ又は５
％以下のＣｕを含有すると共に、残部がＰｅ及び不可避
的不純物から威る組成の高Ｎｉ−Ｆｅ合金が挙げられる
。
８％以下を含むか、或いはこれに５％以下のＭｏ又は５
％以下のＣｕを含有すると共に、残部がＰｅ及び不可避
的不純物から威る組成の高Ｎｉ−Ｆｅ合金が挙げられる
。
また、本発明酸化防止剤における酸化防止有効成分とし
ての“酸素親和性の強い金属”としては、Ａｎ！、Ｔｉ
或いはＣｒ等が好適である。そして、前記金属粉末以外
の残部成分は、この種の酸化防止剤に通常含有されてい
るところの珪酸アルカリバインダー等（’５ｉｆｔ、
Ｌｉｔｕ、 ＮａｇＯ等）の添加剤である。
ての“酸素親和性の強い金属”としては、Ａｎ！、Ｔｉ
或いはＣｒ等が好適である。そして、前記金属粉末以外
の残部成分は、この種の酸化防止剤に通常含有されてい
るところの珪酸アルカリバインダー等（’５ｉｆｔ、
Ｌｉｔｕ、 ＮａｇＯ等）の添加剤である。
以下、本発明に係る酸化防止剤において、“酸素親和性
の強い金属粉末の合計配合割合”、“該金属粉末の粗粒
の割合”及び“該金属粉末の細粒の割合“を前記の如く
に数値限定した理由を、その作用と共に説明する。
の強い金属粉末の合計配合割合”、“該金属粉末の粗粒
の割合”及び“該金属粉末の細粒の割合“を前記の如く
に数値限定した理由を、その作用と共に説明する。
（作用〉
Ａ〉 の い の人二 人 人数化防
止剤における′酸素親和性の強い金属粉末の合計配合割
合”が５０％未満では、酸化防止能が不十分で塗膜厚が
過大となって経済的でないばかりか、塗布・乾燥時にヒ
ビ割れ発生の危険がある。一方、該金属粉末の合計配合
割合が９０％を越えると酸化防止剤として必要なバイン
ダー成分が少なすぎて健全な皮膜を形成できなくなる。
止剤における′酸素親和性の強い金属粉末の合計配合割
合”が５０％未満では、酸化防止能が不十分で塗膜厚が
過大となって経済的でないばかりか、塗布・乾燥時にヒ
ビ割れ発生の危険がある。一方、該金属粉末の合計配合
割合が９０％を越えると酸化防止剤として必要なバイン
ダー成分が少なすぎて健全な皮膜を形成できなくなる。
従って、“酸素親和性の強い金属粉末の合計配合割合２
は５０〜９０％と限定した。
は５０〜９０％と限定した。
Ｂ） 金 のｄ′Ｋ び配／・ 人金属粉末の
粒径は細かいほど酸化防止効果が良好であるが、１０ｍ
以下のものが最低２０％配合されておれば所望の酸化防
止効果を確保できる上、１０−以下程度であれば金属粉
の製造も比較的容易であることからそれほどのコスト高
を招くこともない。一方、４０％を越えて平均粒径１０
即以下の細粒粉末を配合してもコスＥア・ノブに見合う
だけの酸化防止効果の向上は見られない。従って、酸素
親和性の強い金属粉末のうち、平均粒径１０−以下のも
のの配合割合を２０〜４０％と定めた。
粒径は細かいほど酸化防止効果が良好であるが、１０ｍ
以下のものが最低２０％配合されておれば所望の酸化防
止効果を確保できる上、１０−以下程度であれば金属粉
の製造も比較的容易であることからそれほどのコスト高
を招くこともない。一方、４０％を越えて平均粒径１０
即以下の細粒粉末を配合してもコスＥア・ノブに見合う
だけの酸化防止効果の向上は見られない。従って、酸素
親和性の強い金属粉末のうち、平均粒径１０−以下のも
のの配合割合を２０〜４０％と定めた。
Ｃ）粗粒金属粉 の び配Ａ 人
前述したように、酸素親和性の強い金属粉末の粒径は細
かいほど酸化防止効果が良好ではあるが、粗粒が混ざっ
ていないと塗布・乾燥時にヒビ割れを生じて塗膜の脱落
を起こし易い。このため、粗粒金属粉の混合は欠かせな
いが、その平均粒径が３０−を下回ったり、細粒金属粉
の配合割合が６０％未満であると十分な塗膜密着効果を
確保できない。一方、粗粒金属粉の平均粒径が１００印
を上回ったり、その配合割合が８０％を越えると酸化防
止効果の劣化が認められる。従って、酸素親和性の強い
金属粉末は、平均粒径３０〜１００μｓの粗粒を６０〜
８０％配合することと定めた。
かいほど酸化防止効果が良好ではあるが、粗粒が混ざっ
ていないと塗布・乾燥時にヒビ割れを生じて塗膜の脱落
を起こし易い。このため、粗粒金属粉の混合は欠かせな
いが、その平均粒径が３０−を下回ったり、細粒金属粉
の配合割合が６０％未満であると十分な塗膜密着効果を
確保できない。一方、粗粒金属粉の平均粒径が１００印
を上回ったり、その配合割合が８０％を越えると酸化防
止効果の劣化が認められる。従って、酸素親和性の強い
金属粉末は、平均粒径３０〜１００μｓの粗粒を６０〜
８０％配合することと定めた。
なお、本発明に係る酸化防止剤の塗布膜厚は好ましくは
平均で１００〜２００μｍとするのが良い。
平均で１００〜２００μｍとするのが良い。
なぜなら、該塗布膜厚が１００Ｊ！ＩＩ＋未満であると
前面膜厚：６０ｔｍ以上を確保することが難しくなって
所望の酸化防止効果が得られない虞れがあり、一方、２
００印を越える塗布膜厚にするといたすらにコストアン
プを招くのみならず、乾燥途中でヒビ割れが発生する虞
れが出てくるからである。
前面膜厚：６０ｔｍ以上を確保することが難しくなって
所望の酸化防止効果が得られない虞れがあり、一方、２
００印を越える塗布膜厚にするといたすらにコストアン
プを招くのみならず、乾燥途中でヒビ割れが発生する虞
れが出てくるからである。
さて、本発明に従って調整された酸化防止剤を塗布した
鋼塊又はスラブを１１００〜１２８０℃に設定された加
熱炉内へ装入した際の、酸化防止剤の作用は次の通りで
ある。
鋼塊又はスラブを１１００〜１２８０℃に設定された加
熱炉内へ装入した際の、酸化防止剤の作用は次の通りで
ある。
即ち、鋼塊又はスラブ上に塗布された酸化防止剤の皮膜
は、酸素親和力の強いＡＩｌ、 Ｔｉ、 Ｃｒ等の金属
粉の粗粒子と細粒子が混合しており、粗粒と粗粒の間隙
を細粒で埋めている状態になっている。
は、酸素親和力の強いＡＩｌ、 Ｔｉ、 Ｃｒ等の金属
粉の粗粒子と細粒子が混合しており、粗粒と粗粒の間隙
を細粒で埋めている状態になっている。
そ（、ζ、膜の外より浸入して来る加熱雰囲気中の酸素
は各粒子の表面にトラップされて酸化物を生成するが、
この酸化物生成の際に体積膨張を伴うので、粒子間の隙
間が縮小される。
は各粒子の表面にトラップされて酸化物を生成するが、
この酸化物生成の際に体積膨張を伴うので、粒子間の隙
間が縮小される。
この場合、酸素親和力の強い金属粉が粗粒のみであると
粒子の体積膨張が起きても隙間を無くすることはできな
いが、本発明剤を使用した場合のように粗粒と粗粒の間
に多数の細粒が存在すると２細粒自体が有する隙間を埋
める効果と体積膨張による効果が相乗して塗布膜中の隙
間を完全になくしてしまい、酸素が酸化防止剤塗布膜中
を通過して鋼塊又はスラブの表面に到達することを完全
に防止する。
粒子の体積膨張が起きても隙間を無くすることはできな
いが、本発明剤を使用した場合のように粗粒と粗粒の間
に多数の細粒が存在すると２細粒自体が有する隙間を埋
める効果と体積膨張による効果が相乗して塗布膜中の隙
間を完全になくしてしまい、酸素が酸化防止剤塗布膜中
を通過して鋼塊又はスラブの表面に到達することを完全
に防止する。
従って、鋼塊又はスラブの表面酸化が効果的に防止され
ることとなる。
ることとなる。
次いで、本発明の効果を実施例によ、って更に具体的に
説明する。
説明する。
〈実施例〉
実施例 ｌ
第１表の成分から戒る高Ｎｔ−Ｆｅ合金の連続鋳造スラ
ブ（１５０ｍ厚Ｘ １０００鶴輻Ｘ６０００１１１長）
のほぼ全面にＭ粉を主成分（合計量ニア５％）とし、前
記硅酸アルカリバインダー（Ｓｉ Ｏ２＋ ｔｉ！ ０
、 Ｎａｚ Ｏ）を含む酸化防止剤を刷毛で１５０〜
４００ｎ厚さに塗布した。なお、この際、比較のためＭ
粉について平均粒径：５０〜”ｌ０ｔａｓの細粒に平均
粒径：１０−以下の細粒を種々の割合で混合した複数の
酸化防止剤を使用し、複数のサンプルを作成した。
ブ（１５０ｍ厚Ｘ １０００鶴輻Ｘ６０００１１１長）
のほぼ全面にＭ粉を主成分（合計量ニア５％）とし、前
記硅酸アルカリバインダー（Ｓｉ Ｏ２＋ ｔｉ！ ０
、 Ｎａｚ Ｏ）を含む酸化防止剤を刷毛で１５０〜
４００ｎ厚さに塗布した。なお、この際、比較のためＭ
粉について平均粒径：５０〜”ｌ０ｔａｓの細粒に平均
粒径：１０−以下の細粒を種々の割合で混合した複数の
酸化防止剤を使用し、複数のサンプルを作成した。
その後、該スラブを０２：３％の雰囲気で１２００℃に
３時間加熱保持した後、ホットストリップ逅ルにより圧
延し、厚さ： ６ 、 Ｏｍｍのホットコイルを製造し
た。
３時間加熱保持した後、ホットストリップ逅ルにより圧
延し、厚さ： ６ 、 Ｏｍｍのホットコイルを製造し
た。
このホントコイルより供試材を切り出し、板厚断面の粒
界酸化深さの測定を行った結果を第１図に示す。
界酸化深さの測定を行った結果を第１図に示す。
第１図に示される結果からも明らかなように、１０鴻以
下のＭ粉配合割合が２０％以上のもので優れた酸化防止
効果を得られることが分かる。
下のＭ粉配合割合が２０％以上のもので優れた酸化防止
効果を得られることが分かる。
実施例 ２
前記第１表で示した成分組成からなる高Ｎｉ −Ｆｅ合
金の連続鋳造スラブ（１５０ｍ厚Ｘ １０００ｍ幅×６
０００ｍｍ長）に、第２表に示される組成の酸化防止剤
を塗布した。
金の連続鋳造スラブ（１５０ｍ厚Ｘ １０００ｍ幅×６
０００ｍｍ長）に、第２表に示される組成の酸化防止剤
を塗布した。
その後、該スラブを０２．３％の雰囲気中で１２５０℃
に３時間加熱保持し７た後熱間圧延して厚さ：６．Ｏｎ
のホットコイルを製造し、た。
に３時間加熱保持し７た後熱間圧延して厚さ：６．Ｏｎ
のホットコイルを製造し、た。
このホットコイルより供試材を切り出し、板厚断面の粒
界酸化深さの測定を行ったが、その結果を第２表に併せ
て示した。
界酸化深さの測定を行ったが、その結果を第２表に併せ
て示した。
第２表に示される結果からも、本発明に係る酸化防止剤
は優れた酸化防止効果を有していることが分かる。
は優れた酸化防止効果を有していることが分かる。
く効果の総括〉
以上に説明した如く、この発明によれば、従来不可能で
あった１２００℃を超える高温加熱下での高Ｎｉ−Ｆｅ
合金の粒界酸化を防止し、これに起因する耳割れや表面
疵の無い製品を歩留良く製造できる道を開くなど、産業
上極めて有用な効果がもたらされる。
あった１２００℃を超える高温加熱下での高Ｎｉ−Ｆｅ
合金の粒界酸化を防止し、これに起因する耳割れや表面
疵の無い製品を歩留良く製造できる道を開くなど、産業
上極めて有用な効果がもたらされる。
第１図は、酸化防止剤中における酸素親和性の強い金属
微粉の配合割合と粒界酸化深さとの関係を示すグラフで
ある。
微粉の配合割合と粒界酸化深さとの関係を示すグラフで
ある。
Claims (2)
- （１）酸化防止有効成分として、３０〜１００μｍ粒径
のものの含有率が６０〜８０ｗｔ％で、１０μｍ以下の
粒径のものの含有率が２０〜４０ｗｔ％の酸素親和性の
強い金属の粉末を合計で５０〜９０ｗｔ％含むことを特
徴とする、高Ｎｉ−Ｆｅ合金用表面酸化防止剤。 - （２）酸素親和性の強い金属がＡｌ、Ｔｉ及びＣｒのう
ちの１種又は２種以上である、請求項１に記載の高Ｎｉ
−Ｆｅ合金用表面酸化防止剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2041630A JP2657707B2 (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 高Ｎｉ―Ｆｅ合金用表面酸化防止剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2041630A JP2657707B2 (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 高Ｎｉ―Ｆｅ合金用表面酸化防止剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03243716A true JPH03243716A (ja) | 1991-10-30 |
| JP2657707B2 JP2657707B2 (ja) | 1997-09-24 |
Family
ID=12613651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2041630A Expired - Lifetime JP2657707B2 (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 高Ｎｉ―Ｆｅ合金用表面酸化防止剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2657707B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101839840B1 (ko) * | 2016-10-10 | 2018-04-26 | 주식회사 포스코 | 산화방지제, 강재의 처리방법 및 이를 이용하여 제조된 압연제품 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5538408A (en) * | 1978-09-08 | 1980-03-17 | Sumitomo Cement Co | Method of and apparatus for recovering waste heat from grate type air quenching cooler in production process for high temperature sintered material |
| JPS6358888A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-14 | Hitachi Ltd | 半導体レ−ザ装置 |
| JPS63284266A (ja) * | 1987-05-15 | 1988-11-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼材用高温酸化防止塗料 |
| JPH01229080A (ja) * | 1988-03-08 | 1989-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼材用高温酸化防止塗料 |
-
1990
- 1990-02-22 JP JP2041630A patent/JP2657707B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5538408A (en) * | 1978-09-08 | 1980-03-17 | Sumitomo Cement Co | Method of and apparatus for recovering waste heat from grate type air quenching cooler in production process for high temperature sintered material |
| JPS6358888A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-14 | Hitachi Ltd | 半導体レ−ザ装置 |
| JPS63284266A (ja) * | 1987-05-15 | 1988-11-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼材用高温酸化防止塗料 |
| JPH01229080A (ja) * | 1988-03-08 | 1989-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼材用高温酸化防止塗料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2657707B2 (ja) | 1997-09-24 |
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