JPH0325513B2 - - Google Patents
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- JPH0325513B2 JPH0325513B2 JP58110742A JP11074283A JPH0325513B2 JP H0325513 B2 JPH0325513 B2 JP H0325513B2 JP 58110742 A JP58110742 A JP 58110742A JP 11074283 A JP11074283 A JP 11074283A JP H0325513 B2 JPH0325513 B2 JP H0325513B2
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- Japan
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- annealing
- alkaline earth
- steel sheet
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- earth metal
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
本発明は、鋼板の圧延方向に磁化容易軸＜001
＞が十分に揃つた結晶粒を持つ磁束密度が高く、
鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法に関する
ものである。 主として変圧器等の鉄心用材料として用いられ
る一方向性珪素鋼板に要求される特性は、一定の
磁化力において得られる磁束密度が高いこと、お
よび一定の磁束密度を与えた場合にその鉄損が低
いことである。その代表値として、磁化力
1000A／ｍにおける磁束密度（B10、テスラ）、お
よび磁束密度1.7テスラ、周波数50Hzにおける鉄
損（W17/50、Ｗ／Kg）によつて表わされる。 従来の一方向性珪素鋼板は、通常2.0〜4.0％の
Siを含む低炭素鋼に微量のMn、Ｓ、Se等のイン
ヒビター成分元素を含ませて溶製した素材を熱間
圧延した後、中間焼鈍を含む２回以上もしくは１
回の冷間圧延により所定の板厚に仕上げ、該冷延
鋼板に脱炭をかねた１次再結晶焼鈍を施し、この
脱炭鋼板の表面にMgOを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布した後、２次再結晶および鋼板中の不純
物除去のための最終仕上げ焼鈍をすることにより
製造されている。すなわち、最終仕上げ焼鈍によ
つて２次再結晶粒を｛110｝＜001＞方位に揃つて
発達させるとともに、鋼中の不純物が除去されて
良好な磁気特性が得られる。 通常、磁気特性を向上させるための手法とし
て、各種の工程、例えば、熱間冷間圧延時のパス
スケジユール、１次再結晶焼鈍および２次最結晶
焼鈍時のヒートパターンなどの改善が考えられ、
多くの提案がなされ、それぞれに成果が得られて
いる。しかしながら、いずれも工程改善による手
法は、各種の含有成分が一定の範囲に変動して溶
製される一方向性珪素鋼素材の全てに効果がある
とは限らず、極端な場合には、かえつて磁気特性
を劣化させることもある。すなわち、工程改善に
よる手法には、ある程度の不安定性は避け得ない
のである。この不安定性を無くするためには、素
材組成と工程条件の極めて厳密な管理が要求さ
れ、経済的な面あるいは生産効率の面から実現す
ることは困難である。 本発明はこのような従来の製造方法上の欠点を
克服し、操業上に何ら支障なく、高磁束密度、低
鉄損の一方向性珪素鋼板を製造する方法を提供し
ようとするものである。 本発明によれば、上述した１次再結晶焼鈍を行
う前に、アルカリ土類金属化合物を鋼板に所定量
固着するという簡便な手法により、上記目的を達
成することができる。アルカリ土類金属化合物の
鋼板への固着は、アルカリ土類金属化合物をアル
カリ土類金属に換算して1.0〜0.0001mol／含む
電解槽中での、１〜15coulomb／ｄm2の電解処理
法によるのが好適である。 次に本発明による磁気特性のすぐれた一方向性
珪素鋼板の製造方法につき詳細に説明する。 一般に一方向性珪素鋼板の製造においては、イ
ンヒビターと呼ばれる１次再結晶粒の正常な粒成
長を抑制するMnS、MnSe等の析出物、あるいは
Sbなどの粒界偏析元素の働きによつて、最終仕
上げ焼鈍中に形成される２次再結晶粒の｛110｝＜
001＞方位を圧延方向に揃えて磁気特性のよい成
品を得ている。 本発明者等は検討の結果、この２次再結晶の核
となりうる起源は、熱間圧延板の表層から厚さの
１／１０程度に存在する｛110｝＜001＞方位を持つ未
再結晶粒であることという知見を得ている。すな
わち、２次再結晶は鋼板の極く表層から起るので
あり、表層の｛110｝＜001＞方位の１次再結晶粒
が多いほど２次再結晶の核発生が容易となり、２
次再結晶が円滑に進むために磁気特性が向上する
ものと考えられる。表層の｛110｝＜001＞方位を
強めるためには、熱延時に表層の｛110｝＜001＞
方位を強めておくか、または１次再結晶焼鈍時に
強めるかのいずれかが考えられる。前者の場合
は、熱延仕上げ温度を低下させることが考えられ
るのであるが、あまりに低温に過ぎると表面欠陥
が多発し、限界がある。従つて、通常工程を用い
たままで１次再結晶焼鈍時に｛110｝＜001＞方位
を強めることが容易な手法であり、かつ安定的な
ものであるとの判断から、本発明者等は各種の手
法で実験を繰り返した。その結果、１次再結晶焼
鈍前に鋼板表面にアルカリ土類金属化合物をアル
カリ土類金属に換算して1.0〜0.0001mol／含む
電解槽における１〜15coulomb／ｄm2の電解処理
により固着させるという極めて簡便な手法によ
り、磁毅特性の向上が達成できた。 この原因について、集合組織、脱炭反応の面か
ら検討を行なつた結果、Transaction ISIJ，
vol.15（1975）、P324に開示されるように、低炭素
鋼の再結晶焼鈍前にＳなどの化合物を塗布するこ
とにより、表層の黒鉛析出が抑制されること、ま
た逆に、アルカリ土類金属化合物によつて黒鉛析
出が促進されることから、本発明に係わる素材に
関してもアルカリ土類金属化合物の鋼板表面への
固着によつて、表面の脱炭が急速に進行したこと
が推察される。この急速な表層の脱炭によつて、
表層の｛110｝＜001＞方位の１次再結晶粒が通常
より発生しやすい状況になり、結果的に表層
｛110｝＜001＞方位が強まつたことが、磁気特性向
上に結びついたものと考えられる。 前述の電解処理法における電解（脱脂）槽の電
極の配置の１例は、第４図に示すように、通板さ
れる鋼板の上下に電解用の対極が並列に位置し、
初めの対極が陽極であれば次の対極が陰極という
ようにして、鋼板を相対的に陽、陰極交互に交換
させて電解する方法で良いが、必ずしもこの方法
に限定する必要はない。第４図において、１は鋼
板、２は電解槽、３は電源、４は陽極、５は陰極
である。 上述の電解処理法は、アルカリ土類金属化合物
を鋼板表面に固着させることを目的とするもので
ある。電解処理による場合、電解液中の化合物の
イオン化による帯電状態に応じて鋼板表面にアル
カリ土類金属化合物の電着が起り、塗布乾燥法ま
たは浸漬法に比べてより強固な付着状態となると
考えられる。従つて、後工程における鋼板とロー
ル等の接触によつて剥離したり、削り落ちたりす
ることが少ないが、鋼板に付与する電気量の管理
が必要である。 本発明者等は、磁気特性改善効果のあるアルカ
リ土類金属化合物の固着量について検討したとこ
ろ、電解処理による方法においては、アルカリ土
類金属に換算して0.0001〜1.0mol／の濃度の電
解槽において、電解時に１〜15coulomb／ｄm2の
電気量に制御することにより、磁気特性を改善し
うることを見出した。電解液の温度はアルカリ土
類金属化合物の濃度の条件が満足されていればよ
く、特に限定する必要はないが、電解脱脂と同時
に化合物の固着を行う場合、脱脂の効果を上げる
ためには25〜100℃程度の液温が望ましい。 次に、本発明におけるアルカリ土類金属化合物
水溶液の濃度、電解電気量などの限定理由につい
て、本発明者等の実施した実験例によつて説明す
る。 第１図および第２図は、それぞれアルカリ土類
金属化合物の代表例としてMgCl2，Sr（NO3）2を
選び、アルカリ土類金属イオンに換算した濃度と
磁気特性の関係を示す図である。供試材の組成お
よび工程は後述する実施例３と同一である。単に
浸漬した場合、電解処理した場合とも、
0.0001mol／以上で効果が見られる。
0.05mol／程度の濃度が最も効果が大きく、そ
れ以上濃度を増加させても変化は少ない。
1.0mol／を越える場合はフオルステライト質
被膜形成を阻害するので好ましくない。以上の結
果から、濃度を0.0001〜1.0mol／の範囲に限定
した。 第３図は、電解脱脂時に電気量を変えた時の磁
気特性の変化を示す図である。液温は80℃、アル
カリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算濃度
は0.05mol／とした。供試材の組成および工程
は後述する実施例３と同一である。無電解時に比
較して、1coulomb／ｄm2以上の電気量で電解処
理することにより磁気特性の向上が見られる。電
解電気量の上限を15coulomb／ｄm2とした理由
は、電解槽の長大化、通板速度の低下、また電解
用電源の大容量化を必要とし、生産能率および経
済性の面から好ましくないためである。従つて、
１〜15coulomb／ｄm2の電解電気量に限定した。
電解処理は水溶液浸漬と本質的に変わりはないた
め、電気量が低い場合にも効果はある。しかしな
がら、脱脂を同時に目的とする場合はあまりに低
い電気量では好ましくないのは自明である。 次に、本発明で用いる鋼素材の成分限定理由に
ついて説明する。 Ｃは、0.02％より少ないと熱延時に粗大バンド
組織が板厚中央に残存し、２次再結晶が不完全に
なり、0.06％より多いと脱炭に長時間を要し、脱
炭不良を招き磁気特性上好ましくないので、0.02
〜0.06％の範囲がよい。 Siは、2.0％より少ないと素材の電気抵抗が低
く、渦電流損失に基づく鉄損値が大きくなり、
4.0％より多いと冷延時に板割れを生じやすいた
め、2.0〜4.0％の範囲がよい。 ＳとSeは共にMnと結合してMnS，MnSeを形
成し、インヒビターとして作用させるために添加
するもので、Ｓは0.008％未満、Seは0.003％未満
の場合には、生成するMnS，MnSeの１次再結晶
粒の成長抑制効果が弱く、また、いずれも0.1％
を越すと圧延加工性が著しく劣化するので、Ｓは
0.008〜0.1％、Seは0.003〜0.1％の範囲にするの
が良い。 次に、本発明を実施例につき具体的に説明す
る。 実施例 １ C0.040％、Si2.95％、Mn0.062％、S0.018％を
含有する鋼塊を、熱間圧延、均一化焼鈍および１
回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て0.3mm
の最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再結晶焼鈍
前に、第１表に示すような条件で、Mg（NO3）2、
CaCl2、Sr（NO3）2、BaCl2を表面に付着させ、そ
の後、脱炭焼鈍、MgO分離剤塗布工程を経て、
820℃から３℃／hrの加熱速度で1000℃まで昇温
した後、1180℃の水素雰囲気中で５時間純化焼鈍
を行なつて得た一方向性珪素鋼板の磁気特性を第
１表に示す。 実施例 ２ C0.041％、Si3.05％、Mn0.066％、Se0.017％を
含有する鋼塊を、熱間圧延、均一化焼鈍および１
回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て0.3mm
の最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再結晶焼鈍
前に、第２表に示すような条件で、MgCl2、Ca
（NO3）2、Sr（OH）2、Ba（NO3）2を表面に固着さ
せ、その後、脱炭焼鈍、MgO分離剤塗布工程を
経て、850℃からで50時間保持する２次再結晶焼
鈍を行なつた後、1180℃の水素雰囲気中で５時間
純化焼鈍を行なつて得た一方向性珪素鋼板の磁気
特性を第２表に示す。 実施例 ３ C0.045％、Si3.35％、Mn0.064％、Se0.018％、
Sb0.025を含有する鋼塊を熱間圧延、均一化焼鈍
および１回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経
て0.3mmの最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再
結晶焼鈍前に、第３表に示すような条件で、
MgCl2、Ca（OH）2、Sr（NO3）2、Ba（OH）2を表面
に固着させ、その後、脱炭焼鈍、MgO分離剤塗
布工程を経て、850℃から50時間保持する２次再
結晶焼鈍を行なつた後、1180℃の水素雰囲気中で
５時間純化焼鈍を行なつて得た一方向性珪素鋼板
の磁気特性を第３表に示す。 以上の実施例の結果から明らかなように、電解
処理した場合、アルカリ土類金属化合物の鋼板表
面への固着によつて、磁束密度で約0.01T、鉄損
で約0.03〜0.05W／Kg程度の改善が見られる。 以上のように、鋼板表面にアルカリ土類金属化
合物を固着させることにより、極めて簡便に磁気
特性の向上が得られ、操業上困難な点あるいは不
安定な点が全くないことは、経済性、安定性の両
面から本発明の寄与は大きい。
＞が十分に揃つた結晶粒を持つ磁束密度が高く、
鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法に関する
ものである。 主として変圧器等の鉄心用材料として用いられ
る一方向性珪素鋼板に要求される特性は、一定の
磁化力において得られる磁束密度が高いこと、お
よび一定の磁束密度を与えた場合にその鉄損が低
いことである。その代表値として、磁化力
1000A／ｍにおける磁束密度（B10、テスラ）、お
よび磁束密度1.7テスラ、周波数50Hzにおける鉄
損（W17/50、Ｗ／Kg）によつて表わされる。 従来の一方向性珪素鋼板は、通常2.0〜4.0％の
Siを含む低炭素鋼に微量のMn、Ｓ、Se等のイン
ヒビター成分元素を含ませて溶製した素材を熱間
圧延した後、中間焼鈍を含む２回以上もしくは１
回の冷間圧延により所定の板厚に仕上げ、該冷延
鋼板に脱炭をかねた１次再結晶焼鈍を施し、この
脱炭鋼板の表面にMgOを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布した後、２次再結晶および鋼板中の不純
物除去のための最終仕上げ焼鈍をすることにより
製造されている。すなわち、最終仕上げ焼鈍によ
つて２次再結晶粒を｛110｝＜001＞方位に揃つて
発達させるとともに、鋼中の不純物が除去されて
良好な磁気特性が得られる。 通常、磁気特性を向上させるための手法とし
て、各種の工程、例えば、熱間冷間圧延時のパス
スケジユール、１次再結晶焼鈍および２次最結晶
焼鈍時のヒートパターンなどの改善が考えられ、
多くの提案がなされ、それぞれに成果が得られて
いる。しかしながら、いずれも工程改善による手
法は、各種の含有成分が一定の範囲に変動して溶
製される一方向性珪素鋼素材の全てに効果がある
とは限らず、極端な場合には、かえつて磁気特性
を劣化させることもある。すなわち、工程改善に
よる手法には、ある程度の不安定性は避け得ない
のである。この不安定性を無くするためには、素
材組成と工程条件の極めて厳密な管理が要求さ
れ、経済的な面あるいは生産効率の面から実現す
ることは困難である。 本発明はこのような従来の製造方法上の欠点を
克服し、操業上に何ら支障なく、高磁束密度、低
鉄損の一方向性珪素鋼板を製造する方法を提供し
ようとするものである。 本発明によれば、上述した１次再結晶焼鈍を行
う前に、アルカリ土類金属化合物を鋼板に所定量
固着するという簡便な手法により、上記目的を達
成することができる。アルカリ土類金属化合物の
鋼板への固着は、アルカリ土類金属化合物をアル
カリ土類金属に換算して1.0〜0.0001mol／含む
電解槽中での、１〜15coulomb／ｄm2の電解処理
法によるのが好適である。 次に本発明による磁気特性のすぐれた一方向性
珪素鋼板の製造方法につき詳細に説明する。 一般に一方向性珪素鋼板の製造においては、イ
ンヒビターと呼ばれる１次再結晶粒の正常な粒成
長を抑制するMnS、MnSe等の析出物、あるいは
Sbなどの粒界偏析元素の働きによつて、最終仕
上げ焼鈍中に形成される２次再結晶粒の｛110｝＜
001＞方位を圧延方向に揃えて磁気特性のよい成
品を得ている。 本発明者等は検討の結果、この２次再結晶の核
となりうる起源は、熱間圧延板の表層から厚さの
１／１０程度に存在する｛110｝＜001＞方位を持つ未
再結晶粒であることという知見を得ている。すな
わち、２次再結晶は鋼板の極く表層から起るので
あり、表層の｛110｝＜001＞方位の１次再結晶粒
が多いほど２次再結晶の核発生が容易となり、２
次再結晶が円滑に進むために磁気特性が向上する
ものと考えられる。表層の｛110｝＜001＞方位を
強めるためには、熱延時に表層の｛110｝＜001＞
方位を強めておくか、または１次再結晶焼鈍時に
強めるかのいずれかが考えられる。前者の場合
は、熱延仕上げ温度を低下させることが考えられ
るのであるが、あまりに低温に過ぎると表面欠陥
が多発し、限界がある。従つて、通常工程を用い
たままで１次再結晶焼鈍時に｛110｝＜001＞方位
を強めることが容易な手法であり、かつ安定的な
ものであるとの判断から、本発明者等は各種の手
法で実験を繰り返した。その結果、１次再結晶焼
鈍前に鋼板表面にアルカリ土類金属化合物をアル
カリ土類金属に換算して1.0〜0.0001mol／含む
電解槽における１〜15coulomb／ｄm2の電解処理
により固着させるという極めて簡便な手法によ
り、磁毅特性の向上が達成できた。 この原因について、集合組織、脱炭反応の面か
ら検討を行なつた結果、Transaction ISIJ，
vol.15（1975）、P324に開示されるように、低炭素
鋼の再結晶焼鈍前にＳなどの化合物を塗布するこ
とにより、表層の黒鉛析出が抑制されること、ま
た逆に、アルカリ土類金属化合物によつて黒鉛析
出が促進されることから、本発明に係わる素材に
関してもアルカリ土類金属化合物の鋼板表面への
固着によつて、表面の脱炭が急速に進行したこと
が推察される。この急速な表層の脱炭によつて、
表層の｛110｝＜001＞方位の１次再結晶粒が通常
より発生しやすい状況になり、結果的に表層
｛110｝＜001＞方位が強まつたことが、磁気特性向
上に結びついたものと考えられる。 前述の電解処理法における電解（脱脂）槽の電
極の配置の１例は、第４図に示すように、通板さ
れる鋼板の上下に電解用の対極が並列に位置し、
初めの対極が陽極であれば次の対極が陰極という
ようにして、鋼板を相対的に陽、陰極交互に交換
させて電解する方法で良いが、必ずしもこの方法
に限定する必要はない。第４図において、１は鋼
板、２は電解槽、３は電源、４は陽極、５は陰極
である。 上述の電解処理法は、アルカリ土類金属化合物
を鋼板表面に固着させることを目的とするもので
ある。電解処理による場合、電解液中の化合物の
イオン化による帯電状態に応じて鋼板表面にアル
カリ土類金属化合物の電着が起り、塗布乾燥法ま
たは浸漬法に比べてより強固な付着状態となると
考えられる。従つて、後工程における鋼板とロー
ル等の接触によつて剥離したり、削り落ちたりす
ることが少ないが、鋼板に付与する電気量の管理
が必要である。 本発明者等は、磁気特性改善効果のあるアルカ
リ土類金属化合物の固着量について検討したとこ
ろ、電解処理による方法においては、アルカリ土
類金属に換算して0.0001〜1.0mol／の濃度の電
解槽において、電解時に１〜15coulomb／ｄm2の
電気量に制御することにより、磁気特性を改善し
うることを見出した。電解液の温度はアルカリ土
類金属化合物の濃度の条件が満足されていればよ
く、特に限定する必要はないが、電解脱脂と同時
に化合物の固着を行う場合、脱脂の効果を上げる
ためには25〜100℃程度の液温が望ましい。 次に、本発明におけるアルカリ土類金属化合物
水溶液の濃度、電解電気量などの限定理由につい
て、本発明者等の実施した実験例によつて説明す
る。 第１図および第２図は、それぞれアルカリ土類
金属化合物の代表例としてMgCl2，Sr（NO3）2を
選び、アルカリ土類金属イオンに換算した濃度と
磁気特性の関係を示す図である。供試材の組成お
よび工程は後述する実施例３と同一である。単に
浸漬した場合、電解処理した場合とも、
0.0001mol／以上で効果が見られる。
0.05mol／程度の濃度が最も効果が大きく、そ
れ以上濃度を増加させても変化は少ない。
1.0mol／を越える場合はフオルステライト質
被膜形成を阻害するので好ましくない。以上の結
果から、濃度を0.0001〜1.0mol／の範囲に限定
した。 第３図は、電解脱脂時に電気量を変えた時の磁
気特性の変化を示す図である。液温は80℃、アル
カリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算濃度
は0.05mol／とした。供試材の組成および工程
は後述する実施例３と同一である。無電解時に比
較して、1coulomb／ｄm2以上の電気量で電解処
理することにより磁気特性の向上が見られる。電
解電気量の上限を15coulomb／ｄm2とした理由
は、電解槽の長大化、通板速度の低下、また電解
用電源の大容量化を必要とし、生産能率および経
済性の面から好ましくないためである。従つて、
１〜15coulomb／ｄm2の電解電気量に限定した。
電解処理は水溶液浸漬と本質的に変わりはないた
め、電気量が低い場合にも効果はある。しかしな
がら、脱脂を同時に目的とする場合はあまりに低
い電気量では好ましくないのは自明である。 次に、本発明で用いる鋼素材の成分限定理由に
ついて説明する。 Ｃは、0.02％より少ないと熱延時に粗大バンド
組織が板厚中央に残存し、２次再結晶が不完全に
なり、0.06％より多いと脱炭に長時間を要し、脱
炭不良を招き磁気特性上好ましくないので、0.02
〜0.06％の範囲がよい。 Siは、2.0％より少ないと素材の電気抵抗が低
く、渦電流損失に基づく鉄損値が大きくなり、
4.0％より多いと冷延時に板割れを生じやすいた
め、2.0〜4.0％の範囲がよい。 ＳとSeは共にMnと結合してMnS，MnSeを形
成し、インヒビターとして作用させるために添加
するもので、Ｓは0.008％未満、Seは0.003％未満
の場合には、生成するMnS，MnSeの１次再結晶
粒の成長抑制効果が弱く、また、いずれも0.1％
を越すと圧延加工性が著しく劣化するので、Ｓは
0.008〜0.1％、Seは0.003〜0.1％の範囲にするの
が良い。 次に、本発明を実施例につき具体的に説明す
る。 実施例 １ C0.040％、Si2.95％、Mn0.062％、S0.018％を
含有する鋼塊を、熱間圧延、均一化焼鈍および１
回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て0.3mm
の最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再結晶焼鈍
前に、第１表に示すような条件で、Mg（NO3）2、
CaCl2、Sr（NO3）2、BaCl2を表面に付着させ、そ
の後、脱炭焼鈍、MgO分離剤塗布工程を経て、
820℃から３℃／hrの加熱速度で1000℃まで昇温
した後、1180℃の水素雰囲気中で５時間純化焼鈍
を行なつて得た一方向性珪素鋼板の磁気特性を第
１表に示す。 実施例 ２ C0.041％、Si3.05％、Mn0.066％、Se0.017％を
含有する鋼塊を、熱間圧延、均一化焼鈍および１
回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て0.3mm
の最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再結晶焼鈍
前に、第２表に示すような条件で、MgCl2、Ca
（NO3）2、Sr（OH）2、Ba（NO3）2を表面に固着さ
せ、その後、脱炭焼鈍、MgO分離剤塗布工程を
経て、850℃からで50時間保持する２次再結晶焼
鈍を行なつた後、1180℃の水素雰囲気中で５時間
純化焼鈍を行なつて得た一方向性珪素鋼板の磁気
特性を第２表に示す。 実施例 ３ C0.045％、Si3.35％、Mn0.064％、Se0.018％、
Sb0.025を含有する鋼塊を熱間圧延、均一化焼鈍
および１回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経
て0.3mmの最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再
結晶焼鈍前に、第３表に示すような条件で、
MgCl2、Ca（OH）2、Sr（NO3）2、Ba（OH）2を表面
に固着させ、その後、脱炭焼鈍、MgO分離剤塗
布工程を経て、850℃から50時間保持する２次再
結晶焼鈍を行なつた後、1180℃の水素雰囲気中で
５時間純化焼鈍を行なつて得た一方向性珪素鋼板
の磁気特性を第３表に示す。 以上の実施例の結果から明らかなように、電解
処理した場合、アルカリ土類金属化合物の鋼板表
面への固着によつて、磁束密度で約0.01T、鉄損
で約0.03〜0.05W／Kg程度の改善が見られる。 以上のように、鋼板表面にアルカリ土類金属化
合物を固着させることにより、極めて簡便に磁気
特性の向上が得られ、操業上困難な点あるいは不
安定な点が全くないことは、経済性、安定性の両
面から本発明の寄与は大きい。
【表】
【表】
【表】
第１図および第２図は添加するアルカリ土類金
属化合物の濃度と磁気特性との関係を示すグラ
フ、第３図は電解処理時の電気量と磁気特性との
関係を示すグラフ、第４図は電解槽の電極の１つ
の配置例を示す線図である。 符号の説明、１……鋼板、２……電解槽、３…
…電源、４……陽極、５……陰極。
属化合物の濃度と磁気特性との関係を示すグラ
フ、第３図は電解処理時の電気量と磁気特性との
関係を示すグラフ、第４図は電解槽の電極の１つ
の配置例を示す線図である。 符号の説明、１……鋼板、２……電解槽、３…
…電源、４……陽極、５……陰極。
Claims (1)
- １ C0.02〜0.06％、Si2.0〜4.0％を含有する低炭
素鋼にS0.008〜0.1％およびまたはSe0.003〜0.1％
を含有させた一方向性珪素鋼素材を熱間圧延する
工程と、前記熱延鋼板を中間焼鈍を含む２回以
上、もしくは１回の冷間圧延により所定の板厚に
仕上げる工程と、前記冷延鋼板に脱炭をかねた１
次再結晶焼鈍を施す工程と、前記脱炭鋼板の表面
に焼鈍分離剤を塗布した後、最終仕上げ焼鈍する
工程を有する一方向性珪素鋼板の製造方法におい
て、前記１次再結晶焼鈍を行う前に、アルカリ土
類金属に換算して1.0〜0.0001mol／のMg、
Ca、Sr、Baのアルカリ土類金属の化合物を含む
電解槽中で、鋼板に１〜15coulomb／ｄm2の電解
処理を施すことを特徴とする磁気特性のすぐれた
一方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58110742A JPS602625A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58110742A JPS602625A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602625A JPS602625A (ja) | 1985-01-08 |
| JPH0325513B2 true JPH0325513B2 (ja) | 1991-04-08 |
Family
ID=14543374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58110742A Granted JPS602625A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602625A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63103098A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-07 | Nippon Steel Corp | 非晶質合金材料の表面処理方法 |
| JP2002104375A (ja) * | 2000-09-28 | 2002-04-10 | Asahi Printing & Packaging Co Ltd | 包装箱 |
| CN103525999A (zh) * | 2013-09-13 | 2014-01-22 | 任振州 | 一种高磁感取向硅钢片的制备方法 |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP58110742A patent/JPS602625A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS602625A (ja) | 1985-01-08 |
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