JPH0326322B2 - - Google Patents
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- JPH0326322B2 JPH0326322B2 JP58038640A JP3864083A JPH0326322B2 JP H0326322 B2 JPH0326322 B2 JP H0326322B2 JP 58038640 A JP58038640 A JP 58038640A JP 3864083 A JP3864083 A JP 3864083A JP H0326322 B2 JPH0326322 B2 JP H0326322B2
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D3/00—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups
- G01D3/028—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups mitigating undesired influences, e.g. temperature, pressure
- G01D3/032—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups mitigating undesired influences, e.g. temperature, pressure affecting incoming signal, e.g. by averaging; gating undesired signals
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Indication And Recording Devices For Special Purposes And Tariff Metering Devices (AREA)
- Transmission And Conversion Of Sensor Element Output (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は差動容量方式の差圧センサを使用する
差圧／電流変換器と該変換器の出力を増幅・変換
する電気回路より成る差圧伝送器に関する。特に
差圧伝送器の周囲温度の影響による性能低下を小
さくするための手段に関する。
差圧／電流変換器と該変換器の出力を増幅・変換
する電気回路より成る差圧伝送器に関する。特に
差圧伝送器の周囲温度の影響による性能低下を小
さくするための手段に関する。
差動容量方式の差圧センサは第１図にその断面
図で示すように、両側面が接液ダイヤフラム４と
５で封鎖されている容器内の測定室にこれを７，
８の２部分に分離するダイヤフラム１が測定室周
縁に固定されており、ダイヤフラム１を可動電極
としその両面に対向する測定室の内壁面にそれぞ
れ固定される固定電極２と３が配置され、これら
３つの電極で差動容量を形成する。室内には封入
液６が満たされている。この差圧センサにおいて
は、容器両側面の接液ダイヤフラム４，５に外部
から高圧PHと低圧PLが加わると両圧は封入液６
を介して可動電極の両面に伝達されて可動電極１
にはPHと区PLの差圧が作用し可動電極１は低圧
側固定電極２に近づく方向に偏位する。このとき
の可動電極１の中心偏位ｘと差圧との間に次式が
成立する。
図で示すように、両側面が接液ダイヤフラム４と
５で封鎖されている容器内の測定室にこれを７，
８の２部分に分離するダイヤフラム１が測定室周
縁に固定されており、ダイヤフラム１を可動電極
としその両面に対向する測定室の内壁面にそれぞ
れ固定される固定電極２と３が配置され、これら
３つの電極で差動容量を形成する。室内には封入
液６が満たされている。この差圧センサにおいて
は、容器両側面の接液ダイヤフラム４，５に外部
から高圧PHと低圧PLが加わると両圧は封入液６
を介して可動電極の両面に伝達されて可動電極１
にはPHと区PLの差圧が作用し可動電極１は低圧
側固定電極２に近づく方向に偏位する。このとき
の可動電極１の中心偏位ｘと差圧との間に次式が
成立する。
ｘ＝Ｋ（PH−PL） (1)
ここでＫは差圧センサの周囲温度が一定の条件
のもとでは定数である。
のもとでは定数である。
この差動容量方式の差圧センサを使つて構成さ
れている差圧／電流変換器PDにおいてはセンサ
の可動電極１と高圧側、低圧側の各固定電極３と
２で形成されるコンデンサCHとCLによつて第２
図に示す電橋回路が形成されている。（コンデン
サCHとCLを高圧側、低圧側のブランチ容量と名
付ける。）この電橋回路では電橋の励振電圧ｅを
制御することによりコンデンサCH，CLを流れる
各電流iHとiLの和は常に一定値ICに保たれる。ま
た、可動電極１と各固定電極２，３との電極間の
初期のギヤツプdpとすれば差圧（PH−PL）と（iL
−iH）との間に下式が成立する。（なおiL，iHをそ
れぞれ低圧側、高圧側のブランチ電流と名付け
る。） iL−iH＝ｘ／dpIC＝KIC／dp（PH−PL） (2) 上式は、Ｋが一定である場合は（iL−iH）が
（PH−PL）に比例することを示す。なお、実際の
差圧／電流変換器PDでは（iL−iH）および（iL＋
iH）はそれぞれ対応する直流信号IM1およびIM2に
変換される。直流信号IM1は入力差圧を代表する
出力電流として変換器PDに縦続する電気回路に
与えられ該回路で増幅され例えば４〜20mAの正
規化電流出力Ipに変換して受信器に送出される。
正規化電流Ipは差圧の計測に利用される。また、
直流信号IM2は変換器PD内で電橋回路に供給され
るICすなわち（iL＋iH）を一定に保つために利用
される。
れている差圧／電流変換器PDにおいてはセンサ
の可動電極１と高圧側、低圧側の各固定電極３と
２で形成されるコンデンサCHとCLによつて第２
図に示す電橋回路が形成されている。（コンデン
サCHとCLを高圧側、低圧側のブランチ容量と名
付ける。）この電橋回路では電橋の励振電圧ｅを
制御することによりコンデンサCH，CLを流れる
各電流iHとiLの和は常に一定値ICに保たれる。ま
た、可動電極１と各固定電極２，３との電極間の
初期のギヤツプdpとすれば差圧（PH−PL）と（iL
−iH）との間に下式が成立する。（なおiL，iHをそ
れぞれ低圧側、高圧側のブランチ電流と名付け
る。） iL−iH＝ｘ／dpIC＝KIC／dp（PH−PL） (2) 上式は、Ｋが一定である場合は（iL−iH）が
（PH−PL）に比例することを示す。なお、実際の
差圧／電流変換器PDでは（iL−iH）および（iL＋
iH）はそれぞれ対応する直流信号IM1およびIM2に
変換される。直流信号IM1は入力差圧を代表する
出力電流として変換器PDに縦続する電気回路に
与えられ該回路で増幅され例えば４〜20mAの正
規化電流出力Ipに変換して受信器に送出される。
正規化電流Ipは差圧の計測に利用される。また、
直流信号IM2は変換器PD内で電橋回路に供給され
るICすなわち（iL＋iH）を一定に保つために利用
される。
上記(2)式は変換器の周囲温度が一定の条件のも
とで成立する変換特性式であるが、周囲温度が変
化すれば多少ながらその影響により出力電流IM1
は入力差圧に比例しなくなる。従来からこの種変
換器の変換特性に及ぼす周囲温度の変化の影響を
軽減するためにその構造に種々の工夫が施されて
いるが、まだ完全に温度変化の影響をうけない変
換器は実現されていない。したがつて差圧／電流
変換器の設置されている場所に温度変化があれば
変換器出力電流IM1はその影響をうけこれを増幅
変換せる伝送器出力Ipもまたその影響をこうむり
これがIpを計測する受信器の指示に零点誤差およ
びスパン誤差となつて現れる。その結果差圧測定
の精度が低下する欠点がある。
とで成立する変換特性式であるが、周囲温度が変
化すれば多少ながらその影響により出力電流IM1
は入力差圧に比例しなくなる。従来からこの種変
換器の変換特性に及ぼす周囲温度の変化の影響を
軽減するためにその構造に種々の工夫が施されて
いるが、まだ完全に温度変化の影響をうけない変
換器は実現されていない。したがつて差圧／電流
変換器の設置されている場所に温度変化があれば
変換器出力電流IM1はその影響をうけこれを増幅
変換せる伝送器出力Ipもまたその影響をこうむり
これがIpを計測する受信器の指示に零点誤差およ
びスパン誤差となつて現れる。その結果差圧測定
の精度が低下する欠点がある。
本発明の主たる目的は差圧伝送器に含まれてい
る差圧変換器の出力に及ぼす周囲温度の影響を低
減する手段を具備する差圧変換器を含む差圧伝送
器を実現するにある。
る差圧変換器の出力に及ぼす周囲温度の影響を低
減する手段を具備する差圧変換器を含む差圧伝送
器を実現するにある。
なお、差圧伝送システムの受信側の受信器の計
測値に生ずる零点誤差およびスパン誤差は主とし
て伝送器側の変換器において周囲温度の変化の影
響によつて生ずる変換器出力の変化に起因する。
したがつて以下の記述において、前者すなわち受
信側受信器の計測値に生ずる零点誤差およびスパ
ン誤差の原因である後者すなわち伝送側変換器出
力の変動をそれぞれ零点誤差およびスパン誤差と
呼ぶ。
測値に生ずる零点誤差およびスパン誤差は主とし
て伝送器側の変換器において周囲温度の変化の影
響によつて生ずる変換器出力の変化に起因する。
したがつて以下の記述において、前者すなわち受
信側受信器の計測値に生ずる零点誤差およびスパ
ン誤差の原因である後者すなわち伝送側変換器出
力の変動をそれぞれ零点誤差およびスパン誤差と
呼ぶ。
本発明の他の目的は差圧変換器出力の零点誤差
およびスパン誤差を補償する零点誤差補償電流お
よびスパン誤差補償電流を発生する温度誤差補償
回路を構成要素に持つ差圧変換器を具備する差圧
伝送器を提供するにある。
およびスパン誤差を補償する零点誤差補償電流お
よびスパン誤差補償電流を発生する温度誤差補償
回路を構成要素に持つ差圧変換器を具備する差圧
伝送器を提供するにある。
本発明の他の目的は差圧変換器の零点誤差の補
償とスパン誤差の補償を相互独立に行うことので
きる機能を持つ差圧変換器を具備する差圧伝送器
を提供するにある。
償とスパン誤差の補償を相互独立に行うことので
きる機能を持つ差圧変換器を具備する差圧伝送器
を提供するにある。
本発明の他の目的は周囲温度が特定の基準温度
と異なる状態のときにのみ零点誤差補償電流およ
びスパン誤差補償電流を発生する前記温度誤差補
償回路を具備する差圧変換器をもつ伝送器を提供
するにある。
と異なる状態のときにのみ零点誤差補償電流およ
びスパン誤差補償電流を発生する前記温度誤差補
償回路を具備する差圧変換器をもつ伝送器を提供
するにある。
本発明の他の目的は一定の周囲温度変化に対応
する差圧変換器の零点誤差の補償およびスパン誤
差の補償を単一の回路で行うことのできる温度誤
差補償回路を具備する差圧変換器をもつ電送器を
提供するにある。
する差圧変換器の零点誤差の補償およびスパン誤
差の補償を単一の回路で行うことのできる温度誤
差補償回路を具備する差圧変換器をもつ電送器を
提供するにある。
以下、本発明実施例を参照して本発明を詳細に
説明する。
説明する。
先ず、本発明の構成が従来の差圧伝送器の構成
と相違する点を明かするためにに従来の差圧変換
器を使用する２線式の差圧伝送システムを説明す
る。第３図はその構成図である。図において、差
圧伝送器Ｐ／Ipは２線式伝送器であり、差圧／電
流変換器PDは入力差圧を代表する差圧変換出力
IM1と電橋回路に供給される動作電流IC＝（iL＋iH）
に対応する直流信号IM2とを出力する電橋回路部
分PD1と前記直流電流IM2と基準電流IRとを比較し
両電流が等しくなるように電橋回路の動作電流IC
を制御する動作電流制御回路部分PD2とより成
る。以下、PD1から出力する出力電流IM1と出力
電流IM2を区別するためIM1を第１出力電流、IM2を
第２出力電流と呼ぶ。差圧／電流変換器PDに縦
続する電気回路は第１出力電流IM1を電圧E2に変
換するＩ／Ｖ変換器、変換増幅器Ａ、出力トラン
ジスタQ1および帰還抵抗Rf2等を含む。伝送器
Ｐ／Ipは差圧の測定現場に配設され、この伝送器
Ｐ／Ipに含まれる各演算回路の動作電力は受信側
PMの電源EIから伝送線１２を通じて供給され
る。変換器PDの電橋回路部分PD1の第１出力電
流IM1はＩ／Ｖ，Ｖ／Ｉ等一連の信号変換回路に
よつてDC4〜20mAの正規化出力電流Ipに変換さ
れ伝送線１２を介して受信側PMに伝送される。
また、差圧変換器PDの電橋回路部分PD1の第２
出力電流IM2は基準電流IRと比較されその差は制
御増幅器U1に加えられる。制御増幅器U1の出力
は変換器PDに含まれている電橋回路（図示せず）
の動作電流（iL＋iH）が常にIRに対応し一定の電
流ICになるように交流発振器OSCの出力振幅ｅを
制御する。伝送器Ｐ／Ipの電流入出力端１８，１
９の電圧V1は定電流回路Ｊおよびゼナーダイオ
ードDZで定電圧V2に変換される。V2は伝送器
Ｐ／Ipの各演算増幅器を駆動する電源として利用
される。
と相違する点を明かするためにに従来の差圧変換
器を使用する２線式の差圧伝送システムを説明す
る。第３図はその構成図である。図において、差
圧伝送器Ｐ／Ipは２線式伝送器であり、差圧／電
流変換器PDは入力差圧を代表する差圧変換出力
IM1と電橋回路に供給される動作電流IC＝（iL＋iH）
に対応する直流信号IM2とを出力する電橋回路部
分PD1と前記直流電流IM2と基準電流IRとを比較し
両電流が等しくなるように電橋回路の動作電流IC
を制御する動作電流制御回路部分PD2とより成
る。以下、PD1から出力する出力電流IM1と出力
電流IM2を区別するためIM1を第１出力電流、IM2を
第２出力電流と呼ぶ。差圧／電流変換器PDに縦
続する電気回路は第１出力電流IM1を電圧E2に変
換するＩ／Ｖ変換器、変換増幅器Ａ、出力トラン
ジスタQ1および帰還抵抗Rf2等を含む。伝送器
Ｐ／Ipは差圧の測定現場に配設され、この伝送器
Ｐ／Ipに含まれる各演算回路の動作電力は受信側
PMの電源EIから伝送線１２を通じて供給され
る。変換器PDの電橋回路部分PD1の第１出力電
流IM1はＩ／Ｖ，Ｖ／Ｉ等一連の信号変換回路に
よつてDC4〜20mAの正規化出力電流Ipに変換さ
れ伝送線１２を介して受信側PMに伝送される。
また、差圧変換器PDの電橋回路部分PD1の第２
出力電流IM2は基準電流IRと比較されその差は制
御増幅器U1に加えられる。制御増幅器U1の出力
は変換器PDに含まれている電橋回路（図示せず）
の動作電流（iL＋iH）が常にIRに対応し一定の電
流ICになるように交流発振器OSCの出力振幅ｅを
制御する。伝送器Ｐ／Ipの電流入出力端１８，１
９の電圧V1は定電流回路Ｊおよびゼナーダイオ
ードDZで定電圧V2に変換される。V2は伝送器
Ｐ／Ipの各演算増幅器を駆動する電源として利用
される。
第４図は第３図で例示せる２線式伝送システム
を採用せる差圧伝送器Ｐ／Ipに本発明を実施せる
回路例の概略の構成を示す。図において第３図は
各部に付した記号と同じ符号を付してある部分は
第３図と同一部分である。以下、各図においてＥ
は電圧源およびその電圧値を、Ｒは抵抗器および
その抵抗値を代表する。図において第３図に示さ
れている差圧伝送器Ｐ／Ipとこれに対応する第４
図の伝送器Ｐ／Ipとの相違する部分は両者の変換
器PDの部分のみである。後者の変換器PDには温
度誤差補償回路TCが設けられており、その出力
電流±IZはPDの出力回路の電流加算点S1におい
てPD1の第１出力電流IM1と適当な極性で加算さ
れ、他方の出力電流±ISはPD1の第２出力電流IM2
の出力回路の加算点S2において（IM2−IR）に適
当な極性で加算される。±IZを零点誤差補償電流、
±ISをスパン誤差補償電流と名付ける。
を採用せる差圧伝送器Ｐ／Ipに本発明を実施せる
回路例の概略の構成を示す。図において第３図は
各部に付した記号と同じ符号を付してある部分は
第３図と同一部分である。以下、各図においてＥ
は電圧源およびその電圧値を、Ｒは抵抗器および
その抵抗値を代表する。図において第３図に示さ
れている差圧伝送器Ｐ／Ipとこれに対応する第４
図の伝送器Ｐ／Ipとの相違する部分は両者の変換
器PDの部分のみである。後者の変換器PDには温
度誤差補償回路TCが設けられており、その出力
電流±IZはPDの出力回路の電流加算点S1におい
てPD1の第１出力電流IM1と適当な極性で加算さ
れ、他方の出力電流±ISはPD1の第２出力電流IM2
の出力回路の加算点S2において（IM2−IR）に適
当な極性で加算される。±IZを零点誤差補償電流、
±ISをスパン誤差補償電流と名付ける。
第５図は第４図で例示せる本発明実施例におけ
る差圧変換器PDに含まれる温度誤差補償回路TC
部分のより詳細な構成を示す。この回路TCは温
度差検出回路TBとTBの出力電圧Ｅを零点誤差
補償電流±IZとスパン誤差補償電流±ISとの２電
流に変換する電圧・電流変換回路Ｅ／Ｉとより成
る。
る差圧変換器PDに含まれる温度誤差補償回路TC
部分のより詳細な構成を示す。この回路TCは温
度差検出回路TBとTBの出力電圧Ｅを零点誤差
補償電流±IZとスパン誤差補償電流±ISとの２電
流に変換する電圧・電流変換回路Ｅ／Ｉとより成
る。
温度差検出回路TBは一種の温度差検出ブリツ
ジで、使用温度内の特定の基準温度Tpと周囲温
度ｔとの差（ｔ−tO）に比例する出力電圧Ｅを生
ずる。ここで例示されているTBは周囲温度のセ
ンサとしてトランジスタQ2およびダイオードD1，
D2を利用し、ブリツジの電源として差圧伝送器
に含まれる演算増幅器の動作電源V2を利用して
構成されている。一般にシリコントランジスタの
ベース・エミツタ間の順方向電圧降下VBEはトラ
ンジスタを使用する−50〜200℃の常温範囲で約
−2mV／℃の温度係数をもつてる。シリコンダ
イオードの順方向電圧降下も同様の温度依存性を
もつ。
ジで、使用温度内の特定の基準温度Tpと周囲温
度ｔとの差（ｔ−tO）に比例する出力電圧Ｅを生
ずる。ここで例示されているTBは周囲温度のセ
ンサとしてトランジスタQ2およびダイオードD1，
D2を利用し、ブリツジの電源として差圧伝送器
に含まれる演算増幅器の動作電源V2を利用して
構成されている。一般にシリコントランジスタの
ベース・エミツタ間の順方向電圧降下VBEはトラ
ンジスタを使用する−50〜200℃の常温範囲で約
−2mV／℃の温度係数をもつてる。シリコンダ
イオードの順方向電圧降下も同様の温度依存性を
もつ。
TBはこの温度特性を利用したブリツジ回路で
ある。図に示す如く−間の枝路はQ2のベー
ス・エミツタ間回路、ダイオードD1，D2、抵抗
R1および可変抵抗R2の直列回路で構成され、
−間の枝路には定抵抗R3が接続される。−
間の電位点Ｇは伝送器に含まれる演算増幅器の
演算基準点Ｇと同電位の点であつて基準電圧V2
の中間の特定電位に保たれる。図で点線で示され
ている抵抗RA，RBはここには実際に使用されて
いない。伝送器内で演算基準点Ｇを基準電圧V2
の中間の所望の電位に定めている分圧要素を等価
的に表わしたものである。TBは、伝送器が使用
される周囲温度の上限温度t+を例えば80℃、下限
温度t-を例えば−20℃と定め、その中間の温度例
えば30℃を基準温度tpと定め、可変抵抗R2を調整
し基準温度tpで検電端子−間に発生する電圧
Ｅを零に平衡し以後R2の調整位置をそこに固定
して使用される。この状態に調整されている回路
では周囲温度ｔと基準温度tpとの差（ｔ−tp）に
近似的比例する電圧Ｅが検電端子−間に発生
する。この場合、感温素子Q2，D1，D2に流れる
順方向電流により素子の端子間に発生する電圧の
温度係数は負であるからｔがtpより高い領域では
に対するの電圧Ｅは正、ｔがtpより低い領域
では負である。上限温度ｔ＋に対応するＥは正の
最大値となりｔが低下するにしたがつて低減しｔ
＝tpで零となりなおｔが低下すればＥは負に変じ
下限温度ｔ−で負の最小値となる。
ある。図に示す如く−間の枝路はQ2のベー
ス・エミツタ間回路、ダイオードD1，D2、抵抗
R1および可変抵抗R2の直列回路で構成され、
−間の枝路には定抵抗R3が接続される。−
間の電位点Ｇは伝送器に含まれる演算増幅器の
演算基準点Ｇと同電位の点であつて基準電圧V2
の中間の特定電位に保たれる。図で点線で示され
ている抵抗RA，RBはここには実際に使用されて
いない。伝送器内で演算基準点Ｇを基準電圧V2
の中間の所望の電位に定めている分圧要素を等価
的に表わしたものである。TBは、伝送器が使用
される周囲温度の上限温度t+を例えば80℃、下限
温度t-を例えば−20℃と定め、その中間の温度例
えば30℃を基準温度tpと定め、可変抵抗R2を調整
し基準温度tpで検電端子−間に発生する電圧
Ｅを零に平衡し以後R2の調整位置をそこに固定
して使用される。この状態に調整されている回路
では周囲温度ｔと基準温度tpとの差（ｔ−tp）に
近似的比例する電圧Ｅが検電端子−間に発生
する。この場合、感温素子Q2，D1，D2に流れる
順方向電流により素子の端子間に発生する電圧の
温度係数は負であるからｔがtpより高い領域では
に対するの電圧Ｅは正、ｔがtpより低い領域
では負である。上限温度ｔ＋に対応するＥは正の
最大値となりｔが低下するにしたがつて低減しｔ
＝tpで零となりなおｔが低下すればＥは負に変じ
下限温度ｔ−で負の最小値となる。
第５図に示す温度差検出回路TBにおいては温
度センサとしてトランジスタQ2およびダイオー
ドD1，D2を組合せて利用しているが、温度セン
サはこれらの素子の組合せに限定するものではな
い。例えばダイオードのみを使用し、その数も任
意であつてよい。また、サーミスタ、あるいは抵
抗の温度係数が比較的大きい金属線を使用しても
よい。ここで温度センサとして使用される素子を
総称して感温素子を名付ける。
度センサとしてトランジスタQ2およびダイオー
ドD1，D2を組合せて利用しているが、温度セン
サはこれらの素子の組合せに限定するものではな
い。例えばダイオードのみを使用し、その数も任
意であつてよい。また、サーミスタ、あるいは抵
抗の温度係数が比較的大きい金属線を使用しても
よい。ここで温度センサとして使用される素子を
総称して感温素子を名付ける。
変換回路Ｅ／Ｉは演算増幅器U3で構成されて
いる電圧ホロアU3（以下電圧ホロアをU3で代表し
U3と称する）と、同じ値の２つの抵抗Ｒと演算
増幅器U4で構成されている反転回路U4（以下この
回路をU4で代表しU4と呼ぶ）と、U3の出力端
とU4の出力端とを橋絡する２つの滑り線抵抗
RV1とRV2と、各滑り線抵抗RV1とRV2の摺動子
d1，d2にそれぞれ接続する出力抵抗RZ，RSとで
構成される。
いる電圧ホロアU3（以下電圧ホロアをU3で代表し
U3と称する）と、同じ値の２つの抵抗Ｒと演算
増幅器U4で構成されている反転回路U4（以下この
回路をU4で代表しU4と呼ぶ）と、U3の出力端
とU4の出力端とを橋絡する２つの滑り線抵抗
RV1とRV2と、各滑り線抵抗RV1とRV2の摺動子
d1，d2にそれぞれ接続する出力抵抗RZ，RSとで
構成される。
電圧ホロアU3はTBの出力端とU3の出力端
とを電気的に分離し点にTB出力端と同じ電
圧Ｅの電圧源を得るための緩衝増幅器である。周
囲温度ｔがｔ＋とtpの範囲にあればRV1とRV2の
並列回路の１端には＋Ｅが他端には−Ｅが印
加される。また、tp〜ｔ−の範囲にあればに−
Ｅ、に＋Ｅが印加される。RV1の摺動子d1に発
生する可変電圧±EZは出力抵抗RZにより可変電
流±IZに変換され、±IZは零点誤差補償電流とし
て差圧変換器PDの加算点S1に送出される。RV2
の摺動子d2に発生する可変電圧±ESは出力抵抗
RSによりスパン誤差補償電流±ISに変換されPD
の加算点S2に送出される。
とを電気的に分離し点にTB出力端と同じ電
圧Ｅの電圧源を得るための緩衝増幅器である。周
囲温度ｔがｔ＋とtpの範囲にあればRV1とRV2の
並列回路の１端には＋Ｅが他端には−Ｅが印
加される。また、tp〜ｔ−の範囲にあればに−
Ｅ、に＋Ｅが印加される。RV1の摺動子d1に発
生する可変電圧±EZは出力抵抗RZにより可変電
流±IZに変換され、±IZは零点誤差補償電流とし
て差圧変換器PDの加算点S1に送出される。RV2
の摺動子d2に発生する可変電圧±ESは出力抵抗
RSによりスパン誤差補償電流±ISに変換されPD
の加算点S2に送出される。
第６図Ａは変換器Ｅ／Ｉの一方の滑り線抵抗例
えばRV1の構成説明図であり、第６図Ｂ滑り線抵
抗RV1上を摺動する摺動子d1の接触位置とd1にピ
ツクアツプされるEZとの対応関係を示す特性線
図である。図において(1)は周囲温度が上限温度ｔ
＋の場合、(2)は下限温度ｔ−の場合の特性線であ
る。図から明かなようにｔ＋の場合端に印加さ
れる電圧を＋Ｅとすれば摺動子d1が滑り線上を１
端からに向つて移動するにしたがつて摺動子
d1の電圧EZは＋Ｅから連続的に低下し中央点で
零となりを過ぎれば負に転じ他端に達すれば
−Ｅとなる。したがつて特定値の抵抗RZを通り
出力回路に流れ出る零点誤差補償電流IZもEZの変
化に対応し連続的に低下する。また、周囲温度が
ｔ−の場合EZの変化はｔ＋の場合と反対である。
周囲温度ｔが任意の温度ｔの場合はEZはその温
度ｔに対応した変化をたどる。図では任意の温度
ｔに対する特性線を(3)に例示する。
えばRV1の構成説明図であり、第６図Ｂ滑り線抵
抗RV1上を摺動する摺動子d1の接触位置とd1にピ
ツクアツプされるEZとの対応関係を示す特性線
図である。図において(1)は周囲温度が上限温度ｔ
＋の場合、(2)は下限温度ｔ−の場合の特性線であ
る。図から明かなようにｔ＋の場合端に印加さ
れる電圧を＋Ｅとすれば摺動子d1が滑り線上を１
端からに向つて移動するにしたがつて摺動子
d1の電圧EZは＋Ｅから連続的に低下し中央点で
零となりを過ぎれば負に転じ他端に達すれば
−Ｅとなる。したがつて特定値の抵抗RZを通り
出力回路に流れ出る零点誤差補償電流IZもEZの変
化に対応し連続的に低下する。また、周囲温度が
ｔ−の場合EZの変化はｔ＋の場合と反対である。
周囲温度ｔが任意の温度ｔの場合はEZはその温
度ｔに対応した変化をたどる。図では任意の温度
ｔに対する特性線を(3)に例示する。
図７図はTCに含まれるＥ／Ｉ回路における２
つの補償電流±IZおよび±ISを出力する回路部分
の構成を示す等価回路である。RV1は零点誤差補
償電流±IZを得るための滑り線抵抗、RV2はスパ
ン誤差補償電流±ISを得るための滑り線抵抗であ
る。単一の補償電流を出力するTC回路を２つの
補償電流を出力する回路に変更するには＋Ｅ，−
Ｅを出力する出力端，に橋絡する滑り線抵抗
の数を１個から２個に変更するだけでよい。
つの補償電流±IZおよび±ISを出力する回路部分
の構成を示す等価回路である。RV1は零点誤差補
償電流±IZを得るための滑り線抵抗、RV2はスパ
ン誤差補償電流±ISを得るための滑り線抵抗であ
る。単一の補償電流を出力するTC回路を２つの
補償電流を出力する回路に変更するには＋Ｅ，−
Ｅを出力する出力端，に橋絡する滑り線抵抗
の数を１個から２個に変更するだけでよい。
次に温度誤差補償回路TCの出力電流±IZ、お
よび±ISによつて零点誤差およびスパン誤差の補
償を行う回路の作用を説明する。
よび±ISによつて零点誤差およびスパン誤差の補
償を行う回路の作用を説明する。
現在実用されている多くの差圧変換器の性能に
ついて次の事項が実験的に知られている。いま入
出力間の変換係数ΔIM1／ΔPi（但しΔPiは入力信号
Piの微小変化、ΔIM1はΔPiに対する出力電流IM1の
微小変化）が等しいと保証されている同種の変換
器について、 (i) 差圧変換器PDの変換係数は変換器の測定範
囲の入力Piについて一定とみなすことができ
る。したがつて入力Piのフルスケール値Pi
（ｆ・ｓ）に対する出力IM1のフルスケール値
IM1（ｆ・ｓ）の比も一定とみなすことができ
る。
ついて次の事項が実験的に知られている。いま入
出力間の変換係数ΔIM1／ΔPi（但しΔPiは入力信号
Piの微小変化、ΔIM1はΔPiに対する出力電流IM1の
微小変化）が等しいと保証されている同種の変換
器について、 (i) 差圧変換器PDの変換係数は変換器の測定範
囲の入力Piについて一定とみなすことができ
る。したがつて入力Piのフルスケール値Pi
（ｆ・ｓ）に対する出力IM1のフルスケール値
IM1（ｆ・ｓ）の比も一定とみなすことができ
る。
(ii) 変換器PDの使用温度範囲ｔ＋〜ｔ−の中の
任意の温度ｔにおける零点誤差およびスパン誤
差は温度ｔと特定の基準温度tpとの差（ｔ−tp）
に比例する。
任意の温度ｔにおける零点誤差およびスパン誤
差は温度ｔと特定の基準温度tpとの差（ｔ−tp）
に比例する。
(iii) 同種多数の差圧変換器PDにおいて、各変換
器の零点誤差およびスパン誤差は最小スパンの
数％以内であるが個々の変換器における誤差の
大きさおよび極性ともにまちまちである。
器の零点誤差およびスパン誤差は最小スパンの
数％以内であるが個々の変換器における誤差の
大きさおよび極性ともにまちまちである。
本発明においてはこのような同種の変換器の温
度による零点誤差およびスパン誤差を先に説明し
た同一構成の温度誤差補償回路TCの零点誤差補
償電流±IZおよびスパン誤差補償電流ISで補償し
ようとするものである。また、本発明の補償回路
TCの誤差補償電流IZ，ISを変換器PDの出力電流
IM1，およびPDの出力電流IM2に付加しても基準温
度tpに対する入出力特性に影響を及ぼさないTC
を実現せんとするものである。
度による零点誤差およびスパン誤差を先に説明し
た同一構成の温度誤差補償回路TCの零点誤差補
償電流±IZおよびスパン誤差補償電流ISで補償し
ようとするものである。また、本発明の補償回路
TCの誤差補償電流IZ，ISを変換器PDの出力電流
IM1，およびPDの出力電流IM2に付加しても基準温
度tpに対する入出力特性に影響を及ぼさないTC
を実現せんとするものである。
第８図は変換器PDにおける零点誤差補償に関
連する回路部分の構成説明図である。図において
PDの第１出力電流IM1を出力する電源を等価的に
Eiにより、またその出力抵抗を等価抵抗Riによつ
て示す。また、温度誤差補償回路TCにおける零
点誤差補償電流IZの出力回路部分をTC（Ｚ）で表
わしこれを滑り線抵抗RV1の摺動子d1に生ずる可
変電圧±EZと出力抵抗RZで示す。補償電流±IZは
PDの出力端１１とＩ／Ｖ変換器の入力端１３と
の間の加算点S1に導入される。±Ｖの電圧が印加
されている可変抵抗RVOはIM1の零調整用の抵抗
である。
連する回路部分の構成説明図である。図において
PDの第１出力電流IM1を出力する電源を等価的に
Eiにより、またその出力抵抗を等価抵抗Riによつ
て示す。また、温度誤差補償回路TCにおける零
点誤差補償電流IZの出力回路部分をTC（Ｚ）で表
わしこれを滑り線抵抗RV1の摺動子d1に生ずる可
変電圧±EZと出力抵抗RZで示す。補償電流±IZは
PDの出力端１１とＩ／Ｖ変換器の入力端１３と
の間の加算点S1に導入される。±Ｖの電圧が印加
されている可変抵抗RVOはIM1の零調整用の抵抗
である。
第９図は差圧変換器PDにおけるスパン誤差補
償に関連する部分の回路構成を示す。差圧変換器
PDの電橋回路部分PD1の第２出力電流IM2とこれ
と比較する基準電流iRとの加算点S2にTC（Ｓ）か
らスパン誤差補償電流±ISが導入される。±ESは
TC回路の第２の滑り線抵抗RV2の摺動子d2に生
ずる可変電圧を代表する。
償に関連する部分の回路構成を示す。差圧変換器
PDの電橋回路部分PD1の第２出力電流IM2とこれ
と比較する基準電流iRとの加算点S2にTC（Ｓ）か
らスパン誤差補償電流±ISが導入される。±ESは
TC回路の第２の滑り線抵抗RV2の摺動子d2に生
ずる可変電圧を代表する。
第６図、第８図を参照し零点誤差補償作用を説
明する。
明する。
まず、基準温度tpにおいて零点調整用の可変抵
抗を調整して入力差圧Piが零に対する出力電流
IM1を零にする。上限温度ｔ＋における零点誤差
は前述の如く個々の変換器において異なつている
がその中でｔ＋における誤差の最大値IM1（MAX）
は既知である。かかる場合に温度誤差補償回路
TCにおけるＥ／Ｉ回路の滑り線抵抗RV1の摺動
子d1を滑り線の端または端上に置きd1を通つ
て流出する補償電流IZの絶対値がｔ＋における
IM1（MAX）の絶対値より大きい値になるように
IZ出力回路の抵抗RZの抵抗値を定める。個々の変
換器において、使用温度の変化範囲ｔ＋〜ｔ−の
間の任意の温度ｔにおける零点誤差の大きさはｔ
＋におけるIM1（MAX）の絶対値以下であるから、
出力抵抗RZが上述のように設定してあれば、周
囲温度ｔが未知であつても摺動子d1を滑り線上の
−間を摺動することにより零点誤差すなわち
出力電流IM1が零になる点にd1を位置決めするこ
とができる。なお摺動子d1の位置決めは基準温度
tpにおいて較正されている入力Piの零に対応する
伝送器の正規化出力Ipの計測値を参照して行われ
る。
抗を調整して入力差圧Piが零に対する出力電流
IM1を零にする。上限温度ｔ＋における零点誤差
は前述の如く個々の変換器において異なつている
がその中でｔ＋における誤差の最大値IM1（MAX）
は既知である。かかる場合に温度誤差補償回路
TCにおけるＥ／Ｉ回路の滑り線抵抗RV1の摺動
子d1を滑り線の端または端上に置きd1を通つ
て流出する補償電流IZの絶対値がｔ＋における
IM1（MAX）の絶対値より大きい値になるように
IZ出力回路の抵抗RZの抵抗値を定める。個々の変
換器において、使用温度の変化範囲ｔ＋〜ｔ−の
間の任意の温度ｔにおける零点誤差の大きさはｔ
＋におけるIM1（MAX）の絶対値以下であるから、
出力抵抗RZが上述のように設定してあれば、周
囲温度ｔが未知であつても摺動子d1を滑り線上の
−間を摺動することにより零点誤差すなわち
出力電流IM1が零になる点にd1を位置決めするこ
とができる。なお摺動子d1の位置決めは基準温度
tpにおいて較正されている入力Piの零に対応する
伝送器の正規化出力Ipの計測値を参照して行われ
る。
次に、第７図、第９図および第１０図を参照し
スパン誤差補償作用を説明する。
スパン誤差補償作用を説明する。
第１０図は差圧変換器PDの入力差圧Piと出力
電流IM1との間の入出力特性を示す線図である。
図において、特性線(1)は基準温度tpにおける特性
線を示す。なおここに示されている線図は変換器
の差圧センサによる電橋回路（第２図参照）の動
作電流（iL＋iH）が一定の基準電流IRに対応する
一定値に保たれている条件のもとでの特性線であ
る。特性線(2)は上記の条件のもとにおける例えば
周囲温度がそ上限温度ｔ＋のときの入出力特性線
を例示する。なお線２はｔ＋のときの零点誤差は
補償済の特性線である。いま第９図に例示せる変
換器において入力Piの任意の値ｐに対する上限温
度ｔ＋における出力電流IM1をI(t+)p，基準温度tpに
おけるIM1をI(tp)pで表せば上限温度ｔ＋における
入力差圧ｐに対するスパン誤差εS(t+)は下式で定
義される。
電流IM1との間の入出力特性を示す線図である。
図において、特性線(1)は基準温度tpにおける特性
線を示す。なおここに示されている線図は変換器
の差圧センサによる電橋回路（第２図参照）の動
作電流（iL＋iH）が一定の基準電流IRに対応する
一定値に保たれている条件のもとでの特性線であ
る。特性線(2)は上記の条件のもとにおける例えば
周囲温度がそ上限温度ｔ＋のときの入出力特性線
を例示する。なお線２はｔ＋のときの零点誤差は
補償済の特性線である。いま第９図に例示せる変
換器において入力Piの任意の値ｐに対する上限温
度ｔ＋における出力電流IM1をI(t+)p，基準温度tpに
おけるIM1をI(tp)pで表せば上限温度ｔ＋における
入力差圧ｐに対するスパン誤差εS(t+)は下式で定
義される。
εS(t+)＝I(t+)p／ｐ−I（to）ｐ／ｐ (4)
説明の便宜上入力Piの最大値ｐ（MAX）に対す
るｔ＋およびtpにおける出力電流ＩをI(t+)(fs)およ
びI(tp)(fs)で表せばεS(t+)は下式で表わすことができ
る。
るｔ＋およびtpにおける出力電流ＩをI(t+)(fs)およ
びI(tp)(fs)で表せばεS(t+)は下式で表わすことができ
る。
εS(t+)＝I(t+)(fs)−I（to）（fs）／Ｐ（MAX） (5)
しかるに上限温度ｔ＋における出力電流は差圧
センサに含まれている電橋回路（第２図参照）の
動作電流IM2＝（iL＋iH）に比例ししたがつてPDの
加算点S2でIM2と比較される基準電流IRに比例す
る。したがつて(5)式εS(t+)は下式となる。
センサに含まれている電橋回路（第２図参照）の
動作電流IM2＝（iL＋iH）に比例ししたがつてPDの
加算点S2でIM2と比較される基準電流IRに比例す
る。したがつて(5)式εS(t+)は下式となる。
εs(t+)＝K(t)IR・Ｐ（MAX）−I(tp)(fs)Ｐ（MAX）(6
) 但しK(t)は周囲温温度ｔの関数であり上限温度
ｔ＋において一定である。
) 但しK(t)は周囲温温度ｔの関数であり上限温度
ｔ＋において一定である。
ここで誤差を補償するために加算点S2において
スパン誤差補償電流ISをIRに加算するが第１０図
に例示するごとくI(t+)(fs)＞I(tp)(fs)の場合は誤差
εS(t+)を零に減ずるためには(6)式の右辺を零と置
いた下式を満足するIS加算点S2に供給しなければ
ならない。
スパン誤差補償電流ISをIRに加算するが第１０図
に例示するごとくI(t+)(fs)＞I(tp)(fs)の場合は誤差
εS(t+)を零に減ずるためには(6)式の右辺を零と置
いた下式を満足するIS加算点S2に供給しなければ
ならない。
K(t)（IR−IS）Ｐ（max）−I(tp)(fs)＝０ (7)
一方、上限温度ｔ＋においてスパン誤差の最大
値すなわちI(t+)(fs)の最大値I(t+)MAXは既知であれ
ば、零点誤差補償の場合と同様にTC回路におけ
るＥ／Ｉ回路のスパン誤差補償電流±ISの出力回
路の電源用滑り線抵抗RV2の摺動子d2を滑り線の
端上に置きd2を通つて流出するスパン誤差補償
電流±ISの絶対値がI(t+)MAXの絶対値より大きな値
になるよう±ISの出力回路の抵抗RSの値を定め
る。かくすれば、個々の変換器におけるｔ＋の出
力信号I(t)(fs)はI(t+)MAX以下であるから摺動子d2を滑
り線上の−間を摺動することにより(7)式を満
足する点にd2を位置決めすることができる。すな
わち特性線(2)を基準温度tpにおける特性線(1)に合
致させることができる。
値すなわちI(t+)(fs)の最大値I(t+)MAXは既知であれ
ば、零点誤差補償の場合と同様にTC回路におけ
るＥ／Ｉ回路のスパン誤差補償電流±ISの出力回
路の電源用滑り線抵抗RV2の摺動子d2を滑り線の
端上に置きd2を通つて流出するスパン誤差補償
電流±ISの絶対値がI(t+)MAXの絶対値より大きな値
になるよう±ISの出力回路の抵抗RSの値を定め
る。かくすれば、個々の変換器におけるｔ＋の出
力信号I(t)(fs)はI(t+)MAX以下であるから摺動子d2を滑
り線上の−間を摺動することにより(7)式を満
足する点にd2を位置決めすることができる。すな
わち特性線(2)を基準温度tpにおける特性線(1)に合
致させることができる。
また、特性線(4)に示すごとくI(t+)(fs)2がI(tp)(fs)
以
下の場合は基準電流IRに加えられるISの極性が正
の範囲で特性線(4)を特性線(1)に合致させることが
できる。また、使用温度の変化範囲ｔ＋〜ｔ−の
間の任意の温度ｔにおけるスパン誤差はｔが未知
であつても摺動子d2をRV2の−間を摺動する
だけで入力の任意の値ｐに対する出力電流I(t)を
基準温度におけるI(tp)と一致させることができる。
以
下の場合は基準電流IRに加えられるISの極性が正
の範囲で特性線(4)を特性線(1)に合致させることが
できる。また、使用温度の変化範囲ｔ＋〜ｔ−の
間の任意の温度ｔにおけるスパン誤差はｔが未知
であつても摺動子d2をRV2の−間を摺動する
だけで入力の任意の値ｐに対する出力電流I(t)を
基準温度におけるI(tp)と一致させることができる。
本発明によれば(i)零点誤差およびスパン誤差の
補償を相互干渉なしに行うことができる。(ii)任意
の温度ｔにおいて零点誤差補償回路およびスパン
誤差補償回路のみの操作で基準温度tpにおける較
正時の入出力特性と一致する特性の差圧変換器が
実現できる。(iii)本発明による零点誤差補償電流±
IZおよびスパン誤差補償電流±ISは基準温度tpに
おいて零になるのでこれを変換器に付加しても基
準温度における入出力特性に変化を生ずることが
ない。(iv)零点誤差の補償は測定レンジ変更を行な
うＩ／Ｖ変換器の前段で行なれるように伝送器が
構成されているので測定レンジの変更により零点
誤差補償電流に過不足を生じない。
補償を相互干渉なしに行うことができる。(ii)任意
の温度ｔにおいて零点誤差補償回路およびスパン
誤差補償回路のみの操作で基準温度tpにおける較
正時の入出力特性と一致する特性の差圧変換器が
実現できる。(iii)本発明による零点誤差補償電流±
IZおよびスパン誤差補償電流±ISは基準温度tpに
おいて零になるのでこれを変換器に付加しても基
準温度における入出力特性に変化を生ずることが
ない。(iv)零点誤差の補償は測定レンジ変更を行な
うＩ／Ｖ変換器の前段で行なれるように伝送器が
構成されているので測定レンジの変更により零点
誤差補償電流に過不足を生じない。
第１図は本発明の差圧変換器の一部である差動
容量方式の差圧センサの断面図を示す。第２図は
第１図の差圧センサを使用して構成されている電
橋回路部分の原理図を示す。第３図は従来公知の
２線式差圧伝送方式の構成図である。第４図は本
発明の実施せる２線式差圧伝送器の概略の構成を
示す。第５図は第４図の本発明実施例における差
圧変換器に含まれる温度誤差補償回路の詳細な構
成を示す。第６図Ａは本発明を実施せる差圧変換
器の温度誤差補償回路の一部である電圧／電流変
換器の一方の滑り線抵抗の構成説明図、第６図Ｂ
は滑り線抵抗上を摺動する摺動子の接触位置と摺
動子上の電圧との対応関係を示す。第７図は温度
誤差補償回路に含まれる電圧／電流変換器の出力
回路部分の構成を示す当価回路である。第８図は
本発明を実施せる差圧変換器部分における零点誤
差補償に関連する回路部分の構成を示す。第９図
は本発明を実施せる差圧変換器部分におけるスパ
ン誤差補償に関連する部分の回路構成を示す。第
１０図は差圧変換器の入出力特性を示す線図であ
る。 第４図において、PD…差圧変換器、PD1…差
圧変換器の電橋回路部分、PD2…差圧変換器の動
作電流制御回路部分、TC…温度誤差補償回路、
Ｉ／Ｖ…電流電圧変換回路、S1…加算点、S2…加
算点、IR…基準電流、RV1…第１滑り線抵抗、d1
…第１摺動子、RV2…第２滑り線抵抗、d2…第２
摺動子、RZ…第１出力抵抗、RS…第２出力抵抗。
容量方式の差圧センサの断面図を示す。第２図は
第１図の差圧センサを使用して構成されている電
橋回路部分の原理図を示す。第３図は従来公知の
２線式差圧伝送方式の構成図である。第４図は本
発明の実施せる２線式差圧伝送器の概略の構成を
示す。第５図は第４図の本発明実施例における差
圧変換器に含まれる温度誤差補償回路の詳細な構
成を示す。第６図Ａは本発明を実施せる差圧変換
器の温度誤差補償回路の一部である電圧／電流変
換器の一方の滑り線抵抗の構成説明図、第６図Ｂ
は滑り線抵抗上を摺動する摺動子の接触位置と摺
動子上の電圧との対応関係を示す。第７図は温度
誤差補償回路に含まれる電圧／電流変換器の出力
回路部分の構成を示す当価回路である。第８図は
本発明を実施せる差圧変換器部分における零点誤
差補償に関連する回路部分の構成を示す。第９図
は本発明を実施せる差圧変換器部分におけるスパ
ン誤差補償に関連する部分の回路構成を示す。第
１０図は差圧変換器の入出力特性を示す線図であ
る。 第４図において、PD…差圧変換器、PD1…差
圧変換器の電橋回路部分、PD2…差圧変換器の動
作電流制御回路部分、TC…温度誤差補償回路、
Ｉ／Ｖ…電流電圧変換回路、S1…加算点、S2…加
算点、IR…基準電流、RV1…第１滑り線抵抗、d1
…第１摺動子、RV2…第２滑り線抵抗、d2…第２
摺動子、RZ…第１出力抵抗、RS…第２出力抵抗。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 差圧により変位する可動電極に対向して配置
された一対の固定電極との間で形成された一対の
静電容量の差に対応する出力電流を加算点に出力
する差圧／電流変換器と、 この加算点から出力される信号を入力してこれ
を増幅し前記差圧に対応する所定の電流信号に変
換して出力する変換回路と、 一端を基準電位点に接続し他端に周囲温度と基
準温度との差に比例する第１出力電圧を発生する
第１電圧源と、一端を前記基準電位点に接続し他
端に前記第１出力電圧と反対極性の出力電圧を発
生する第２電圧源と、前記第１電圧源と前記第２
電圧源のそれぞれの他端の間に接続された滑り線
抵抗と、この滑り線抵抗の摺動子に一端が接続さ
れ所定の抵抗値を有する出力抵抗とを有し、この
出力抵抗の他端を出力端として前記加算点に接続
した温度誤差補償回路とを具備し、 前記摺動子の滑り線抵抗上の接触位置を選択的
に設定して前記加算点に零点誤差補償電流を供給
することにより前記差圧／電流変換器に発生する
零点誤差電流を補償することを特徴とする差圧伝
送器。 ２ 差圧により変位する可動電極に対向して配置
された一対の固定電極との間で形成された一対の
静電容量の差に対応する出力電流を出力する差
圧／電流変換器と、 この出力電流が入力されこれを増幅して前記差
圧に対応する所定の電流信号に変換して出力する
変換回路と、 一端を基準電位点に接続し他端に周囲温度と基
準温度との差に比例する第１出力電圧を発生する
第１電圧源と、一端を前記基準電位点に接続し他
端に前記第１出力電圧と反対極性の出力電圧を発
生する第２電圧源と、前記第１電圧源と前記第２
電圧源のそれぞれの他端の間に接続された滑り線
抵抗と、この滑り線抵抗の摺動子に一端が接続さ
れ所定の抵抗値を有する出力抵抗とを有し、この
出力抵抗の他端からスパン誤差補償電流を出力す
る温度誤差補償回路と、 前記差圧／電流変換器における前記一対の静電
容量の和に対応する直流電流と基準電流との加算
点に前記スパン誤差補償電流が印加され、この加
算点での各電流の代数演算の結果を増幅して前記
基準電流に対応した前記直流電流になるように制
御する制御手段とを具備し、 前記摺動子の滑り線抵抗上の接触位置を選択的
に設定して任意の周囲温度において前記差圧に対
する前記差圧／電流変換器の出力電流と基準温度
における前記差圧に対する前記差圧／電流変換器
の出力電流との差を実質的に零に減ずるようにし
たことを特徴とする差圧伝送器。 ３ 差圧により変位する可動電極に対向して配置
された一対の固定電極との間で形成された一対の
静電容量の差に対応する出力電流を第１加算点に
出力する差圧／電流変換器と、 この第１加算点から出力される信号を入力して
これを増幅し前記差圧に対応する所定の電流信号
に変換して出力する変換回路と、 一端を基準電位点に接続し他端に周囲温度と基
準温度との差に比例する第１出力電圧を発生する
第１電圧源と、一端を前記基準電位点に接続し他
端に前記第１出力電圧と反対極性の出力電圧を発
生する第２電圧源と、前記第１電圧源と前記第２
電圧源のそれぞれの他端の間に接続された第１滑
り線抵抗と、この第１滑り線抵抗の第１摺動子に
一端が接続され他端から零点誤差補償電流を前記
第１加算点に出力する所定抵抗値を有する第１出
力抵抗と、前記第１滑り線抵抗と並列に接続され
た第２滑り線抵抗と、この第２滑り線抵抗の第２
摺動子に一端が接続され他端からスパン誤差補償
電流を第２加算点に出力する所定抵抗値を有する
第２出力抵抗とよりなる温度誤差補償回路とを具
備し、 前記第１摺動子の滑り線抵抗上の接触位置を選
択的に設定して前記差圧／電流変換器に生ずる零
点誤差電流を補償すると共に前記第２摺動子の前
記第２滑り線抵抗上の接触位置を選択的に設定し
て任意の周囲温度において前記差圧に対する前記
差圧／電流変換器の出力電流と基準温度における
前記差圧に対する前記差圧／電流変換器の出力電
流との差を実質的に零に減ずるようにしたことを
特徴とする差圧伝送器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58038640A JPS59163515A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 差圧伝送器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58038640A JPS59163515A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 差圧伝送器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59163515A JPS59163515A (ja) | 1984-09-14 |
| JPH0326322B2 true JPH0326322B2 (ja) | 1991-04-10 |
Family
ID=12530837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58038640A Granted JPS59163515A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 差圧伝送器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59163515A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0245031B1 (en) * | 1986-05-05 | 1993-07-14 | Texas Instruments Incorporated | Low cost high precision sensor |
| DE59409796D1 (de) * | 1994-11-11 | 2001-08-09 | Endress Hauser Gmbh Co | Anordnung zur Linearisierung und Temperaturkompensation von Sensorsignalen |
-
1983
- 1983-03-09 JP JP58038640A patent/JPS59163515A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59163515A (ja) | 1984-09-14 |
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