JPH03265542A - アルカリ溶出度の小さい新規なガラスバブル及びそのためのガラスフリット組成物 - Google Patents
アルカリ溶出度の小さい新規なガラスバブル及びそのためのガラスフリット組成物Info
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- JPH03265542A JPH03265542A JP2100182A JP10018290A JPH03265542A JP H03265542 A JPH03265542 A JP H03265542A JP 2100182 A JP2100182 A JP 2100182A JP 10018290 A JP10018290 A JP 10018290A JP H03265542 A JPH03265542 A JP H03265542A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はアルカリ溶出度の小さいガラスバブル製造用の
新規なガラスフリット組成物及びこれを用いて製造され
たアルカリ溶出度が好ましくは０．０８ミリ当量／ｇ以
下という新規なガラスバブルに関するものである。
新規なガラスフリット組成物及びこれを用いて製造され
たアルカリ溶出度が好ましくは０．０８ミリ当量／ｇ以
下という新規なガラスバブルに関するものである。
（従来の技術）
ガラスバブル、特にガラスマイクロバルーンと呼ばれる
微小なガラスバブルは、各種合成樹脂の添加剤、パテや
接着剤等への添加剤としてその用途が拡がりつつある。
微小なガラスバブルは、各種合成樹脂の添加剤、パテや
接着剤等への添加剤としてその用途が拡がりつつある。
従来この種ガラスバブルにあっては、その機械的強度や
耐水性の向上を目的としたガラス組成の提案がいくつか
なされている。（例えば特開昭５８−１５６５５１号、
同６３−１７６３３８号各公報参照）。
耐水性の向上を目的としたガラス組成の提案がいくつか
なされている。（例えば特開昭５８−１５６５５１号、
同６３−１７６３３８号各公報参照）。
（発明の解決しようとする課題）
これらガラスバブルは、原料となるガラス粉末を火炎中
にて発泡せしめることにより製造される。このとき、未
発泡物を出来るだけ低くすることがコストダウンに効果
的である。
にて発泡せしめることにより製造される。このとき、未
発泡物を出来るだけ低くすることがコストダウンに効果
的である。
ガラスバブルを有利に得る為の要素としては、原料とな
るガラスの組成、溶解方法、原料となるガラスの粉砕粒
度、発泡方法等が挙げられるが、このうち原料となるガ
ラスの組成が最も重要な要素となる。
るガラスの組成、溶解方法、原料となるガラスの粉砕粒
度、発泡方法等が挙げられるが、このうち原料となるガ
ラスの組成が最も重要な要素となる。
従来提案されているこの種ガラス組成にあっては、発泡
率が全体量の３０％からせいぜい７０％程度であり、歩
留りの点で必ずしも満足し得るものでなかった。
率が全体量の３０％からせいぜい７０％程度であり、歩
留りの点で必ずしも満足し得るものでなかった。
又、殆んどのガラスバブルがアルカリの溶出度が十分に
小さくな（、この為樹脂に混合すると、樹脂が発泡した
り、樹脂相互の接着性を阻害する虞れがあった。
小さくな（、この為樹脂に混合すると、樹脂が発泡した
り、樹脂相互の接着性を阻害する虞れがあった。
又、アルカリが多いガラスバブルは吸湿性が高（、流動
性が阻害され、樹脂に混合されると好ましくない縞模様
が現れる。
性が阻害され、樹脂に混合されると好ましくない縞模様
が現れる。
この様な欠点を克服する為、その原因となるアルカリ、
特にＮａｚＯの使用量を減らすことが考えられる。しか
しながら、単純にＮａｚＯの使用量を減すると、ガラス
バブルへの発泡率などが低下する。
特にＮａｚＯの使用量を減らすことが考えられる。しか
しながら、単純にＮａｚＯの使用量を減すると、ガラス
バブルへの発泡率などが低下する。
（課題を解決する為の手段）
本発明者は、これらの点に鑑み、得られるガラスバブル
からのアルカリ溶出量を出来るだけ小さく、しかもガラ
スバブルへの発泡率も高くすることを目的として種々研
究、検討を行なった。
からのアルカリ溶出量を出来るだけ小さく、しかもガラ
スバブルへの発泡率も高くすることを目的として種々研
究、検討を行なった。
その結果、下記の組成を有し、Ｂ２０．とＮａｚＯの割
合が従来にないほど大きい新規なガラスフリットを使用
することにより、ガラスバブルへの発泡率が太き（、し
かもアルカリ溶出度は、従来にない、例えば０．０８ミ
リ当量／ｇ以下、特には０．０６ミリ当量／ｇ以下とい
う新規なガラスバブルを得ることに成功した。
合が従来にないほど大きい新規なガラスフリットを使用
することにより、ガラスバブルへの発泡率が太き（、し
かもアルカリ溶出度は、従来にない、例えば０．０８ミ
リ当量／ｇ以下、特には０．０６ミリ当量／ｇ以下とい
う新規なガラスバブルを得ることに成功した。
か（して本発明では、重量％で下記組成を有するガラス
バブル製造用ガラスフリット組成物が使用される。
バブル製造用ガラスフリット組成物が使用される。
Ｓｉ０□ ５８〜７５ ＢＪｓ １１
〜２５Ｎａ、０ ３〜１２．５ ＺｎＯＯ〜
３に２００〜３ Ａｌｔｏｓ Ｏ〜３Ｌｌ
ｚｏ Ｏ〜３ ＰｚＯａ Ｏ〜３全
アルカリ金属酸化物 ｓｂ、ｏ、 ｏ〜１３〜１
５Ａｓ２０，０〜ｌ ＣａＯ５〜１５ ＳＯｓ Ｏ，０５〜ｌＭｇＯ
０〜３ Ｂ２Ｏ５／Ｎａ２Ｏ１，７〜４．０全アルカ
リ土類金属酸化物 ５〜１５ 本発明において、Ｂ ２０ ｓ ／Ｎ ａ ２０の割合
とともに８２０３の使用量は重要であり、Ｂ２０．の使
用量が前記範囲に満たない場合には、アルカリの溶出量
が多いと共に発泡率の改善が見られず、逆に前記範囲を
超える場合には、ガラスが分相し易（なり、又化学的耐
久性も低下するので何れも不適当である。
〜２５Ｎａ、０ ３〜１２．５ ＺｎＯＯ〜
３に２００〜３ Ａｌｔｏｓ Ｏ〜３Ｌｌ
ｚｏ Ｏ〜３ ＰｚＯａ Ｏ〜３全
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５Ａｓ２０，０〜ｌ ＣａＯ５〜１５ ＳＯｓ Ｏ，０５〜ｌＭｇＯ
０〜３ Ｂ２Ｏ５／Ｎａ２Ｏ１，７〜４．０全アルカ
リ土類金属酸化物 ５〜１５ 本発明において、Ｂ ２０ ｓ ／Ｎ ａ ２０の割合
とともに８２０３の使用量は重要であり、Ｂ２０．の使
用量が前記範囲に満たない場合には、アルカリの溶出量
が多いと共に発泡率の改善が見られず、逆に前記範囲を
超える場合には、ガラスが分相し易（なり、又化学的耐
久性も低下するので何れも不適当である。
上記のなかでも、Ｂ！０ｍ／Ｎａ１Ｏは好ましくは１．
８〜３．５、またＢ、０．は好ましくは１２〜１９重量
％が使用される。
８〜３．５、またＢ、０．は好ましくは１２〜１９重量
％が使用される。
又、ＳｉＯ□は５８〜７５重量％、好ましくは５８〜７
０重量％を用いる必要がある。使用量が前記範囲に満た
ない場合にはガラスの粘性が低くなり発泡時に破壊して
しまい、逆に前記範囲を超える場合には、ガラスの粘性
が高くなり、発泡性が阻害されるので何れも不適当であ
る。
０重量％を用いる必要がある。使用量が前記範囲に満た
ない場合にはガラスの粘性が低くなり発泡時に破壊して
しまい、逆に前記範囲を超える場合には、ガラスの粘性
が高くなり、発泡性が阻害されるので何れも不適当であ
る。
又、ＮａＪは３〜１２．５重量％、好ましくは、３〜８
重量％を採用する必要がある。
重量％を採用する必要がある。
Ｎａ１Ｏの使用量が前記範囲に満たない場合には、ガラ
スの粘度が高（なり、発泡性が悪く、失透が生じ易くな
り、逆に前記範囲を超える場合にはアルカリの溶出量が
多くなるので何れも不適当である。
スの粘度が高（なり、発泡性が悪く、失透が生じ易くな
り、逆に前記範囲を超える場合にはアルカリの溶出量が
多くなるので何れも不適当である。
本発明において他のアルカリとしてはに、ＯやＬｉＪを
所望により用いることが８来る。これらの成分はナトリ
ウムの溶出量を低減させ、耐水性の向上の為に用いられ
る。その使用量は３重量％迄であり、好ましい使用量は
に、００．５〜１．５重量％、Ｌｉ、０ ０．５〜１．
２重量％である。
所望により用いることが８来る。これらの成分はナトリ
ウムの溶出量を低減させ、耐水性の向上の為に用いられ
る。その使用量は３重量％迄であり、好ましい使用量は
に、００．５〜１．５重量％、Ｌｉ、０ ０．５〜１．
２重量％である。
それ以上の使用は発泡性を阻害し、アルカリの溶出量も
増大する。
増大する。
そして、本発明においてＮａｔＯ，ＫｚＯ，Ｌｉ−０か
ら成るアルカリ成分の合計使用量は、 ３〜１５重量％
、好ましくは３〜ＩＯ重量％が必要である。
ら成るアルカリ成分の合計使用量は、 ３〜１５重量％
、好ましくは３〜ＩＯ重量％が必要である。
アルカリ成分の総使用量が前記範囲に満たない場合には
、ガラスの粘度が高（なり、発泡性を阻害し、又失透し
やす（なり、逆に前記範囲を超える場合にはアルカリの
溶出量が増大するので何れも不適当である。
、ガラスの粘度が高（なり、発泡性を阻害し、又失透し
やす（なり、逆に前記範囲を超える場合にはアルカリの
溶出量が増大するので何れも不適当である。
又、ＣａＯは５〜１５重量％、好ましくは７〜１２重量
％を採用する必要がある。ＣａＯの使用量が前記範囲に
満たない場合には、化学的耐久性が低下し、逆に前記範
囲を超える場合にはガラスが失透し、又発泡体の形状が
真球性を失うので何れも不適当である。
％を採用する必要がある。ＣａＯの使用量が前記範囲に
満たない場合には、化学的耐久性が低下し、逆に前記範
囲を超える場合にはガラスが失透し、又発泡体の形状が
真球性を失うので何れも不適当である。
本発明において、他のアルカリ土類金属成分としては、
ＭｇＯが用いられる０Ｍｇ０の使用量は、３重量％迄の
範囲でＣａＯを置換できる。
ＭｇＯが用いられる０Ｍｇ０の使用量は、３重量％迄の
範囲でＣａＯを置換できる。
これを超えると発泡体の真球性が失なわれるので不適当
である。
である。
これらアルカリ土類成分の使用量は、酸化物換算で５〜
１５重量％、好ましくは７〜１２重量％が採用される。
１５重量％、好ましくは７〜１２重量％が採用される。
使用量が前記範囲に満たない場合には化学的耐久性が阻
害され、逆に前記範囲を超える場合にはガラスが失透し
、発泡体の真球性が失なわれるので何れも不適当である
。
害され、逆に前記範囲を超える場合にはガラスが失透し
、発泡体の真球性が失なわれるので何れも不適当である
。
次に、ＺｎＯ，ＡＩＪｉ、 Ｐａ５ｓは、何れも所望に
より３重量％を限度として用いることが出来る。
より３重量％を限度として用いることが出来る。
ＺｎＯは主として化学的耐久性の向上の目的の為に用い
られるものであり、３重量％を超える場合には発泡性が
阻害されるので不適当である。ＺｎＯは好ましくは１．
０〜２．５重量％使用される。
られるものであり、３重量％を超える場合には発泡性が
阻害されるので不適当である。ＺｎＯは好ましくは１．
０〜２．５重量％使用される。
又、ＡＩ、Ｏｓはアルカリの溶出量の低減と耐水性の向
上の目的の為に用いられるものであり、３重量％を超え
る場合にはガラスの粘度が高（なり、又失透を起すので
不適当である。Ａ１□０゜は好ましくは０．５〜１．５
重量％使用される。
上の目的の為に用いられるものであり、３重量％を超え
る場合にはガラスの粘度が高（なり、又失透を起すので
不適当である。Ａ１□０゜は好ましくは０．５〜１．５
重量％使用される。
又、ＰｚＯｓは発泡性を改良する目的の為に用いられる
ものであり、３重量％を超える場合には前記目的を逆に
阻害するので不適当である。
ものであり、３重量％を超える場合には前記目的を逆に
阻害するので不適当である。
Ｂ２０．は好ましくは１．２〜２．０重量％使用される
。
。
次に％５ｂｚＯｓ及びＡＳｔＯｍは、何れも所望により
１重量％を限度として用いることが出来る。
１重量％を限度として用いることが出来る。
５ｂ２０ｓは発泡性を改良する目的の為に用いられるも
のであり、１重量％を超える場合には前記目的を阻害す
るのみならず、作業性をも阻害するので不適当である。
のであり、１重量％を超える場合には前記目的を阻害す
るのみならず、作業性をも阻害するので不適当である。
又、Ａｓ５ｅｓは発泡性を改良する目的の為に用いられ
るものであり、１重量％を超える場合には前記目的を阻
害するのみならず、作業性をも阻害するので不適当であ
る。
るものであり、１重量％を超える場合には前記目的を阻
害するのみならず、作業性をも阻害するので不適当であ
る。
更に本発明においては、ＳＯ８を０．０５〜１重量％用
いることが必要である。使用量が前記範囲に満たない場
合には、発泡性が不十分となり、逆に前記範囲を超える
場合には発泡が激しすぎてガラスバブルが破壊し、収率
が低下するので何れも不適当である。
いることが必要である。使用量が前記範囲に満たない場
合には、発泡性が不十分となり、逆に前記範囲を超える
場合には発泡が激しすぎてガラスバブルが破壊し、収率
が低下するので何れも不適当である。
これら各原料は、何れも、酸化物として調合することが
出来るが、溶解過程において酸化物になり得る原料を用
いることも出来る。
出来るが、溶解過程において酸化物になり得る原料を用
いることも出来る。
溶解は、この種ガラス原料の溶解手段を適宜採用し得る
が、３２０ボイズのガラス粘度を有する温度（ｌｏｇη
＝２．５）が１０００〜１２００℃となる様な組成を選
択して表面素地温度１２５０〜１３５０℃で溶解が行な
われると、最も好ましい状態で発泡が行なわれるので好
ましい。
が、３２０ボイズのガラス粘度を有する温度（ｌｏｇη
＝２．５）が１０００〜１２００℃となる様な組成を選
択して表面素地温度１２５０〜１３５０℃で溶解が行な
われると、最も好ましい状態で発泡が行なわれるので好
ましい。
又、ガラスの熱伝導率が２．２ Ｘｌ０−”〜２．６Ｘ
１０−２ｃａｌ／ｃｍ−ｄｅｇ−ｓｅｃになる様に調
合組成を選ぶことにより、内部応力をかけずに肉厚等が
より均一なガラスバブルを得ることが出来る。
１０−２ｃａｌ／ｃｍ−ｄｅｇ−ｓｅｃになる様に調
合組成を選ぶことにより、内部応力をかけずに肉厚等が
より均一なガラスバブルを得ることが出来る。
尚、熱伝導率とはガラス化工便覧第１６９頁に示された
シャルブ法を採用した。
シャルブ法を採用した。
かくして溶解されて得られたガラスフリットは、冷却さ
れ、粉砕されてガラスバブルの製造に供される。
れ、粉砕されてガラスバブルの製造に供される。
ガラスカレットの粉砕粒度は、平均粒子径が１２〜６５
μを採用するのが好ましい。上記範囲が採用されると、
発泡率が高（、真球性に富んだガラスバブルが得られる
ので特に好ましい。
μを採用するのが好ましい。上記範囲が採用されると、
発泡率が高（、真球性に富んだガラスバブルが得られる
ので特に好ましい。
本発明において、上記の様に調製された原料は、ガラス
バブルの形成の為の発泡に供せられる。
バブルの形成の為の発泡に供せられる。
ガラスバブルへの発泡手段としては、特に制限はな（、
適宜公知の手段が採用される。例えば、１０００〜１２
００℃の火炎中を０．１〜５秒間原料を通過せしめるこ
とにより発泡率が７０〜９０％（水など分級された密度
１．０以下のガラスバブルの重量割合）のガラスバブル
を得ることが出来る。
適宜公知の手段が採用される。例えば、１０００〜１２
００℃の火炎中を０．１〜５秒間原料を通過せしめるこ
とにより発泡率が７０〜９０％（水など分級された密度
１．０以下のガラスバブルの重量割合）のガラスバブル
を得ることが出来る。
かくして、上記のガラスフリットから重量％で以下の様
な組成を有するアルカリ溶出度が極めて小さい新規なガ
ラスバブルが製造される。
な組成を有するアルカリ溶出度が極めて小さい新規なガ
ラスバブルが製造される。
ＳＬｏ、 ６０〜８０ Ｂｉａｓ
６〜１５Ｎａｉ０ ２〜１２．５ ２ｎＯＯ〜
３に２００〜３ Ａｌ２Ｏ５Ｏ〜３ＬｉＪ
Ｏ〜３ ＰｚＯａ Ｏ〜２．８全アルカ
リ金属酸化物 ｓｂ、ｏ、 ｏ〜１２〜１２．５
Ａｓ１ａｎ Ｏ〜ｌＣａＯ５〜１５
Ｓｏ、 ０．０５〜ｌＭｇＯＯ〜３ Ｂ２０．／Ｎ
ａ、０１．２〜３．５全アルカリ土類金属酸化物 ５〜
１５ 本発明におけるガラスバブルは、上記の組成を有するが
、特にＢｚＯｉ／Ｎａ２ｏの割合と６２０３の含有量の
点で新規なものであり、又、アルカリの溶出度が０．０
８ミリ当量／ｇ、特には０．０６ミリ当量／ｇ以下とい
う点で従来にないものである。
６〜１５Ｎａｉ０ ２〜１２．５ ２ｎＯＯ〜
３に２００〜３ Ａｌ２Ｏ５Ｏ〜３ＬｉＪ
Ｏ〜３ ＰｚＯａ Ｏ〜２．８全アルカ
リ金属酸化物 ｓｂ、ｏ、 ｏ〜１２〜１２．５
Ａｓ１ａｎ Ｏ〜ｌＣａＯ５〜１５
Ｓｏ、 ０．０５〜ｌＭｇＯＯ〜３ Ｂ２０．／Ｎ
ａ、０１．２〜３．５全アルカリ土類金属酸化物 ５〜
１５ 本発明におけるガラスバブルは、上記の組成を有するが
、特にＢｚＯｉ／Ｎａ２ｏの割合と６２０３の含有量の
点で新規なものであり、又、アルカリの溶出度が０．０
８ミリ当量／ｇ、特には０．０６ミリ当量／ｇ以下とい
う点で従来にないものである。
更に本発明者の検討によると、上記のガラスバブルのう
ちでも以下の組成をもつガラスバブルは、アルカリ溶出
度の点でも小さく、また発泡率でも７８〜９０％と高く
、更に好ましくない。
ちでも以下の組成をもつガラスバブルは、アルカリ溶出
度の点でも小さく、また発泡率でも７８〜９０％と高く
、更に好ましくない。
Ｓｔａｇ ６５〜７５ Ｂ、０． ７
〜１２Ｎａ＊０ ３〜６ Ｚｎ０ １．
０〜２．５ＫＪ ０．５〜１．５ Ａｌｌ
０． ０．５〜１．５ＬｉＪ Ｏ，５〜１．２
ｐ！０６ １．１〜２．０全アルカリ金属酸化物
５ｂＪｓ Ｏ〜１３〜８Ａｓ２０３０〜１ Ｃａ０ ８〜１３ Ｓｏ、 ０．０５
〜ｌＭｇＯＯ〜３ Ｂｉａｓ／Ｎａ２ｏ １．３５〜
３．０全アルカリ土類金属酸化物 ５〜１５ かくして得られる本発明者のガラスバブルは好ましくは
０．０８ｇ／ｃｃ〜０．８ｇ／ｃｃの密度をもつが、上
記したように従来にないほど小さいアルカリ溶出度を有
するので、吸湿性が小さいため流動性がよく、また樹脂
に混合され易いとともに、混合された場合にも樹脂本来
の性質を阻害することがない。このため本発明は、各種
の樹脂に混合され、押出し成形品、射出成形品が製造で
きる。
〜１２Ｎａ＊０ ３〜６ Ｚｎ０ １．
０〜２．５ＫＪ ０．５〜１．５ Ａｌｌ
０． ０．５〜１．５ＬｉＪ Ｏ，５〜１．２
ｐ！０６ １．１〜２．０全アルカリ金属酸化物
５ｂＪｓ Ｏ〜１３〜８Ａｓ２０３０〜１ Ｃａ０ ８〜１３ Ｓｏ、 ０．０５
〜ｌＭｇＯＯ〜３ Ｂｉａｓ／Ｎａ２ｏ １．３５〜
３．０全アルカリ土類金属酸化物 ５〜１５ かくして得られる本発明者のガラスバブルは好ましくは
０．０８ｇ／ｃｃ〜０．８ｇ／ｃｃの密度をもつが、上
記したように従来にないほど小さいアルカリ溶出度を有
するので、吸湿性が小さいため流動性がよく、また樹脂
に混合され易いとともに、混合された場合にも樹脂本来
の性質を阻害することがない。このため本発明は、各種
の樹脂に混合され、押出し成形品、射出成形品が製造で
きる。
（実施例）
実施例１
下記原料を混合し、るつぼを用いて表面素地温度１３５
０℃で溶融し、ガラスフリットを得た。
０℃で溶融し、ガラスフリットを得た。
原料の数値はｇである。
二酸化珪素 ６６００ 酸化アルミニウム ５０ソ
ーダ灰 １２２０ 第２リン酸カルシウム ４０
０石 灰 １６５０ 炭酸リチウム ２５
０硼 酸 ２５２０ 炭酸カリウム １５
０酸化亜鉛 １００ 硫酸ソーダ １２０得
られたフリットの組成は第１表の如くであった。このフ
リットのｌｏｇη＝２．５時の温度は１１３０℃であっ
た。
ーダ灰 １２２０ 第２リン酸カルシウム ４０
０石 灰 １６５０ 炭酸リチウム ２５
０硼 酸 ２５２０ 炭酸カリウム １５
０酸化亜鉛 １００ 硫酸ソーダ １２０得
られたフリットの組成は第１表の如くであった。このフ
リットのｌｏｇη＝２．５時の温度は１１３０℃であっ
た。
又、熱伝導率は２．４ ｘ １０−２ｃａｌ／ｃｍ−ｄ
ｅｇ−ｓｅｃであった。このフリット８０００ｇを３０
０００ｇの粉砕ボールと共に、ボールミル中で粉砕し、
振動篩により分級した結果、５７μ以下が９０％、３３
μ以下が５０％、１１μ以下が１０％の粉末を得た。
ｅｇ−ｓｅｃであった。このフリット８０００ｇを３０
０００ｇの粉砕ボールと共に、ボールミル中で粉砕し、
振動篩により分級した結果、５７μ以下が９０％、３３
μ以下が５０％、１１μ以下が１０％の粉末を得た。
この粉末を２５ｇ／分及び空気とＬＰＧの予混合燃焼ガ
ス５ｏｏｘ／分の割合で連続的に発泡炉内に供給し、炉
内温度を１１００℃に保持した。
ス５ｏｏｘ／分の割合で連続的に発泡炉内に供給し、炉
内温度を１１００℃に保持した。
ガラス粉末の炉内滞留時間は０．５秒であり、直ちに捕
集設備によって９５％の歩留りで捕集された。
集設備によって９５％の歩留りで捕集された。
捕集物は水中に投ぜられ、浮上物（ガラスバブル）と沈
降物に分離された。浮上物と沈降物との夫々の容量％と
比重、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
降物に分離された。浮上物と沈降物との夫々の容量％と
比重、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
浮上品ノアルカリ溶出度は、ＡＮＳ／ＡＳＴＮ、 Ｄ３
１００−７８に従って測定した。（以下の実施例、比較
例も同様） 尚、浮上品は表面付着物を洗浄して用いた。
１００−７８に従って測定した。（以下の実施例、比較
例も同様） 尚、浮上品は表面付着物を洗浄して用いた。
又、ガラスバブルの組成は第３表の通りである。
実施例２
硫酸ソーダを８０ｇ用いた以外は実施例１と同様にして
ガラスフリットを得た。得られたフリット組成は第１表
の如（であった。
ガラスフリットを得た。得られたフリット組成は第１表
の如（であった。
このフリットのｌｏｇη＝２．５時の温度は１１３０℃
であった。又、熱伝導率は２．４ Ｘ １０”２ｃａｌ
／ｃｍ・ｄｅｇｏｓｅｃであった。
であった。又、熱伝導率は２．４ Ｘ １０”２ｃａｌ
／ｃｍ・ｄｅｇｏｓｅｃであった。
このカレットを実施例１と同様に粉砕し、分級して発泡
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
又、ガラスバブルの組成は第３表の通りである。
実施例３
下記原料を混合し、実施例１と同様にしてガラスフリッ
トを得た。原料の数値はｇである。
トを得た。原料の数値はｇである。
一酸化珪素 ４８００ 酸化アルミニウム１２０ソ
ーダ灰 ４５０ ビロリン酸ソーダ３８０石
灰 １１００ 炭酸リチウム ２００硼
酸 ２９００ 炭酸カリウム １１０酸化
亜鉛 １２０ 硫酸ソーダ １００得られた
フリット成分は第１表の如くであった。
ーダ灰 ４５０ ビロリン酸ソーダ３８０石
灰 １１００ 炭酸リチウム ２００硼
酸 ２９００ 炭酸カリウム １１０酸化
亜鉛 １２０ 硫酸ソーダ １００得られた
フリット成分は第１表の如くであった。
このフリットのｌｏｇη・２．５時の温度は１０５０℃
であった。又、熱伝導率は２．４ Ｘ １０−２ｃａｌ
／ｃｍ・ｄｅｇｏｓｅｅであった。
であった。又、熱伝導率は２．４ Ｘ １０−２ｃａｌ
／ｃｍ・ｄｅｇｏｓｅｅであった。
このフリットを実施例１と同様に粉砕し、分級して発泡
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
又、ガラスバブルの組成は第３表の通りである。
実施例４
下記原料を混合し、実施例１と同様にしてガラスフリッ
トを得た。原料の数値はｇである。
トを得た。原料の数値はｇである。
二酸化珪素 ６４２０ 酸化アルミニウム１１０ソ
ーダ灰 １６０ 第２リン酸カルシウム ２８
０炭酸カルシウム １４５０ 炭酸リチウム
２２０硼砂（５水塩） ２７５０ 炭酸カリウム
１５０酸化７クネシウム ２８０ 硫酸ソーダ
１００得られたフリット成分は第１表の如（で
あった。このフリットのｌｏｇη＝２．５時の温度は１
１６０℃であった。
ーダ灰 １６０ 第２リン酸カルシウム ２８
０炭酸カルシウム １４５０ 炭酸リチウム
２２０硼砂（５水塩） ２７５０ 炭酸カリウム
１５０酸化７クネシウム ２８０ 硫酸ソーダ
１００得られたフリット成分は第１表の如（で
あった。このフリットのｌｏｇη＝２．５時の温度は１
１６０℃であった。
又、熱伝導率は２．４５Ｘ １０−２ｃａｌ／ｃｍ−ｄ
ｅｇ・ｓｅｃであった。
ｅｇ・ｓｅｃであった。
このフリットを実施例１と同様に粉砕し、分級して発泡
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
又、ガラスバブルの組成は第３表の通りである。
実施例５
下記原料を混合し、実施例１と同様にしてガラスフリッ
トを得た。原料の数値はｇである。
トを得た。原料の数値はｇである。
二酸化珪素 １１４００
炭酸カルシウム ３０１０
硼砂（５水塩） ５２８０
硫酸ソーダ ２００
得られたフリット成分は第１表の如くであった。このフ
リットのｌｏｇη＝２．５時の温度は１１７０℃であっ
た。
リットのｌｏｇη＝２．５時の温度は１１７０℃であっ
た。
又、熱伝導率は２．４ Ｘ １０−２ｃａｌ／ｃｍ・ｄ
ｅｇ−ｓｅｅであった。
ｅｇ−ｓｅｅであった。
このフリットを実施例１と同様に粉砕し、分級して発泡
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
又、ガラスバブルの組成は第３表の通りである。
実施例６
下記原料を混合し、実施例１と同様にしてガラスフリッ
トを得た。原料の数値はｇである。
トを得た。原料の数値はｇである。
二酸化珪素１０ｇ７０ 第２リン酸カルシウム ７
１０ソーダ灰 １２０ 炭酸リチウム ４１
０炭酸カルシウム ２６００ 炭酸カリウム
２３０硼砂（５水塩） ４５６０ 三酸化砒素
１００酸化亜鉛 １８０ 三酸化アンチＤ
１００酸化アルミニウム ９０ 硫酸ソー
ダ ２４０得られたフリット成分は第１表の
如くであった。このフリットのｌｏｇη＝２．５時の温
度は１１３０℃であった。
１０ソーダ灰 １２０ 炭酸リチウム ４１
０炭酸カルシウム ２６００ 炭酸カリウム
２３０硼砂（５水塩） ４５６０ 三酸化砒素
１００酸化亜鉛 １８０ 三酸化アンチＤ
１００酸化アルミニウム ９０ 硫酸ソー
ダ ２４０得られたフリット成分は第１表の
如くであった。このフリットのｌｏｇη＝２．５時の温
度は１１３０℃であった。
又、熱伝導率は２．４ Ｘ １０−２ｃａｌ／ｃｍ−ｄ
ｅｇ−ｓｅｅであった。
ｅｇ−ｓｅｅであった。
このカレットを実施例１と同様に粉砕し、分級して発泡
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び比重
、及び浮上品のアルカリ溶出度を第２表に示した。
又、ガラスバブルの組成は第３表の通りである。
比較例
下記原料を混合し、実施例１と同様にしてガラスカレッ
トを得た。原料の数値はｇである。
トを得た。原料の数値はｇである。
二酸化珪素 ７１００ 酸化アルミニウム ４０ソ
ーダ灰 １５２０ ピロリン酸ソーダ４１０石
灰 １７９０ 炭酸リチウム ２５０硼
酸 １１６０ 硫酸ソーダ １１０得ら
れたカレット成分は第１表の如くであった。このカレッ
トのｌｏｇη：２，５時の温度は１２４０℃であった。
ーダ灰 １５２０ ピロリン酸ソーダ４１０石
灰 １７９０ 炭酸リチウム ２５０硼
酸 １１６０ 硫酸ソーダ １１０得ら
れたカレット成分は第１表の如くであった。このカレッ
トのｌｏｇη：２，５時の温度は１２４０℃であった。
又、熱伝導率は２．４１ｘ １０−２ｃａｌ／ｃｍ°ｄ
ｅｇ°ｓｅｃであった。
ｅｇ°ｓｅｃであった。
このカレットを実施例１と同様に粉砕し、分級して発泡
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び密度
、及び浮上品のアルカリ度を第２表に示した。又、ガラ
スバブルの組成は第３表の通りである。
に供した後捕集した。捕集物の浮上率と沈降率及び密度
、及び浮上品のアルカリ度を第２表に示した。又、ガラ
スバブルの組成は第３表の通りである。
第
表
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量％で下記組成を有するアルカリ溶出度の小さ
いガラスバブル製造用ガラスフリット組成物。 ＳｉＯ＿２５８〜７５Ｂ＿２Ｏ＿３１１〜２５Ｎａ＿２
Ｏ３〜１２．５ＺｎＯ０〜３ Ｋ＿２Ｏ０〜３Ａｌ＿２Ｏ＿３０〜３ Ｌｉ＿２Ｏ０〜３Ｐ＿２Ｏ＿５０〜３ 全アルカリ金属酸化物Ｓｂ＿２Ｏ＿３０〜１３〜１５Ａ
ｓ＿２Ｏ＿３０〜１ ＣａＯ５〜１５ＳＯ＿３０．０５〜１ ＭｇＯ０〜３Ｂ＿２Ｏ＿３／Ｎａ＿２Ｏ１．７〜４．０
全アルカリ土類金属酸化物５〜１５ （２）Ｂ＿２Ｏ＿３／Ｎａ＿２Ｏ１．８〜３．５である
請求（１）のガラスバブル製造用ガラス組成物。 （３）重量％で下記組成を有する請求項（２）のガラス
バブル製造用ガラスフリット組成物。 ＳｉＯ＿２５８〜７０Ｂ＿２Ｏ＿３１２〜１９Ｎａ＿２
Ｏ３〜８ＺｎＯ１．０〜２．５ Ｋ＿２Ｏ０．５〜１．５Ａｌ＿２Ｏ＿３０．５〜１．５
Ｌｉ＿２Ｏ０．５〜１．２Ｐ＿２Ｏ＿５１．２〜２．０
全アルカリ金属酸化物Ｓｂ＿２Ｏ＿３０〜１４〜１０Ａ
ｓ＿２Ｏ＿３０〜１ ＣａＯ７〜１２ＳＯ＿３０．０５〜１ ＭｇＯ０〜３ 全アルカリ土類金属酸化物 ５〜１５ （４）ガラスを平均粒径１２〜６５μの粉末にし、該粉
末を火炎中にて発泡せしめる為の請求項 （１）又は（２）又は（３）のガラスバブル製造用ガラ
スフリット組成物。 （５）３２０ポイズのガラス粘度を有する温度（ｌｏｇ
η＝２．５）が１０００〜１２００℃である請求項（１
）又は（２）又は（３）のガラスバブル製造用ガラスフ
リット組成物。 （６）ガラスの熱伝導率が２．２×１０＾−＾２〜２．
６×１０＾−＾２ｃａｌ／ｃｍ・ｄｅｇ・ｓｅｃである
請求項（１）又は（２）又は（３）のガラスバブル製造
用ガラスフリット組成物。 （７）重量％で下記組成を有するアルカリ溶出度が小さ
いガラスバブル。 ＳｉＯ＿２６０〜８０Ｂ＿２Ｏ＿３６〜１５Ｎａ＿２Ｏ
２〜１２．５ＺｎＯ０〜３ Ｋ＿２Ｏ０〜３Ａｌ＿２Ｏ＿３０〜３ Ｌｉ＿２Ｏ０〜３Ｐ＿２Ｏ＿５０〜３ 全アルカリ金属酸化物Ｓｂ＿２Ｏ＿３０〜１２〜１２．
５Ａｓ＿２Ｏ＿３０〜１ ＣａＯ５〜１５ＳＯ＿３０．０５〜１ ＭｇＯ０〜３Ｂ＿２Ｏ＿３／Ｎａ＿２Ｏ１．２〜３．５
全アルカリ土類金属酸化物５〜１５ （８）アルカリ溶出度が０．０８ミリ当量／ｇ以下を有
する請求項（７）のガラスバブル。 （９）Ｂ＿２Ｏ＿３／Ｎａ＿２Ｏ１．３５〜３．０であ
る請求（７）又は（８）のガラスバブル。 （１０）重量％で下記組成を有する請求項（８）又は（
９）のガラスバブル。 ＳｉＯ＿２６５〜７５Ｂ＿２Ｏ＿３７〜１２Ｎａ＿２Ｏ
３〜６ＺｎＯ１．０〜２．５ Ｋ＿２Ｏ０．５〜１．５Ａｌ＿２Ｏ＿３０．５〜１．５
Ｌｉ＿２Ｏ０．５〜１．２Ｐ＿２Ｏ＿５１．１〜２．０
全アルカリ金属酸化物Ｓｂ＿２Ｏ＿３０〜１４〜８ＳＯ
＿２０．０５〜１ ＣａＯ８〜１３ ＭｇＯ０〜３ 全アルカリ土類金属酸化物８〜１３
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9647489 | 1989-04-18 | ||
| JP3725290 | 1990-02-20 | ||
| JP1-96474 | 1990-02-20 | ||
| JP2-37252 | 1990-02-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03265542A true JPH03265542A (ja) | 1991-11-26 |
| JP2926164B2 JP2926164B2 (ja) | 1999-07-28 |
Family
ID=26376379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2100182A Expired - Lifetime JP2926164B2 (ja) | 1989-04-18 | 1990-04-18 | アルカリ溶出度の小さい新規なガラスバブル及びそのためのガラスフリット組成物 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5064784A (ja) |
| EP (1) | EP0393625B2 (ja) |
| JP (1) | JP2926164B2 (ja) |
| DE (1) | DE69020623T3 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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