JPH03266370A - 燃料電池発電装置 - Google Patents
燃料電池発電装置Info
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- JPH03266370A JPH03266370A JP2065159A JP6515990A JPH03266370A JP H03266370 A JPH03266370 A JP H03266370A JP 2065159 A JP2065159 A JP 2065159A JP 6515990 A JP6515990 A JP 6515990A JP H03266370 A JPH03266370 A JP H03266370A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cell
- fuel
- manifold
- air
- box
- Prior art date
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、水素、−酸化炭素、メタン等の炭化水素、メ
タノール等のアルコールを使用する燃料電池発電装置に
関する。
タノール等のアルコールを使用する燃料電池発電装置に
関する。
［従来の技術］
（１）従来技術例１（米国ウェスチングツ１ウス・エレ
クトリック・コーポレーション 出展： ＦｕｅｌＣｅ
ｌｌｓ Ｈａｎｄｂｏｏｋ Ｍａｙ、 １９８８）第５
図は、カルシア安定化ジルコニアで作られた円筒形状の
セルの断面図を示す。図中の１は、電子絶縁性の長尺な
多孔質支持管である。この支持管１の周りには、薄い（
厚さ２００〜８００μｍ）の多孔性空気極２が付着され
ている。前記空気極２は、ドーピングされたベロブスキ
ー石型構造の酸化物例えばＬａＭｎＯ３，ＣａＭｎ０．
、ＬａＮｉＯ３，ＬａＣｏＯ３，ＬａＣｒ０ｉ等又はこ
れらの酸化物の混合物を用いて形成される。前記空気極
２の外周面上には、イツトリア安定化ジルコニアで作ら
れた気密な固体電解質３が設けられている。この固体電
解質３は、ニッケルージルコニア・サーメットでできた
燃料極４により包囲されている。なお、図中の５はイン
クコネクタ、６はインクコネクタ接点である。前記固体
電解質３及びインクコネクタ５は、両方共セル間を直列
に接続するための電気的接続材料を組込めるように不連
続をもつ。
クトリック・コーポレーション 出展： ＦｕｅｌＣｅ
ｌｌｓ Ｈａｎｄｂｏｏｋ Ｍａｙ、 １９８８）第５
図は、カルシア安定化ジルコニアで作られた円筒形状の
セルの断面図を示す。図中の１は、電子絶縁性の長尺な
多孔質支持管である。この支持管１の周りには、薄い（
厚さ２００〜８００μｍ）の多孔性空気極２が付着され
ている。前記空気極２は、ドーピングされたベロブスキ
ー石型構造の酸化物例えばＬａＭｎＯ３，ＣａＭｎ０．
、ＬａＮｉＯ３，ＬａＣｏＯ３，ＬａＣｒ０ｉ等又はこ
れらの酸化物の混合物を用いて形成される。前記空気極
２の外周面上には、イツトリア安定化ジルコニアで作ら
れた気密な固体電解質３が設けられている。この固体電
解質３は、ニッケルージルコニア・サーメットでできた
燃料極４により包囲されている。なお、図中の５はイン
クコネクタ、６はインクコネクタ接点である。前記固体
電解質３及びインクコネクタ５は、両方共セル間を直列
に接続するための電気的接続材料を組込めるように不連
続をもつ。
上記構造のセルは、第６図に示す如く組立て発電を行う
。なお、図中の７はＮｉフェルト、８はＮｉ板、９は燃
料偏集重体、１０は空気側集電体である。
。なお、図中の７はＮｉフェルト、８はＮｉ板、９は燃
料偏集重体、１０は空気側集電体である。
（２）従来技術例２（米国、アルゴンヌ国立研究所 出
展： ＡＴＯＭＪＣＥＮＥＩ？ＧＹ ＯＦ ＣＡＮＡＤ
Ａ ＬＪ）ＩＩＴＥＤＪｕｎｅ、１９８７） 第７図は、平板形セルの集合体の断面図を示す。
展： ＡＴＯＭＪＣＥＮＥＩ？ＧＹ ＯＦ ＣＡＮＡＤ
Ａ ＬＪ）ＩＩＴＥＤＪｕｎｅ、１９８７） 第７図は、平板形セルの集合体の断面図を示す。
図中の１１は、ニッケルージルコニアサーメットからな
る燃料極（アノード）である。この燃料極１１には、電
解質１２、空気極１３が積層され、セル１４が構成され
ている。ここで、電解質１２はイツトリア安定化ジルコ
ニアからなる。空気極は、ドーピングされたベロブスキ
ー石型構造の酸化物、例えばＬａＭｎＯ３、ＬａＣｏＯ
３、ＬａＣｒｙ、等又はこれらの酸化物の混合物からな
る。
る燃料極（アノード）である。この燃料極１１には、電
解質１２、空気極１３が積層され、セル１４が構成され
ている。ここで、電解質１２はイツトリア安定化ジルコ
ニアからなる。空気極は、ドーピングされたベロブスキ
ー石型構造の酸化物、例えばＬａＭｎＯ３、ＬａＣｏＯ
３、ＬａＣｒｙ、等又はこれらの酸化物の混合物からな
る。
前記燃料極１１等は、上記材料粉末を適当な分散剤と結
合剤を用い、均一な泥しようにしてテープキャスティン
グ法により均一な膜厚の帯状の膜にすることにより作ら
れる。前記燃料極１１．電解質１２及び空気極１３は、
約１３００℃で焼結させてセルとなる。これらのセル同
士を電気的に接続し、かつ、燃料と酸化剤の混合を防ぐ
ため、セルとセルの間に接続材が挾まれている。また、
それぞれのセル１４と接続材の間には、燃料極材。
合剤を用い、均一な泥しようにしてテープキャスティン
グ法により均一な膜厚の帯状の膜にすることにより作ら
れる。前記燃料極１１．電解質１２及び空気極１３は、
約１３００℃で焼結させてセルとなる。これらのセル同
士を電気的に接続し、かつ、燃料と酸化剤の混合を防ぐ
ため、セルとセルの間に接続材が挾まれている。また、
それぞれのセル１４と接続材の間には、燃料極材。
空気極材で作られた波状板１５か配置され、これによっ
て作られる隙間を、燃料極側を燃料が、空気極側を酸化
剤か通り反応する。燃料及び酸化剤通路は各々直交する
ようになっており、矩形のセル端部に取付けられた供給
用マニホールドより、燃料、酸化剤が供給１回収される
。
て作られる隙間を、燃料極側を燃料が、空気極側を酸化
剤か通り反応する。燃料及び酸化剤通路は各々直交する
ようになっており、矩形のセル端部に取付けられた供給
用マニホールドより、燃料、酸化剤が供給１回収される
。
こうしたセル集合体は、第８図に示すように燃料供給ヘ
ッダ１６及び酸化剤供給へラダ１７を取付けて発電を行
う。
ッダ１６及び酸化剤供給へラダ１７を取付けて発電を行
う。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、従来の技術には、以下の課題がある。
（従来技術１）・・・単位体積当り出力が小さい。即ち
、セルに構造上の一体性を与えるためにカルシア安定化
ジルコニア製の多孔質支持管１を用いているため、セル
直径の大きさに制限があり、かつ重量も重く、単位体積
当りの出力が約１１００ｋ／ｍ３と小さい。なお、この
出力値は、第８図において、セル配列ピッチ１．５ Ｄ
（Ｄはセル直径）、燃料、空気マニホールドの厚さ１
ｃｍ、燃料室の厚さ１ｃｎ＋の条件下で計算した値であ
る。
、セルに構造上の一体性を与えるためにカルシア安定化
ジルコニア製の多孔質支持管１を用いているため、セル
直径の大きさに制限があり、かつ重量も重く、単位体積
当りの出力が約１１００ｋ／ｍ３と小さい。なお、この
出力値は、第８図において、セル配列ピッチ１．５ Ｄ
（Ｄはセル直径）、燃料、空気マニホールドの厚さ１
ｃｍ、燃料室の厚さ１ｃｎ＋の条件下で計算した値であ
る。
（従来技術２）・・・熱応力によるセル破壊。即ち、平
板型のセル１４を用いるため、少なくともセルの２辺を
固定して燃料と酸化剤が混合しないよう気密構造とする
必要がある。しかし、セル１４で発熱した熱を燃料及び
酸化剤の顕熱で除去するため、燃料及び酸化剤の入口、
出口で温度差が１５０〜２５０℃生しる。このため、平
板内に圧縮応力が生じ、セル１４が破壊する恐れがある
。
板型のセル１４を用いるため、少なくともセルの２辺を
固定して燃料と酸化剤が混合しないよう気密構造とする
必要がある。しかし、セル１４で発熱した熱を燃料及び
酸化剤の顕熱で除去するため、燃料及び酸化剤の入口、
出口で温度差が１５０〜２５０℃生しる。このため、平
板内に圧縮応力が生じ、セル１４が破壊する恐れがある
。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、単位体積当
りの出力を大きくできるとともに、熱応力によるセル破
壊を回避しえる燃料電池発電装置を提供することを目的
とする。
りの出力を大きくできるとともに、熱応力によるセル破
壊を回避しえる燃料電池発電装置を提供することを目的
とする。
［課題を解決するための手段］
本発明では、従来５ＯＦＣセルを集合体として組み立て
た後に、燃料、空気供給マニホールドを取り付けていた
ものを、セルと一体化したマニホールドにしている。即
ち、本発明は、反応により熱が発生するセル部をマニホ
ールド面に対して垂直に配置し、セルの軸方向に燃料、
空気を流すことにより、セルの軸方向にのみ温度分布を
生じさせ、この温度上昇によるセルの熱膨脹をセルの軸
方向に逃がすことを特徴とする。より具体的には、「単
位体積当り出力の向上」は、基体管をもたずセル自身で
構造的に一体性をもったセルを用い、これを平板状のガ
スマニホールド上に垂直かつ緻密に配置することにより
行った。又、「熱応力によるセル破壊の防止」は、平板
状のガスマニホールドの上にセルを垂直に燃料と酸化剤
の流れを平行流とし、さらにセルの支持部をガスマニホ
ールド側の端部に限定することにより行った。
た後に、燃料、空気供給マニホールドを取り付けていた
ものを、セルと一体化したマニホールドにしている。即
ち、本発明は、反応により熱が発生するセル部をマニホ
ールド面に対して垂直に配置し、セルの軸方向に燃料、
空気を流すことにより、セルの軸方向にのみ温度分布を
生じさせ、この温度上昇によるセルの熱膨脹をセルの軸
方向に逃がすことを特徴とする。より具体的には、「単
位体積当り出力の向上」は、基体管をもたずセル自身で
構造的に一体性をもったセルを用い、これを平板状のガ
スマニホールド上に垂直かつ緻密に配置することにより
行った。又、「熱応力によるセル破壊の防止」は、平板
状のガスマニホールドの上にセルを垂直に燃料と酸化剤
の流れを平行流とし、さらにセルの支持部をガスマニホ
ールド側の端部に限定することにより行った。
［作用］
本発明によれば、下記に詳述する単位体積当りの出力の
向上、熱応力によるセル破壊の防止を達成できる。
向上、熱応力によるセル破壊の防止を達成できる。
（１）単位体積当り出力の向上
セル自身に構造的な一体性を持たせたため、セルの形状
に任意性がある。このため、円筒形のセルでは直径を５
ｎ程度まで小さくすることが可能であり、平板形のセル
では厚さを１〜２ ｍｍにすることかできる。これらを
平板状のガスマニホールド上に密に配置することにより
、セルの単位体積当りの発電有効面積を増加させ、単位
体積当りの出力を向上させる。
に任意性がある。このため、円筒形のセルでは直径を５
ｎ程度まで小さくすることが可能であり、平板形のセル
では厚さを１〜２ ｍｍにすることかできる。これらを
平板状のガスマニホールド上に密に配置することにより
、セルの単位体積当りの発電有効面積を増加させ、単位
体積当りの出力を向上させる。
（２）熱応力によるセル破壊の防止
燃料と酸化剤の流れを平行流とすることにより、セルに
電流が流れる場合の内部抵抗による発熱により生じる温
度分布をセルのガス流れ方向にのみ生じるようにでき、
ガスマニホールド面内での温度分布が生じにくくなる。
電流が流れる場合の内部抵抗による発熱により生じる温
度分布をセルのガス流れ方向にのみ生じるようにでき、
ガスマニホールド面内での温度分布が生じにくくなる。
また、セルの支持部をガスマニホールド側の端部に限定
されているため、セルの発熱により生じる熱膨張による
歪が生じにくい。これらの効果により熱応力によるセル
の破壊が防止できる。
されているため、セルの発熱により生じる熱膨張による
歪が生じにくい。これらの効果により熱応力によるセル
の破壊が防止できる。
［実施例］
以下、本発明の一実施例を第１図、第２図及び第３図を
参照して説明する。ここで、第１図は本発明に係る燃料
電池発電装置の概略斜視図、第２図は燃料及び空気マニ
ホールドとセルとの結合状態を示す部分断面図、第３図
はマニホールド接続時の電気的接続を示す部分断面図で
ある。
参照して説明する。ここで、第１図は本発明に係る燃料
電池発電装置の概略斜視図、第２図は燃料及び空気マニ
ホールドとセルとの結合状態を示す部分断面図、第３図
はマニホールド接続時の電気的接続を示す部分断面図で
ある。
図中の３１は円筒形の固体電解質燃料電池（セル）を示
し、ここで反応が行われる。このセル３１は、空気極３
２と、この外周側に順次設けられた電解質３３、燃料極
３４との３層構造になっている。前記セル３１の内部と
外部に空気と燃料が供給され、空気極３２．電解質３３
及び燃料極３４の３層構造部で反応が生じ電気が発生す
る。前記空気極３２は、ドーピングされたベロブスキー
石型構造の酸化物例えばＬ ａ Ｍ ｎ Ｏ３ｌＣａＭ
ｎ０．、ＬａＮｉ０．、ＬａＣｏ０．。
し、ここで反応が行われる。このセル３１は、空気極３
２と、この外周側に順次設けられた電解質３３、燃料極
３４との３層構造になっている。前記セル３１の内部と
外部に空気と燃料が供給され、空気極３２．電解質３３
及び燃料極３４の３層構造部で反応が生じ電気が発生す
る。前記空気極３２は、ドーピングされたベロブスキー
石型構造の酸化物例えばＬ ａ Ｍ ｎ Ｏ３ｌＣａＭ
ｎ０．、ＬａＮｉ０．、ＬａＣｏ０．。
ＬａＣｒＯ３等又はこれらの酸化物の混合物を用いて形
成される。電解質３３は、イツトリア安定化ジルコニア
を用いて形成される。燃料極３４は、ニッケルージルコ
ニア・サーメットを用いて形成される。
成される。電解質３３は、イツトリア安定化ジルコニア
を用いて形成される。燃料極３４は、ニッケルージルコ
ニア・サーメットを用いて形成される。
前記セル３１は、互いに接合された燃料マニホールド３
５と空気マニホールド３６（以下、両者を総称して箱形
容器と呼ぶ）に垂直に多数取付けられている。前記燃料
マニホールド３５は、片面かカルシアもしくはイツトリ
ア安定化ジルコニアで作られ、他方の面が多孔質のニッ
ケルジルコニアサーメットでできた燃料側多孔質集電体
３７の平たい箱状の形状をしている。前記空気マニホー
ルド３６は、燃料マニホールド３５のカルシア安定化ジ
ルコニアでできた面側にあり、カルシアもしくはイツト
リア安定化ジルコニアで作られた箱状の形状をしている
。前記空気マニホールド３６の内側の燃料マニホールド
側には、ドープされたベロブスキー石形酸化物のＬａＭ
ｎＯ３゜ＬａＣｒＯ３でできた空気側集電体３７がある
。
５と空気マニホールド３６（以下、両者を総称して箱形
容器と呼ぶ）に垂直に多数取付けられている。前記燃料
マニホールド３５は、片面かカルシアもしくはイツトリ
ア安定化ジルコニアで作られ、他方の面が多孔質のニッ
ケルジルコニアサーメットでできた燃料側多孔質集電体
３７の平たい箱状の形状をしている。前記空気マニホー
ルド３６は、燃料マニホールド３５のカルシア安定化ジ
ルコニアでできた面側にあり、カルシアもしくはイツト
リア安定化ジルコニアで作られた箱状の形状をしている
。前記空気マニホールド３６の内側の燃料マニホールド
側には、ドープされたベロブスキー石形酸化物のＬａＭ
ｎＯ３゜ＬａＣｒＯ３でできた空気側集電体３７がある
。
前記セル３１は、燃料側集電体３８と空気側集電体３１
で並列に接続されている。前記セル３１の電解質３３は
、燃料マニホールド３５の安定化ジルコニア板とジルコ
ニアスラリを介して焼結接合されている。セル３１の燃
料極３４および空気極３２は、夫々燃料極側集電体３８
と前記空気側集電体３７に接触しており、電気的導電性
がある。
で並列に接続されている。前記セル３１の電解質３３は
、燃料マニホールド３５の安定化ジルコニア板とジルコ
ニアスラリを介して焼結接合されている。セル３１の燃
料極３４および空気極３２は、夫々燃料極側集電体３８
と前記空気側集電体３７に接触しており、電気的導電性
がある。
なお、接触抵抗を減少させるため、燃料極側にＮｉＯの
ＹＳＺサーメットスラリ、空気極側にＬ ａ Ｍ ｎ
Ｏ３スラリを介して焼結接合させても良い。
ＹＳＺサーメットスラリ、空気極側にＬ ａ Ｍ ｎ
Ｏ３スラリを介して焼結接合させても良い。
前記空気マニホールド３６、燃料マニホールド３５の端
部は、第３図に示すように、次のマニホルドと接続され
ている。前記空気側集電体３７は、空気マニホールド３
６の端部で緻密な電気的接続材３９を介して次のマニホ
ールドの燃料側集電体３８に接続される。このように陰
極である空気極と陽極である燃料極を接続し、各マニホ
ールドを電気的に直列に接続する。燃料ガスは、燃料マ
ニホールド隔壁４０と次のマニホールドの電気的接続材
３９の燃料排出孔４１より、次のマニホールドと連結さ
れている。なお、図中の４２は空気マニホールド隔壁、
４３は空気供給孔、４４は燃料供給孔を示す。
部は、第３図に示すように、次のマニホルドと接続され
ている。前記空気側集電体３７は、空気マニホールド３
６の端部で緻密な電気的接続材３９を介して次のマニホ
ールドの燃料側集電体３８に接続される。このように陰
極である空気極と陽極である燃料極を接続し、各マニホ
ールドを電気的に直列に接続する。燃料ガスは、燃料マ
ニホールド隔壁４０と次のマニホールドの電気的接続材
３９の燃料排出孔４１より、次のマニホールドと連結さ
れている。なお、図中の４２は空気マニホールド隔壁、
４３は空気供給孔、４４は燃料供給孔を示す。
上記実施例に係る燃料電池発電装置は、燃料マニホール
ド３５と空気マニホールド３６により燃料と空気を供給
する箱形容器を形成し、がっこの箱形容器主面に対し空
気極３２．電解質３３及び燃料極３４から構成される固
体電解質燃料電池（ＳＯＦＣ）即ちセル３１を垂直に取
付け、前記箱形容器より燃料と空気を前記セル３１に供
給する構成となっている。従って、本発明によれば、単
位体積当りの出力を向上できるとともに、熱応力による
セル破壊を防止できる。
ド３５と空気マニホールド３６により燃料と空気を供給
する箱形容器を形成し、がっこの箱形容器主面に対し空
気極３２．電解質３３及び燃料極３４から構成される固
体電解質燃料電池（ＳＯＦＣ）即ちセル３１を垂直に取
付け、前記箱形容器より燃料と空気を前記セル３１に供
給する構成となっている。従って、本発明によれば、単
位体積当りの出力を向上できるとともに、熱応力による
セル破壊を防止できる。
事実、本発明に係るセルについて、モジュール単位体積
当りの出力とセル長との関係を調べたところ、第４図に
示す特性図か得られた。同図は、セル３１の直径を０．
５ｃｍ、電解質厚さ１００μｍ。
当りの出力とセル長との関係を調べたところ、第４図に
示す特性図か得られた。同図は、セル３１の直径を０．
５ｃｍ、電解質厚さ１００μｍ。
空気極厚さ３００μｍ１燃料極厚さ１００μｍとしたと
き、第１図のように配置したセルの性能を計算したもの
である。同図より、素子長１ｃｍのときニハ、素子電圧
０．７Ｖて電流密度０．７５Ａ／ｃｍ２モジュール単位
体積当りの出力は０．３６ＭＷ／ｍ’と高い値が得られ
ることが明らかである。
き、第１図のように配置したセルの性能を計算したもの
である。同図より、素子長１ｃｍのときニハ、素子電圧
０．７Ｖて電流密度０．７５Ａ／ｃｍ２モジュール単位
体積当りの出力は０．３６ＭＷ／ｍ’と高い値が得られ
ることが明らかである。
［発明の効果］
以上詳述した如く本発明によれば、単位体積当りの出力
を大きくできるとともに、反応により生じた熱で熱歪が
生じることもなく熱応力によるセル破壊を防止しえる燃
料電池発電装置を提供できる。
を大きくできるとともに、反応により生じた熱で熱歪が
生じることもなく熱応力によるセル破壊を防止しえる燃
料電池発電装置を提供できる。
第１図は本発明の一実施例に係る燃料電池発電装置の概
略斜視図、第２図は燃料及び空気マニホールドとセルと
の結合状態を示す部分断面図、第３図はマニホールド接
続時の電気的接続を示す部分断面図、第４図はモジュー
ル単位体積当りの出力とセル長との関係を示す特性図、
第５図は従来の円筒形状セルの断面、第６図は第５図の
セルを組立てた状態の説明図、第７図は従来の平板形セ
ルの集合体の断面図、第８図は第７図の集合体を組立て
た状態の説明図である。 ３１・・・固体電解質燃料電池（セル）、３２−３・空
気極、３３・・・電解質、３４・・・燃料極、３５・・
・燃料マニホールド、３６・・・空気マニホールド、３
７・・・燃料側集電体、３８・・・空気側集電体、３９
・・・電気的接続材、４０・・・燃料マニホールド隔壁
、４１・・・燃料排出孔。
略斜視図、第２図は燃料及び空気マニホールドとセルと
の結合状態を示す部分断面図、第３図はマニホールド接
続時の電気的接続を示す部分断面図、第４図はモジュー
ル単位体積当りの出力とセル長との関係を示す特性図、
第５図は従来の円筒形状セルの断面、第６図は第５図の
セルを組立てた状態の説明図、第７図は従来の平板形セ
ルの集合体の断面図、第８図は第７図の集合体を組立て
た状態の説明図である。 ３１・・・固体電解質燃料電池（セル）、３２−３・空
気極、３３・・・電解質、３４・・・燃料極、３５・・
・燃料マニホールド、３６・・・空気マニホールド、３
７・・・燃料側集電体、３８・・・空気側集電体、３９
・・・電気的接続材、４０・・・燃料マニホールド隔壁
、４１・・・燃料排出孔。
Claims (1)
- 燃料と空気を供給する二重構造の箱形容器と、空気極、
電解質及び燃料極より構成される固体電解質燃料電池と
を具備し、前記燃料電池が前記箱形容器に対して垂直に
取付けられ、箱形容器より燃料と空気を燃料電池に供給
することを特徴とする燃料電池発電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2065159A JPH03266370A (ja) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | 燃料電池発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2065159A JPH03266370A (ja) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | 燃料電池発電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03266370A true JPH03266370A (ja) | 1991-11-27 |
Family
ID=13278826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2065159A Pending JPH03266370A (ja) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | 燃料電池発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03266370A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007194205A (ja) * | 2005-12-22 | 2007-08-02 | Nok Corp | 燃料電池モジュール |
-
1990
- 1990-03-15 JP JP2065159A patent/JPH03266370A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007194205A (ja) * | 2005-12-22 | 2007-08-02 | Nok Corp | 燃料電池モジュール |
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