JPH03271561A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、内燃機関を停止することなく、また内燃機関
の回転速度に依存せず、燃料噴射時期および燃料噴射量
、燃料噴射圧力を容易に調節できる内燃機関の燃料噴射
制御装置に関する。

背景技術 一般に内燃機関、特にディーゼル機間においては、燃料
噴射時期は機関性能特に燃料消費率に大きく影響する。

また燃料噴射圧力は高圧力化して燃料噴霧の微細化と噴
射期間の短縮を図り燃焼効率を高めることにより燃料消
費率の低減が図れるが、内燃機関が低負荷のときの高圧
力噴射は、ディーゼルノックの原因となり内燃機関に無
理が生じ、内燃機関の寿命の短縮や過大な騒音につなが
る。噴射の時期や圧力の最適値は、内燃機関の運転状態
や燃料油の質により大きく変化するので、内燃機関の運
転中でも燃料噴射時期や燃料噴射圧力が自由に調節でき
れば、燃料の大幅な節約が内燃機関に無理を強いること
なく可能となり、石油価格の高騰する現状から考え、大
きな利益を生む。

従来、内燃機関の運転に同期して駆動される定行程式燃
料噴射ポンプと、閉止弁付自動噴射ノズルとを直接燃料
噴射管を介して接続して構成される内燃機関の燃料噴射
装置は、広く世界で採用されている。この従来式の燃料
噴射装置において、燃料噴射時期はカムの設定位置によ
り定まり、燃料噴射時期を変更する場合、カムのカム軸
への設定位置を変えることが必要であり、−旦内燃機関
を停止しなければならない。また燃料噴射圧力は、内燃
機関の回転速度と噴射ノズルの寸法とによって定まり、
自由に調節することはできない。

一方、特開昭５６−１４３３４４においてすでに公知で
ある燃料噴射装置では、閉止弁付噴射ノズルに電気油圧
式サーボ弁を装備し、燃料とは別の液体圧を利用して燃
料流路を切換えることにより、高圧力燃料源に蓄圧され
た燃料を噴射ノズルから気筒内に噴射供給し、その噴射
の開始および終了は前記電気油圧式サーボ弁に与える電
気パルス信号で制御される燃料噴射装置があるが、この
ような装置によれば、燃料噴射時期および燃料噴射量は
前記電気パルス信号の送出時期とパルス幅とにより決ま
り、また高圧力燃料源に蓄圧された燃料圧力により燃料
噴射圧力が決まるので、燃料噴射時期、燃料噴射量およ
び燃料噴射圧力は内燃機間の速度やカムの取付けに関係
なく自由に調節することができる。しがしながらこのよ
うな装置では、噴射時間にががわりなく常時、高圧力燃
料源に噴射圧相当の高圧力燃料を蓄圧した状態を保持し
ておく必要があり、高圧力燃料源と燃料弁の間の配管に
よる圧力損失と燃料噴射時の吐出による瞬間的な圧力降
下とを補償しなければ燃料弁からの高い燃料噴射率を維
持できず、噴射圧力の高圧化が達成できない。

舶用６１間での燃料噴射圧力は通常６００〜１５００　
ｋ　ｇ　／　ｃ　ｍ　２と非常に高い圧力がっ可燃物質
であるため、高圧力燃料源の圧力変動を緩和する手段は
通常油圧管路系に使用されるガス圧によるアキュムレー
タではなく燃料自身の体積弾性を利用した圧力容器とせ
ざるを得ない したがって圧力容器の容積は、最大吐出量と供給量との
バランスにおいて圧力変動幅をどの程度まで許容するか
によって定まる。舶用機関での燃料噴射期間は約３０度
クランク角であるので、機関回転数を！５００ｒｐｍと
すれば約１０ｍｓの時間となる。このような短い時間内
における圧力変動を考える場合、実用上供給量は無視で
きるので、たとえば１サイクルあたりの吐出量を１５ｍ
１として、噴射時期内における許容圧力変動幅を３０ｋ
　ｇ　／　ｃ　ｍ　２とすれば、単純計算では約８．５
１の容積が必要となる。

このように多量のしかも超高圧力の燃料を保持する圧力
容器の構造寸法は、強度上内燃機関の従来の燃ｆｌ噴射
ポンプの寸法に比較してかなり大きくならざるを得す、
製作コストおよび機関への配役方法に問題がある。また
上記圧力容器はその寸法の大きさゆえに、燃料噴射弁の
配設されるシリンダヘッドとは離れて配設せざるを得な
いので、超高圧燃料は噴射管によって圧力容器と燃料噴
射弁を連通せしめられるが、超高圧力に耐え得るよう噴
射管や継手部の強度およびシール性能を高める必要があ
る。さらに比較的長い噴射管を通して超高圧燃料を非常
に短い時間内に供給する必要があり、管内流速が早くな
るので前述したように圧力損失が大きくなってその分所
定の噴射圧力よりも圧力容器における元圧を高くする必
要があるばかりでなく、噴射管内における圧力脈動のた
め噴射管内圧力が異常に高くなったり低くなったりして
噴射管および継手部において破損の危険性が生じるとと
もに、２次、３次噴射等の不整噴射を生じるという問題
がある。さらに高圧の燃料を蓄圧した容器が大型化し、
高圧の燃料が通る噴射管も長くなればそれだけ、燃料の
もれる機会も多くなる。高圧の燃料がもれた場合、霧化
されることが多く、それだけ火災に対する危険性も大き
くなる。

船上における火災は、船および乗員の生命に多大の損害
を与える。

一方、上記問題を解決するために燃料の噴射圧力を超高
圧化する手段としてパスカルの原理を応用したブースタ
による増圧構造を採用している先行技術がある。この先
行技術では、低圧力である駆動側の圧力室に供給する作
動油の供給量は燃料の噴射量よりも増圧比分だけ多くな
る。

たとえば噴射圧１５００ｋｇ／ｃｍ２の燃料の必要噴射
量を１０ｍ５の噴射時間で１５ｍ１とすれば、増圧比７
の場合、単純に計算すれば約２１４　ｋ　ｇ　／　ｃ　
ｍ　２の作動油を１０ｍ５のうちに１０５ｍ１だけ供給
する必要があるということになる。

燃料噴射の開始は上記作動油を圧力源とブースタの駆動
側圧力室を電磁弁により連通せしめることによって達成
されるから、電磁弁の圧油の通過流量は約６３０１　／
　ｍ　ｉ、　ｎとなる。

電磁弁には電磁力によりスプールを動かして圧油の流路
を切換える直動式と直動式電磁弁により切換えな圧油の
駆動力によりメインスプールを動かして圧油の流路の切
換えを行うパイロット式とがある。大流量の場合直動式
では切換え動作時、流体力がスプールに作用して切換え
不能となるので通常、パイロット式が採用される。とこ
ろがパイロット式の場合、複数段階操作であるため構造
上速い応答性を得るには限界がある。一方、内燃機関の
燃料噴射に要求される制御精度は１〜２度クランク角で
あり、５００ｒｐｍの回転数では０３〜０．７ｍｓの極
端に微小な時間精度となる。

したがって上記のような高圧力、大流量を扱う電磁弁に
より、内燃機関の精度の高い燃料噴射制御を行うことは
現状の技術では不可能である。

目　　　的 本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、燃料の超高圧
力化に要する増圧構造ブースタへ送給する大流量の圧油
の制御を行う電磁弁と内燃機関の精度の高い燃料噴射制
御を行う小流量の電磁弁とに燃料噴射の機能を分担せし
めることにより、上記問題点の解決を図ったものであり
、内燃機関を停止することなく、また内燃機関の回転速
度に依存せず、燃料噴射時期および燃料噴射量、燃料噴
射圧力を容易に調節でき、かつ燃料圧力が高圧化でき、
高信頼度で安価な内燃機関の燃料噴射制御装置を提供す
ることを目的とする。

課題を解決するための手段 本発明は、第１圧力源１からの作動油を、少なくとも燃
料噴射期間Ｗ１以上の期間Ｗ２だけ開弁状態となる第１
電磁弁５を介して、ブースタ３における移動体７．８の
一端の大径受圧面７１側に導き、移動体７．８の他端の
小径受圧面７２側の圧力室１０には、第２圧力源２から
燃料油を第１逆止弁１３を介して導入し、この圧力室１
０からの燃料油は第２逆止弁１１を介して蓄圧室１２に
与え、蓄圧室１２からの燃料油は噴射弁４のノズル孔１
０６を開閉する弁体１００の一端の受圧面に臨み、弁体
１００には、制御ピストン１０９が結合され、この制御
ピストン１０９は、弁ばね１３３によって弁体１００が
閉じる方向に付勢し、制御ピストン１０９の弁体１００
側の部屋１３１には第１圧力源１からの作動油が燃料噴
射期間Ｗ１だけ供給される第２電磁弁６を介して供給さ
れるようにしたことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制
御装置である。

図面によって本発明の詳細な説明する。第１図は本発明
の基礎となる構成を示す図である。第１圧力源１は、導
管５５、逆止弁１７および第１電磁弁５を介して導管１
５によりブースタ３の接続口１９から圧力室９に接続さ
れており、導管５５から分岐する導管４３により逆止弁
４２および第２電磁弁６を介して燃料噴射弁４の接続口
３つから通路４１を経て圧力室３８に接続可能になって
いる。導管１５．４３には、管路内の圧力脈動を吸収す
るためのアキュームレータ１８．４４が接続されている
。第２圧力源２は、導管２７を介して、ブースタ３の接
続口２１から、ばね付勢されている逆止弁１３を経て、
圧力室１０に接続される。

ブースタ３内には、上部シリンダ６７を滑動するプラン
ジャ８が配設されており、ピストン７とプランジャ８は
押接している。シリンダ６６とピストン７の上端部の大
径受圧面である頂部７１とによって形成される圧力室９
には、第１圧力源１から供給される作動油が第１電磁弁
５を介して供給可能となっている。シリンダ６７とプラ
ンジャ８の下端部の小径受圧面である面７２によって形
成される圧力室１０には、ばねつきの逆止弁１１を介し
てブースタ３下部に配設された蓄圧室１２に接続されて
いる。蓄圧室１２には通路２２によって燃料噴射弁４に
連通している。通路２２は通路３５によって燃料貯め４
８に連通している。

燃料噴射弁４は制御部Ａと弁部Ｂとから構成される。

第２図は第１図のセクション■の拡大断面図である。弁
体１００は、軸部１０１と段付部１０２と、小径部１０
３と、先端部１０４とを含む、先端部１０４は、座面１
０５に着座してノズル孔１０６を、閉じて閉弁状態とす
ることができる。ノズル孔１’０６からの燃料は、ディ
ーゼル機関のシリンダ室に噴射される。軸部１０１は、
シリンダ１０７によって軸線方向に案内される。

軸部１０１には、制御部Ａにおいて、シリンダ１０８に
収納された制御ピストン１０９が固定される。制御ピス
トン１０９には、シリンダ１１０によって閉止ピストン
１１１が固定される。

燃料貯め４８において、軸部１０１、段付部１０２およ
び小径部１０３は第１受圧面を構成する。

軸部１０１および小径部１０３の外径をｄｉ、ｄＯとす
る。閉止ピストン１１１の頂面１１２は、第１受圧面と
は反対側であり、第２受圧面を構成する。閉止ピストン
１１１の外径をｄ２とする。

制御ピストン１０９の圧力室３８に臨む表面は第３受圧
面１１３を構成する。第３受圧面は第１受圧面と同一の
向きであり、頂面１１２に対向する本実施例においては
、軸部１０１の外径ｄ１は閉止ピストンのそれより小さ
くなるように構成されている。

シリンダ１０７は導管１１４を介して、またシリンダ１
０８の圧力室３８とは反対側の部屋１１５は導管１１６
を介して、タンク１１７に連通される。

第１圧力源１では、作動油はタンク６１からフィルタ５
９を介してポンプ５８によって昇圧される。ピストン７
によって圧力調整された圧油はフィルタ５６を介して導
管５５に供給される。第２圧力源２では、燃料油はタン
ク６５からフィルタ６４を介してボン７６３によって高
圧化され、弁６２によって圧力調整された圧油が導管２
７に供給される。

なお、ピストン７およびプランジャ８の最大ストローク
は、プランジャ８の最大ストロークボリュームが１回の
最大噴射量と高圧蓄圧に要する燃料の圧縮容積の合計よ
りも若干大きくなるように選ばれる。この最大ストロー
クボリュームを適当に制限することにより最大の噴射量
が規定でき、たとえば第２電磁弁６が故障したとき、許
容以上の燃料を内燃機関に供給することが防げる。

制御ピストン１０９の圧力室３８は、第２電磁弁６によ
り導管４３を介して第１圧力源１に接続されたり、逃が
し導管４５を介してタンクに接続されたりする。

蓄圧室１２に連通して安全弁１２０が設けられる。この
安全弁１２０はピストン１２１と、ピストン１２１によ
って規定される緩衝室１２２の容積が小さくなる方向に
ばね付勢するばね１２３とを含む。蓄圧室１２が異常な
高圧力となったときには、ピストン１２１はばね１２３
のばね力に抗して第１図の下方に変位し、これによって
圧力室１２２と通路１２４とが連通し、導管１２５を介
してタンク６５に連通ずる。シリンダ６６、ピストン７
およびプランジャ８によって規定される空間２０は接続
口２６から管路２８を経てタンク６５に接続される。

作動について説明する。第１電磁弁５の左側のソレノイ
ドが励磁されて位Ｗ５ｂにあるとき、圧力室９に関して
絞り弁６０が介在されている戻り導管１６を介してブー
スタ３の接続口１９をタンク６１に連通するように流路
を切換えている。このときブースタ３の圧力室１０には
、逆止弁１３のクラッキング圧以上の圧力で第２圧力源
２がら導管２７、ブースタ３の接続口２２および逆止弁
１３を介して燃料が供給され、その圧力でプランジャ８
およびピストン７が圧力室９の容積を小さくする方向に
押しあげられ、ピストン７の頂部７１がシリンダ６６の
端面７４に圧接して停止する。

プランジャ８およびピストン７の移動速度は、戻り導管
１６の途中に配設された絞り弁６０によって制限されて
いるので、ポンプ６３により高圧化された燃料によりピ
ストン７が暴走するのを防止し、ストロークエンドにお
ける衝撃力が緩和される。

第２電磁弁６は、右側ソレノイドが励磁されて位置６ａ
にあって、圧力室３８の接続口３つが逃し導管４５を介
してタンク６１に連通するよう流路を切換えている。燃
料噴射弁４において通路２２からの燃料油は、燃料貯め
４８における弁体１００の第１受圧面と、背圧室１２６
における閉止ピストン１１１の上面とに作用する。弁体
１００の受圧面の径をｄｌとし、閉止ピストン１１１の
受圧面の径をｄ２とするとき、 ｄ２＞ｄｌ　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・
（１）であるので、小径部１０３は座面１０５に着座し
て弁部Ｂは閉弁状態となっている。

ブースタ３の蓄圧室１２には第２圧力源２から供給圧力
よりも高い超高圧力の燃料が貯留される。

この蓄圧室１２は逆止弁１１、安全弁１２０および弁部
Ｂによって気密となっている。

次に第１電磁弁５の右側のソレノイドが付勢されて第３
図（１）のように時刻ｔ１〜ｔ４で期間Ｗ２だけ第１電
磁弁５の流路が切換って位置５ａとなると導管１５と接
続口１つが連通して第１圧力源１から圧油が圧力室９に
供給される。そのためピストン７およびプランジャ８が
第１図の下方に押下げられ、圧力室１０に充満した燃料
を圧縮する。この際、アキュムレータ１８は導管１５内
の圧油の圧力の瞬間的な低下を防ぐために有効に働く。

プランジャ８の面７２に対するピストン７の頂面７１の
面積比をＫ（Ｋ＞１）とすると、圧力室１０には圧力室
９の圧力のに倍の圧力が発生する。Ｋを増圧比という。

増圧比を大きくして、噴射圧力を高圧化すれば、噴射率
が向上し、また燃料の微粒化が行われるので、燃焼性能
が向上し、燃費低減に効果がある。しかし、増圧比を大
きくとれば、それに比例して第１電磁弁５を通過する作
動油の油量は大きくなり、第１電磁弁５は大形化する。

圧力室１０の圧力と、蓄圧室１２の圧力はほとんど同じ
になり、したがって逆止弁１１はばね力によって閉弁し
ている。第２電磁弁６は位置６ａを保持しており、弁部
は閉じている。

その後、第２電磁弁６が第３図（２）のように時刻ｔ２
〜ｔ３の燃料噴射期間Ｗｌ（ただしＷｌ〈Ｗ２）だけ流
路が切換って位置６ｂとなると、圧力室３８は第１圧力
源１に接続され、制御ピストン１０９は上方に付勢され
る。このため第１受圧面に上方に働く燃料圧力による力
と、制御ピストン１０９を上方に付勢する合力は、閉止
ピストン１１１を下方に付勢する力を上回り、弁体１０
０は上方に移動し、弁部Ｂは開弁する。すなわち第２式
が成立する。ここで蓄圧室１２の燃料油の圧力をＰｆと
し、導管４３を介する作動油の圧力をＰａとする。制御
ピストン１０９の径をＤとし、弁体１００がノズル孔１
０６を閉じるときにノズル孔１０６側に臨む小径部１０
３の径をｄＯとするとき、 ”　（ｄｌ’　　ｄＯ２）Ｐｆ＋　　　（Ｄ２　ｄｌ２
）Ｐａ＞　　ｄ２２Ｐｆ４　　　　　　　　　　　　４
　　　　　　　　　　　４・・（２） したがって弁体１００が第１図の上方に変位し、通路３
５からの燃料は、燃料貯め４８からノズル孔１０６を経
て、燃料噴射期間Ｗ１において噴射される。

噴射開始後蓄圧室１２から通路２２を介してノズル孔１
０６に燃料が供給排出されるとともに、逆止弁１１が開
き蓄圧室１２には圧力室１０から高圧の燃料が補給され
る。第１圧力源１から充分な圧油の供給をうけてピスト
ン７はプランジャ８を移動させる。そのため圧力室１０
は高圧に保持されており、燃料はその噴射圧力が高圧に
保たれたままでノズル孔１０６からシリンダ室に噴射補
給される。

所定の噴射期間Ｗ１の経過の後、時刻上３では第２電磁
弁６が切換えられ位置６ａとなり接続口３９がタンク６
１に接続されると、制御ピストン１０９を上方に付勢し
ていた作動油はタンク６１に排油されその力を失う。軸
部１０１の断面積は閉止ピストン１１１のそれより小さ
いため、閉止ピストン１１１の力が弁体１００を上方に
駆動する力を上回り、弁体１００が第１図の下方に移動
して閉弁状態となる。

π −ｄ　１２Ｐ　ｆ　＜　−ｄ　２２Ｐ　ｆ４　　　　　
　４ ・・・（３） 弁部Ｂの閉弁時に、蓄圧室１２および圧力室１０にはピ
ストン７およびプランジャ８の加速度により瞬間的に高
圧が発生する。このとき、蓄圧室１２に開口している安
全弁１２０の圧力室１２２の容積は、ばね１２３のばね
力に抗して滑動するピストン１２１の変位によって大き
くなり、そのため衝撃圧力が吸収される。つまり圧力室
１２２は緩衝ボリュームとして働く。何らかの異常によ
りピストン１４がある一定値以上第１図の下方に移動す
ると、通路１２４が圧力室１２２に連通して高圧燃料が
導管１２５からタンク６５に排出される。そのため蓄圧
室１２が異常に高圧になるのが防止される。蓄圧室１２
の圧力がピストン７およびプランジャ８の停止に伴って
平準化されるに従い、ピストン１２１はばね１２３によ
って押し戻される。

燃料噴射の終了後、第３図（１）の時刻ｔ４で、第１電
磁弁５が切換えられて位置５ｂとなり、流路が接続口１
９と戻り導管１６か連通ずるように切換わると圧力室９
の圧油は、戻り導管１６から絞り弁６０を介してタンク
６１に排出される。この際、圧力室９からの圧油の排出
に伴い、圧力室１０の燃料の駆動力により、ピストン７
および７ランジヤ８が上方に移動し、圧力室１０の容積
が増大して圧力が下がる。圧力室１０は、逆止弁１１に
よって蓄圧室１２とは遮断されるので、蓄圧室１２には
高圧力が保持される。圧力室１０の圧力が接続口２１の
圧力よりも逆止弁１３のクラッキング圧だけ低くなると
、逆止弁１３が開弁し、第２圧力源から高圧燃料が補給
され、ピストン頂面７１がシリンダ６６の座面７４に押
圧されて停止する。戻り導管１６の途中に配設された絞
り弁６０の開度は、圧力室ｌＯの圧油の駆動力によるピ
ストン７およびプランジャ８の移動速度を制限するよう
に調整されている。

第１電磁弁５を通過する作動油の流量は、燃焼性能を向
上させるため増圧比を大きくとりかつ大きい噴射量を短
時間に出すため大流量となる。回転数５．０Ｏｒｐｍで
、１ｌｃｃの燃料をクランク角２５度で噴射するとき、
増圧比を８とする６Ｘ５００　　　　　　６０ Ｑ＝　　　　　　ｘｌ　ｌｘ　　　　　Ｘ８＝６３３１
／ｍｉ　ｎ２５　　　　　　　１０００ ・・・（４） このなめ第１電磁弁５は、パイロット作動方式にせざる
を得す、パイロット作動方式の電磁弁は応答性が悪いが
、圧力室１０への燃料の補充は噴射期間以外の充分長い
時間内で行えばよく、第１電磁弁５の切換えに第２電磁
弁６のような高速性が要求されない、事実、５００ｒｐ
ｍで回転する内燃機関において噴射期間や噴射時期をク
ランク角１度単位で制御する場合、 ００ ５ｏｏｘ６＝０・３３ｍ５°°°（５）程度の応答性が
第２電磁弁６に要求されるが、第１電磁弁５は噴射時期
を２５度とすると、の間に流路を切換え、第２電磁弁６
と比べ応答性は１／１０以上でよい。

上記のごとく構成された実施例では ０１回の噴射周期毎に超高圧燃料を蓄圧し、噴射期間内
に燃料を常に補充するようにブースタ３が作用するので
、安定した噴射率が得られる。大容量の超高圧圧力容器
が不要である。

■蓄圧容器であるブースタ３が小形化できるのでブース
タ３を噴射弁４と近接あるいは直接結合できる。そのた
め圧力容器である蓄圧室１２がらの噴射弁４までの噴射
通路を短くでき、噴射通路での圧力損失を小さくし得る
とともに、また配管の省略によって燃料漏れの発生を抑
え、火災の発生を防ぐことができる。

■大容量の超高圧圧力容器が不要で作動油圧力源からブ
ースタまでは噴射圧力に比べ小さな圧力配管でよいので
、配管、継手は従来のものが使用でき、安価である。

■従来の油圧作動による増圧式燃料噴射装置ではブース
タのピストンやプランジャの着座時に発生する衝撃力が
問題であったが、本発明の場合、増圧部に関して蓄圧室
１２に配設した衝撃吸収ピストンと安全弁を構成するピ
ストン１２１により蓄圧室の過圧を防止することができ
る。

■蓄圧室１２に逆止弁１１，１３を配設することにより
、燃料の供給が可能となり、少量の噴射も可能となる。

■増圧のための高圧作動油の供給には、大容量の電磁弁
が必要であるが、従来の場合、応答性、再現性とともに
非常に高い制御精度の要求される噴射タイミングの精度
を単一の電磁弁で行わしめているので、大容量と精度を
達成することは両立しない。本発明では、増圧に要する
油圧駆動力を発生させる機能と噴射期間の制御を行う機
能を個別の電磁弁５，６により分担せしめることにより
、油圧作動による燃料噴射を達成し得る。

■１気筒毎にブースタ３と噴射弁４とが設けられ、噴射
系気筒毎独立しているので高圧式噴射装置のように気筒
間の緩衝が防げるとともに、１気筒分のこのような構成
が故障しても、内燃機関の運転を他の気筒で続行するこ
とができるので、エンジンの信頼性が高い。

第４図は本発明の一実施例の構成図である。この実施例
は前述の基礎となる構成に類似し、対応する部分には同
一の参照符を付す。注目すべきは燃料噴射弁４５におい
て前述の基礎となる構成における弁体１００の閉止ピス
トン１１１が省略され、これに応じてシリンダ１１０お
よび背圧室１２６が省略される。第２電磁弁６からの作
動油は、接続口３９からシリンダ１０８の圧力室１３０
に導かれ、制御ピストン１０９の受圧面１３５に作用す
る。軸部１０７と制御ピストン１０９によって規定され
る部屋１３１は、導管１３２によってタンク１１７に接
続される。弁体１００は、ばね１３３によって閉弁方向
に、第４図の下方に付勢される。導管４５には絞り弁１
３４が介在されている。

前述の第３図と同様にして時刻ｔ１〜ｔ４の期間Ｗ２で
第１電磁弁５は位置５ａとなる。時刻ｔ２以前では第２
電磁弁６は位置６ｃとなっている。

これによって第１圧力源１がら管路４３を介する作動油
は部屋１３０において弁体１００の受圧面１３５に作用
する。したがって弁体１００は閉弁状態となっており、
ノズル孔１０６がら燃料が噴射されることはない。期間
ｗ２内における燃料噴射期間Ｗ１において第２電磁弁６
は位置６ｄとなる。これによって部屋１３０は導管４５
および絞り弁１３４を介してタンク６１に連通ずる。そ
のため蓄圧室１２がら通路３５を介する燃料貯め１０３
内の燃料は、ばね１３３のばね力Ｆ１３３に抗して弁体
１００を第４図の上方に変位する。このとき次の第４式
が成立する。

π ４（ｄ１２−ｄ０２）　Ｐｆ＞Ｆ１３３　　　　　　・
・・（７〉燃料噴射期間Ｗ１が経過した時点では、第２
電磁弁６は位置６ｃに戻る。これによって次の第８式が
成立し、弁体１００が前述のように閉じる。

π ４ｄ１２Ｐｆ＜−Ｄ２Ｐａ＋Ｆ１３３　　　　　　　　
−（８）導管４５に絞り弁１３４が設けられているので
、第２電磁弁６が位置６ｄとなって噴射弁４が閉じると
きに、弁体１００が第４図の上方に急激に上昇すること
が防がれ、衝撃力の発生が防がれる。

本発明の他の実施例としてばね１３３は省略されてもよ
い。

以上のように本発明によれば、内燃機関を停止すること
なく、また内燃機関の回転速度に依存せず、燃料噴射時
期および燃料噴射量、燃料噴射圧力を容易に調節でき、
しかも燃料圧力が高圧化できるようになる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基礎となる構成を示す図、第２図は第
１図のセクション■の拡大断面図、第３図は第１図およ
び第２図示の構成の動作を説明するための波形図、第４
図は本発明の一実施例の構成図である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 第１圧力源１からの作動油を、少なくとも燃料噴射期間
   Ｗ１以上の期間Ｗ２だけ開弁状態となる第１電磁弁５を
   介して、ブースタ３における移動体７、８の一端の大径
   受圧面７１側に導き、移動体７、８の他端の小径受圧面
   ７２側の圧力室１０には、第２圧力源２から燃料油を第
   １逆止弁１３を介して導入し、この圧力室１０からの燃
   料油は第２逆止弁１１を介して蓄圧室１２に与え、蓄圧
   室１２からの燃料油は噴射弁４のノズル孔１０６を開閉
   する弁体１００の一端の受圧面に臨み、弁体１００には
   、制御ピストン１０９が結合され、この制御ピストン１
   ０９は、弁ばね１３３によつて弁体１００が閉じる方向
   に付勢し、制御ピストン１０９の弁体１００側の部屋１
   ３１には第１圧力源１からの作動油が燃料噴射期間Ｗ１
   だけ供給される第２電磁弁６を介して供給されるように
   したことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。