JPH03274248A - ＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法 - Google Patents
ＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法Info
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- JPH03274248A JPH03274248A JP2076472A JP7647290A JPH03274248A JP H03274248 A JPH03274248 A JP H03274248A JP 2076472 A JP2076472 A JP 2076472A JP 7647290 A JP7647290 A JP 7647290A JP H03274248 A JPH03274248 A JP H03274248A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〉
本発明は粉末冶金によるＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造
方法に関する。
方法に関する。
（従来の技術および発明が解決しようとする課題）従来
燃焼合成法によるＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法と
して、例えば特開昭６３−３０７２２９号公報に開示さ
れているように、チタニウム粉末とニッケル粉末を混合
して原料混合粉末とし、この原料混合粉末を高真空度下
において原料混合粉末の一部に外部から入熱して合成反
応を開始させ、この合成反応によって生じる反応生成熱
によってその合成反応を原料混合粉末全体に渡って伝播
進行させる自己伝播高温合成法により合成してＮｉＴｉ
金篇間金倉間化合物した後、高密度化処理を行ってＮｉ
Ｔｉ金属間化合物のインゴットを製造する形状記憶合金
の製造方法が提案されている。そして上記公報（実施例
１）において、高密度化処理とは融解凝固状態にあるイ
ンゴットを真空対じして、熱間等方圧加圧（ＨＩ Ｐ）
するか、または真空中で再溶解して金型に鋳造すること
を述べている。
燃焼合成法によるＮｉＴｉ系形状記憶合金の製造方法と
して、例えば特開昭６３−３０７２２９号公報に開示さ
れているように、チタニウム粉末とニッケル粉末を混合
して原料混合粉末とし、この原料混合粉末を高真空度下
において原料混合粉末の一部に外部から入熱して合成反
応を開始させ、この合成反応によって生じる反応生成熱
によってその合成反応を原料混合粉末全体に渡って伝播
進行させる自己伝播高温合成法により合成してＮｉＴｉ
金篇間金倉間化合物した後、高密度化処理を行ってＮｉ
Ｔｉ金属間化合物のインゴットを製造する形状記憶合金
の製造方法が提案されている。そして上記公報（実施例
１）において、高密度化処理とは融解凝固状態にあるイ
ンゴットを真空対じして、熱間等方圧加圧（ＨＩ Ｐ）
するか、または真空中で再溶解して金型に鋳造すること
を述べている。
しかし、この熱間等方圧加圧（ＨＩＰ）は、高密度化の
手段としては好ましい方法であるが、工程そのものが高
価であるとともにバッチ型の非連続処理工程のために生
産性も悪い。また、真空中で再溶解して金型に鋳造する
方法も一旦合金素材を製造した後に再度溶解を行うため
に必然的に製造原価が高くなるという問題点を持ってい
る。
手段としては好ましい方法であるが、工程そのものが高
価であるとともにバッチ型の非連続処理工程のために生
産性も悪い。また、真空中で再溶解して金型に鋳造する
方法も一旦合金素材を製造した後に再度溶解を行うため
に必然的に製造原価が高くなるという問題点を持ってい
る。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、上記従来法の問題点を解決するものであって
、すなわち、ＨＩＰ処理を採用することなく、融解凝固
状態にあるインゴットを真空熱処理あるいは熱間加工法
により直接高密度化することにより、生産性もよくかつ
安価にすぐれた材質をＨするＮｉＴｉ系形状記憶合金を
製造する方法を提供することを目的とする。
、すなわち、ＨＩＰ処理を採用することなく、融解凝固
状態にあるインゴットを真空熱処理あるいは熱間加工法
により直接高密度化することにより、生産性もよくかつ
安価にすぐれた材質をＨするＮｉＴｉ系形状記憶合金を
製造する方法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明者は燃焼合成法により製造したままのＮｉＴｉ系
の素材の相対密度は５０〜５５％であり、必ずしも高純
度のＮｉＴｉが形成されていないが、９００℃〜１２０
０℃の範囲で真空熱処理を施すことにより、１００％Ｎ
ｉＴｉを形成することができること、またこの材料の熱
間加工性は極めて良好で、９００℃〜１２００℃の範囲
であれば熱間鍛造ないし熱間圧延、熱間押し出しなどの
鉄鋼材料製造に供している熱間加工設備で加工が可能で
、加工時に割れ疵の心配もないことを見出した。本発明
はこの知見に基づいて完成したものであって、その要旨
とするところは、 （１） Ｎ１およびＴｉをそれぞれ主成分とする粉末
を混合し、得られた混合粉末を真空中、かつ前記混合粉
末の合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が
ｎ己燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記
混合粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ
、前記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝
播させる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造す
る方法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜！２
００℃の範囲のｆｉ度で、３〜５０時間の真空熱処理を
施すことを特徴とするＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方
法。
の素材の相対密度は５０〜５５％であり、必ずしも高純
度のＮｉＴｉが形成されていないが、９００℃〜１２０
０℃の範囲で真空熱処理を施すことにより、１００％Ｎ
ｉＴｉを形成することができること、またこの材料の熱
間加工性は極めて良好で、９００℃〜１２００℃の範囲
であれば熱間鍛造ないし熱間圧延、熱間押し出しなどの
鉄鋼材料製造に供している熱間加工設備で加工が可能で
、加工時に割れ疵の心配もないことを見出した。本発明
はこの知見に基づいて完成したものであって、その要旨
とするところは、 （１） Ｎ１およびＴｉをそれぞれ主成分とする粉末
を混合し、得られた混合粉末を真空中、かつ前記混合粉
末の合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が
ｎ己燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記
混合粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ
、前記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝
播させる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造す
る方法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜！２
００℃の範囲のｆｉ度で、３〜５０時間の真空熱処理を
施すことを特徴とするＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方
法。
（２） Ｎ１およびＴｉをそれぞれ主成分とする粉末
を混合し、得られた混合粉末を真空中、かつ前記混合粉
末の合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が
自己燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記
混合粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ
、前記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝
播させる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造す
る方法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜１２
００℃の範囲の温度で、圧下率５０％以上の鍛造および
熱間圧延などの機械的な熱間加工を施すことを特徴とす
るＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法。
を混合し、得られた混合粉末を真空中、かつ前記混合粉
末の合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が
自己燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記
混合粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ
、前記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝
播させる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造す
る方法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜１２
００℃の範囲の温度で、圧下率５０％以上の鍛造および
熱間圧延などの機械的な熱間加工を施すことを特徴とす
るＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法。
（（） ＮｌおよびＴｉをそれぞれ主成分とする粉末
を混合し、得られた混合粉末を真空中、かっ前記混合粉
末の合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が
自己燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記
混合粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ
、前記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝
播させる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造す
る方法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜１２
００℃の範囲の温度で、３〜５０時間の真空熱処理を施
した後９００℃〜１２００℃の範囲の温度で、圧下率５
０％以上のｍ造および熱間圧延などの機械的な熱間加工
を施すことを特徴とするＮｉＴｉ系金属間化合物の製造
方法にある。
を混合し、得られた混合粉末を真空中、かっ前記混合粉
末の合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が
自己燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記
混合粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ
、前記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝
播させる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造す
る方法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜１２
００℃の範囲の温度で、３〜５０時間の真空熱処理を施
した後９００℃〜１２００℃の範囲の温度で、圧下率５
０％以上のｍ造および熱間圧延などの機械的な熱間加工
を施すことを特徴とするＮｉＴｉ系金属間化合物の製造
方法にある。
（作 用）
本発明における機械的な熱間加工とは熱間等方圧プレス
（ＨＩ Ｐ）を含まないいわゆる熱間域での機械的加工
であり、熱間鍛造、熱間圧延などがこれに属する。
（ＨＩ Ｐ）を含まないいわゆる熱間域での機械的加工
であり、熱間鍛造、熱間圧延などがこれに属する。
燃焼合成後の素材は必ずしも！００％ＮｉＴｉ金属間化
合物を構成しておらず、そのまま熱間加工を施す際の加
工性が悪く、かつその後の機械的性質も悪い。ところが
、９００℃〜１２００℃の範囲で３ないし５ｏｎ、’；
間の真空熱処理を施すことにより、上述の欠点が解泪さ
れる。これは均熱溶体化処理効果であり、拡散焼結によ
りより完全な化合物が形成されるためである。９００℃
未満ではその効果が少なく、１２００℃超では材料が溶
Ｍするために温度範囲を９００℃〜１２００℃とした。
合物を構成しておらず、そのまま熱間加工を施す際の加
工性が悪く、かつその後の機械的性質も悪い。ところが
、９００℃〜１２００℃の範囲で３ないし５ｏｎ、’；
間の真空熱処理を施すことにより、上述の欠点が解泪さ
れる。これは均熱溶体化処理効果であり、拡散焼結によ
りより完全な化合物が形成されるためである。９００℃
未満ではその効果が少なく、１２００℃超では材料が溶
Ｍするために温度範囲を９００℃〜１２００℃とした。
また処理時間は最低３時間は反応を起こさせるために必
要で、長時間はど効果はあるが、実用的見地からその上
限を５０時間とした。
要で、長時間はど効果はあるが、実用的見地からその上
限を５０時間とした。
燃焼合成法によりＮｉＴｉ系の素材を製造する方法にお
いて燃焼合成後の素材を９００℃〜１２００℃の範囲で
圧下率５０％以上の熱間加工を施すことが高密度化に非
常に有効であるが、９００℃未満では変形応力が高すぎ
て本材料を加工するのが困難であり、また１２００℃超
では材料が溶解を始めるために上記温度範囲に限定した
。また、圧下率は５０％以上としたが、燃焼合成法によ
り製造したままのＮｉＴｉ系の素材の相対密度は５０〜
５５％であるため１００％に高密度化するためには最低
５０％の熱間加工を施す必要がある。圧下率の上限につ
いては高いほどよ＜９９％もありうるが常識的な上限は
９５％で高密度化と同時に材料組織の微細化をも考慮す
ると８５％以上の熱間加工が望ましい。
いて燃焼合成後の素材を９００℃〜１２００℃の範囲で
圧下率５０％以上の熱間加工を施すことが高密度化に非
常に有効であるが、９００℃未満では変形応力が高すぎ
て本材料を加工するのが困難であり、また１２００℃超
では材料が溶解を始めるために上記温度範囲に限定した
。また、圧下率は５０％以上としたが、燃焼合成法によ
り製造したままのＮｉＴｉ系の素材の相対密度は５０〜
５５％であるため１００％に高密度化するためには最低
５０％の熱間加工を施す必要がある。圧下率の上限につ
いては高いほどよ＜９９％もありうるが常識的な上限は
９５％で高密度化と同時に材料組織の微細化をも考慮す
ると８５％以上の熱間加工が望ましい。
粉体の自己燃焼合成装置の一例を第１図に示す。
すなわち、第１図において、１は高真空容器であり、２
は電気炉であって内壁にヒーター１０を有する。電気炉
２内には原料混合粉４を収納し、該混合粉４に点火する
ための電極８に連結している点火用の抵抗加熱線５を備
えた耐火性るつぼ３を設置している。６は真空排気系、
７はシーリング機構、９は温度制御用熱電χ・■である
。
は電気炉であって内壁にヒーター１０を有する。電気炉
２内には原料混合粉４を収納し、該混合粉４に点火する
ための電極８に連結している点火用の抵抗加熱線５を備
えた耐火性るつぼ３を設置している。６は真空排気系、
７はシーリング機構、９は温度制御用熱電χ・■である
。
以下にＮｉＴｉの実施例について説明する。
（実施例１）
酸素含ｈ′量はＮｌＩ量％で０．０８で平均粒度が５０
−のＴｉ扮と、酸素含有量０．０５％で平均粒度が２０
ｕｍのＮ１粉を１：１のモル比で機械的に混合した。
−のＴｉ扮と、酸素含有量０．０５％で平均粒度が２０
ｕｍのＮ１粉を１：１のモル比で機械的に混合した。
この混合粉末３ｋｇを、第１図に示す自己燃焼合成装置
の耐火性るつは３内に収納して、温度３００℃、真空度
２ Ｘ １Ｏ−７Ｔｏｒｒの条件下で第１図の点火用の
抵抗加熱線５の一例であるタングステンヒーターに電圧
３０Ｖで２５Ａの電流を４秒間流して点火した。反応後
の化合物をＸ線回折で調べた結果、９５％以上がＮｉＴ
ｉと確認された。また、反応後の化合物を化学分析した
結果、酸素含有量は０．１０％、窒素０．０１５％、炭
素０．０６％、水素ｏ、ｏｏｅ％であった。
の耐火性るつは３内に収納して、温度３００℃、真空度
２ Ｘ １Ｏ−７Ｔｏｒｒの条件下で第１図の点火用の
抵抗加熱線５の一例であるタングステンヒーターに電圧
３０Ｖで２５Ａの電流を４秒間流して点火した。反応後
の化合物をＸ線回折で調べた結果、９５％以上がＮｉＴ
ｉと確認された。また、反応後の化合物を化学分析した
結果、酸素含有量は０．１０％、窒素０．０１５％、炭
素０．０６％、水素ｏ、ｏｏｅ％であった。
反応後の化合物をアルキメデス法で密度測定を行った結
果、相対密度で５５％であった。この化合物を２ Ｘ
１Ｏ−７Ｔｏｒｒの真空度の真空焼粘炉で１１００℃ｘ
ｔｏｈの均熱処理を行いＸ線回折で粘晶構造を調べた
結果１００％ＮｉＴｉが形成されていることが確認され
た。
果、相対密度で５５％であった。この化合物を２ Ｘ
１Ｏ−７Ｔｏｒｒの真空度の真空焼粘炉で１１００℃ｘ
ｔｏｈの均熱処理を行いＸ線回折で粘晶構造を調べた
結果１００％ＮｉＴｉが形成されていることが確認され
た。
（実施例２）
酸素含有量は重量％で０，０８で平均粒度が５０−のＴ
ｉ粉と、酸素３右ｍｏ、０５％で平均粒度が２０−のＮ
１粉を１：１のモル比で機械的に混合した。
ｉ粉と、酸素３右ｍｏ、０５％で平均粒度が２０−のＮ
１粉を１：１のモル比で機械的に混合した。
この混合粉末３ｋｇを第１図に示す自己燃焼合成装置に
挿入して、温度３００℃、真空度２ Ｘ １０−’Ｔｏ
ｒｒの条件下で第１図の点火用の抵抗加熱線の一例であ
るタングステンヒーターに電圧３０ｖで２５Ａの電流を
４秒間流して点火した。反応後の化合物をＸ線回折で調
べた結果、９５％以上がＮｉＴｉと確認された。また、
反応後の化合物を化学分析した結果、酸素含有量は０．
１０％、窒素０．０１５％、炭素０．０Ｂ％、水素０．
００１３％であった。
挿入して、温度３００℃、真空度２ Ｘ １０−’Ｔｏ
ｒｒの条件下で第１図の点火用の抵抗加熱線の一例であ
るタングステンヒーターに電圧３０ｖで２５Ａの電流を
４秒間流して点火した。反応後の化合物をＸ線回折で調
べた結果、９５％以上がＮｉＴｉと確認された。また、
反応後の化合物を化学分析した結果、酸素含有量は０．
１０％、窒素０．０１５％、炭素０．０Ｂ％、水素０．
００１３％であった。
反応後の化合物をアルキメデス法で密度測定を行った結
果、相対密度で５５％であった。この化合物を２ Ｘ
１０”’Ｔｏｒｒの真空度の真空焼結炉で１１００℃Ｘ
１０ｈの均熱処理を行いＸ線回折で結占晶構造を調べた
結果１００％ＮｉＴｉが形成されていることが確認され
た。
果、相対密度で５５％であった。この化合物を２ Ｘ
１０”’Ｔｏｒｒの真空度の真空焼結炉で１１００℃Ｘ
１０ｈの均熱処理を行いＸ線回折で結占晶構造を調べた
結果１００％ＮｉＴｉが形成されていることが確認され
た。
この熱処理後の素形材から４０ｍｍφＸ ２００ｍ−の
丸棒を切り出し、ステンレス管内に真空封じ込めを行っ
て、０５０℃に加熱された加熱炉中で５時間の焼鈍直後
、熱間押し出し装置を用いて１０ｍｍφの丸棒を製造し
た（圧下率約９４％）。この丸棒の相対密度を測定した
ところ１００％あり、光学顕微鏡観察結果からも燃焼合
成時に存在していたミクロポアが解消されていることを
確認した。
丸棒を切り出し、ステンレス管内に真空封じ込めを行っ
て、０５０℃に加熱された加熱炉中で５時間の焼鈍直後
、熱間押し出し装置を用いて１０ｍｍφの丸棒を製造し
た（圧下率約９４％）。この丸棒の相対密度を測定した
ところ１００％あり、光学顕微鏡観察結果からも燃焼合
成時に存在していたミクロポアが解消されていることを
確認した。
この丸棒材料を表面研削後冷延と焼鈍を繰り返し行い０
．８ｍｍの線材とした。この線材のＭｓ湿温度電気抵抗
測定法で測定したところ４８℃を示し、形状記憶の戻る
温度ＡＩ’温度は７１℃であった。この線材を、コイル
状に形状記憶させてバイアスばねと組合せ、形状記憶素
子を作って８０℃のお湯と１５℃の水に交互に浸漬する
疲労試験結果、１０５回以上破断しなかった。
．８ｍｍの線材とした。この線材のＭｓ湿温度電気抵抗
測定法で測定したところ４８℃を示し、形状記憶の戻る
温度ＡＩ’温度は７１℃であった。この線材を、コイル
状に形状記憶させてバイアスばねと組合せ、形状記憶素
子を作って８０℃のお湯と１５℃の水に交互に浸漬する
疲労試験結果、１０５回以上破断しなかった。
（″）！、施例３）
酸素含有量は重量％で０，０５で平均粒度が４０ｔｔｍ
のＴｉ粉と、酸素含有Ｊｌｎ０．０２％で平均粒度が３
０ｕｍのＮ１粉をｌ：１のモル比で機械的に混合した。
のＴｉ粉と、酸素含有Ｊｌｎ０．０２％で平均粒度が３
０ｕｍのＮ１粉をｌ：１のモル比で機械的に混合した。
この混合粉末３０ｋｇを第１図に示す自己燃焼合成装置
に挿入して、温度３００℃、真空度２ Ｘ １Ｏ−６Ｔ
ｏｒｒの条件下で第１図の点火用の抵抗加熱線の一例で
あるタングステンヒーターに電圧３０Ｖで２５Ａの電流
を４秒間流して点火した。反応後の化合物をＸ線回折で
調べた結果９５％以上がＮｉＴｉと確認された。また、
反応後の化合物を化学分析した結果、酸素含有量は０．
０９％、窒素０．０１４％、炭素０．０５％、水素０．
００１３％であった。
に挿入して、温度３００℃、真空度２ Ｘ １Ｏ−６Ｔ
ｏｒｒの条件下で第１図の点火用の抵抗加熱線の一例で
あるタングステンヒーターに電圧３０Ｖで２５Ａの電流
を４秒間流して点火した。反応後の化合物をＸ線回折で
調べた結果９５％以上がＮｉＴｉと確認された。また、
反応後の化合物を化学分析した結果、酸素含有量は０．
０９％、窒素０．０１４％、炭素０．０５％、水素０．
００１３％であった。
反応後の化合物をアルキメデス法で密度測定を行った結
果、相対密度で５６％であった。この化合物を２ Ｘ
ｔｏ−’Ｔｏｒｒの真空度の真空焼結炉で１１５０℃Ｘ
１０ｈの均熱処理を行いＸ線回折で結晶横進を調べた
結果１００％ＮｉＴｉが形成されていることが確認され
た。
果、相対密度で５６％であった。この化合物を２ Ｘ
ｔｏ−’Ｔｏｒｒの真空度の真空焼結炉で１１５０℃Ｘ
１０ｈの均熱処理を行いＸ線回折で結晶横進を調べた
結果１００％ＮｉＴｉが形成されていることが確認され
た。
この熱処理後の素形材から８０關φＸ０００ｍ＋＊の丸
棒を切り出しステンレス前出に真空封じ込めを行い１１
５０℃に加熱された加熱炉中で５時間焼ｊＩｔＩ直後熱
間鍛造装置を用いて４〇−園φまで繰り返し鍛造を行い
、さらに９３０℃の加熱炉で３時間焼鈍後１５■ｌφの
丸棒に仕上げた（全屈ド率約９６．５％）。この丸棒の
相対密度を測定したところ１００％あり、光学顕微鏡観
察結果からも燃焼合成時に存在していたミクロボアが解
消されていることを確認した。
棒を切り出しステンレス前出に真空封じ込めを行い１１
５０℃に加熱された加熱炉中で５時間焼ｊＩｔＩ直後熱
間鍛造装置を用いて４〇−園φまで繰り返し鍛造を行い
、さらに９３０℃の加熱炉で３時間焼鈍後１５■ｌφの
丸棒に仕上げた（全屈ド率約９６．５％）。この丸棒の
相対密度を測定したところ１００％あり、光学顕微鏡観
察結果からも燃焼合成時に存在していたミクロボアが解
消されていることを確認した。
この丸棒材料を表面研削後冷延と焼鈍を繰り返し行い１
．０闘の線材とした。この線材のＭｓ湿温度電気抵抗測
定法で測定したところ４９℃を示し、形状記憶の戻る温
度Ａｒ温度は７０℃であった。この線伺を女性用下着（
ブラジャー）の芯線として使用した製品の洗濯同数寿命
試験を行った結果５００回の洗濯に充分耐えることが確
認された。
．０闘の線材とした。この線材のＭｓ湿温度電気抵抗測
定法で測定したところ４９℃を示し、形状記憶の戻る温
度Ａｒ温度は７０℃であった。この線伺を女性用下着（
ブラジャー）の芯線として使用した製品の洗濯同数寿命
試験を行った結果５００回の洗濯に充分耐えることが確
認された。
（発明の効果）
このように本発明の形状記憶合金ＮｉＴｉの製造方法は
構成され作用するものであるから、従来の方法に比較し
て材質の優れた化合物を機械的な熱間加工という安価な
製造工程で製造可能となるなどの効果をＨする。
構成され作用するものであるから、従来の方法に比較し
て材質の優れた化合物を機械的な熱間加工という安価な
製造工程で製造可能となるなどの効果をＨする。
第１図は自己伝播燃焼合成装置の概略断面図である。
Claims (3)
- （１）ＮｉおよびＴｉをそれぞれ主成分とする粉末を混
合し、得られた混合粉末を真空中、かつ前記混合粉末の
合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が自己
燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記混合
粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ、前
記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝播さ
せる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造する方
法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜１２００
℃の範囲の温度で、３〜５０時間の真空熱処理を施すこ
とを特徴とするＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法。 - （２）ＮｉおよびＴｉをそれぞれ主成分とする粉末を混
合し、得られた混合粉末を真空中、かつ前記混合粉末の
合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が自己
燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記混合
粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ、前
記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝播さ
せる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造する方
法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜１２００
℃の範囲の温度で、圧下率５０％以上の機械的な熱間加
工を施すことを特徴とするＮｉＴｉ系金属間化合物の製
造方法。 - （３）ＮｉおよびＴｉをそれぞれ主成分とする粉末を混
合し、得られた混合粉末を真空中、かつ前記混合粉末の
合成反応で生じる反応生成熱により前記混合粉末が自己
燃焼を起こすことのできる温度以上に保持し、前記混合
粉末の一部に外部より入熱して合成反応を開始させ、前
記反応で発生した反応生成熱を未反応粉末に順次伝播さ
せる燃焼合成法でＮｉＴｉ系金属間化合物を製造する方
法において、燃焼合成後の生成物に９００℃〜１２００
℃の範囲の温度で、３〜５０時間の真空熱処理を施した
後９００℃〜１２００℃の範囲の温度で、圧下率５０％
以上の機械的な熱間加工を施すことを特徴とするＮｉＴ
ｉ系金属間化合物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2076472A JPH03274248A (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | ＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2076472A JPH03274248A (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | ＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03274248A true JPH03274248A (ja) | 1991-12-05 |
Family
ID=13606120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2076472A Pending JPH03274248A (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | ＮｉＴｉ系金属間化合物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03274248A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995008654A1 (en) * | 1993-09-24 | 1995-03-30 | The Ishizuka Research Institute, Ltd. | Composite material and process for producing the same |
| JP2004346389A (ja) * | 2003-05-23 | 2004-12-09 | Yoshimi Seisakusho:Kk | 形状記憶合金製鋳造部材およびその製造方法 |
| CN113564423A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-29 | 广东省科学院新材料研究所 | 镍钛金属间化合物轴承材料及其制备方法与应用 |
-
1990
- 1990-03-26 JP JP2076472A patent/JPH03274248A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995008654A1 (en) * | 1993-09-24 | 1995-03-30 | The Ishizuka Research Institute, Ltd. | Composite material and process for producing the same |
| JP2004346389A (ja) * | 2003-05-23 | 2004-12-09 | Yoshimi Seisakusho:Kk | 形状記憶合金製鋳造部材およびその製造方法 |
| CN113564423A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-29 | 广东省科学院新材料研究所 | 镍钛金属间化合物轴承材料及其制备方法与应用 |
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