JPH03277701A - 雰囲気焼結炉を用いた圧粉体の焼結方法 - Google Patents
雰囲気焼結炉を用いた圧粉体の焼結方法Info
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- JPH03277701A JPH03277701A JP7833490A JP7833490A JPH03277701A JP H03277701 A JPH03277701 A JP H03277701A JP 7833490 A JP7833490 A JP 7833490A JP 7833490 A JP7833490 A JP 7833490A JP H03277701 A JPH03277701 A JP H03277701A
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- crucible
- sintering
- atmospheric gas
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、雰囲気焼結炉を用いて圧粉体を焼結する方
法に関するものであり、さらに詳しくは、雰囲気焼結炉
を用いて圧粉体を焼結する際の雰囲気ガスの供給方法に
関するものである。
法に関するものであり、さらに詳しくは、雰囲気焼結炉
を用いて圧粉体を焼結する際の雰囲気ガスの供給方法に
関するものである。
一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣと記す）、サー
メット、セラミックスなどからなる切削工具、例えばス
ローアウェイチップ、ミニチュアドリルなどを製造する
に際しては、それらの原料粉末を所定量配合し、混合し
、プレス成形して圧粉体を作製し、この圧粉体を所定の
雰囲気で焼結することにより製造されている。
メット、セラミックスなどからなる切削工具、例えばス
ローアウェイチップ、ミニチュアドリルなどを製造する
に際しては、それらの原料粉末を所定量配合し、混合し
、プレス成形して圧粉体を作製し、この圧粉体を所定の
雰囲気で焼結することにより製造されている。
上記圧粉体を所定の雰囲気で焼結するために用いる焼結
炉としては、例えば第１図または第２図の断面図に示さ
れる構造の雰囲気焼結炉か用いられている。
炉としては、例えば第１図または第２図の断面図に示さ
れる構造の雰囲気焼結炉か用いられている。
上記第１図および第２図にみられるように、グラファイ
ト製支持台９の上に圧粉体ｌＯを並べ、この圧粉体１０
が並べられたグラファイト製支持台９を複数段に重ねて
ルツボ４内に装入する。このルツボは第１図に示される
ように孔６が多数設けられた通気性グラファイトルツボ
４であってもよ（、また第２図に示されるような通気性
多孔質グラファイトルツボ４′であってもよい。
ト製支持台９の上に圧粉体ｌＯを並べ、この圧粉体１０
が並べられたグラファイト製支持台９を複数段に重ねて
ルツボ４内に装入する。このルツボは第１図に示される
ように孔６が多数設けられた通気性グラファイトルツボ
４であってもよ（、また第２図に示されるような通気性
多孔質グラファイトルツボ４′であってもよい。
第１図および第２図に示されるように、ルツボ４または
４′は周囲をヒーター３で包囲され、このヒーター３は
グラファイト繊維からなる通気性断熱材２で包囲されて
いる。上記グラファイト繊維からなる断熱材２は通気性
にすぐれたものであることが必要であり、これら断熱材
２はチャンバー１の内側に取付けられている。
４′は周囲をヒーター３で包囲され、このヒーター３は
グラファイト繊維からなる通気性断熱材２で包囲されて
いる。上記グラファイト繊維からなる断熱材２は通気性
にすぐれたものであることが必要であり、これら断熱材
２はチャンバー１の内側に取付けられている。
一方、ルツボ４の内部中心部には、多数の小孔７をもつ
バイブ５が取付けられており、このバイブは、ルツボ４
、断熱材２およびチャンバー１を貫通して外界に通じて
いる。上記多数の小孔７をもつバイブ５は、第２図に示
されるように中央部に複数本取付けられてもよい。また
上記バイブ５は無数の通気孔（図示せず）を有する多孔
質グラファイトで製造してもよい。
バイブ５が取付けられており、このバイブは、ルツボ４
、断熱材２およびチャンバー１を貫通して外界に通じて
いる。上記多数の小孔７をもつバイブ５は、第２図に示
されるように中央部に複数本取付けられてもよい。また
上記バイブ５は無数の通気孔（図示せず）を有する多孔
質グラファイトで製造してもよい。
上記圧粉体ｌＯを所定の雰囲気で焼結するためには、第
１図および第２図の断面図で示されるように、バイブ５
から所定の雰囲気ガスを点線矢印１２で示されるように
供給し、ルツボ４内においてバイブ５の小孔７または通
気孔（図示せず）からルツボ４，４′に供給し、ルツボ
４，４′内部を雰囲気ガスで充満させた状態て圧粉体１
０を焼結する。
１図および第２図の断面図で示されるように、バイブ５
から所定の雰囲気ガスを点線矢印１２で示されるように
供給し、ルツボ４内においてバイブ５の小孔７または通
気孔（図示せず）からルツボ４，４′に供給し、ルツボ
４，４′内部を雰囲気ガスで充満させた状態て圧粉体１
０を焼結する。
上記雰囲気ガスは、所定の流量でルツボ４内に供給され
続け、ルツボ４内は常に一定の組成からなる雰囲気ガス
を所定の濃度で保持される。一方、ルツボ４内で反応し
、消費されて成分組成の変化した雰囲気ガスは、ルツボ
４の孔６または多孔質通気孔を通り、さらに断熱材２を
通って、チャンバー１に取付けられている開口部８から
点線矢印１２で示されるように排気される。
続け、ルツボ４内は常に一定の組成からなる雰囲気ガス
を所定の濃度で保持される。一方、ルツボ４内で反応し
、消費されて成分組成の変化した雰囲気ガスは、ルツボ
４の孔６または多孔質通気孔を通り、さらに断熱材２を
通って、チャンバー１に取付けられている開口部８から
点線矢印１２で示されるように排気される。
ところが、上記従来の方法で雰囲気焼結炉に雰囲気ガス
を流しなから圧粉体１０を焼結し、切削工具を作製し、
この切削工具を用いて切削試験してみると、圧粉体１０
の支持台９表面における配置位置の相違によって、得ら
れた切削工具の切削性能にバラツキが生じるという問題
点が生じたのである。
を流しなから圧粉体１０を焼結し、切削工具を作製し、
この切削工具を用いて切削試験してみると、圧粉体１０
の支持台９表面における配置位置の相違によって、得ら
れた切削工具の切削性能にバラツキが生じるという問題
点が生じたのである。
その原因としては、
（１）中心部のバイブ５から供給される雰囲気ガスは、
開口部８に近い方向の断熱材２に向って流れやすいため
、開口部８方向への雰囲気ガスの流速が速くなりやすく
、一方、排気口である開口部８と逆側の断熱材２を通っ
て流れる雰囲気ガスの流量は少なくなる。そのため、ル
ツボ４内部の雰囲気ガスの濃度にムラか生じる。
開口部８に近い方向の断熱材２に向って流れやすいため
、開口部８方向への雰囲気ガスの流速が速くなりやすく
、一方、排気口である開口部８と逆側の断熱材２を通っ
て流れる雰囲気ガスの流量は少なくなる。そのため、ル
ツボ４内部の雰囲気ガスの濃度にムラか生じる。
（２）冷たい雰囲気ガスがバイブ５を通って直接ルツボ
４，４′に導入されるため、バイブ５に近い内側とルツ
ボ４，４′の壁側とでは温度差が生じ、均熱が十分にと
れなくなり、支持台９に配置された圧粉体ＩＯのバイブ
５側とルツボ４，４′の壁側とでは焼結条件が均一でな
くなる。
４，４′に導入されるため、バイブ５に近い内側とルツ
ボ４，４′の壁側とでは温度差が生じ、均熱が十分にと
れなくなり、支持台９に配置された圧粉体ＩＯのバイブ
５側とルツボ４，４′の壁側とでは焼結条件が均一でな
くなる。
などが考えられる。
上記（１）の原因を避けるためには、チャンバー１に多
数の排気口を取付けて、バイブ５から供給された雰囲気
ガスが放射状に均等に吸引されるように設計されるが、
排気口を溶接するための溶接部分が多くなり、コストを
引き上げるので好ましくなく、一方、上記（２）の原因
を解消する手段として予め雰囲気ガスを所定の温度に予
熱する方法がとられるが、予熱装置を別に設置する必要
があるために、製造コストが高くつくので好ましくない
。
数の排気口を取付けて、バイブ５から供給された雰囲気
ガスが放射状に均等に吸引されるように設計されるが、
排気口を溶接するための溶接部分が多くなり、コストを
引き上げるので好ましくなく、一方、上記（２）の原因
を解消する手段として予め雰囲気ガスを所定の温度に予
熱する方法がとられるが、予熱装置を別に設置する必要
があるために、製造コストが高くつくので好ましくない
。
そこで、本発明者等は、第１図または第２図に示される
ような従来公知の雰囲気焼結炉を用い、均一で効率のよ
い焼結方法を開発すべく研究を行った結果、 上記従来公知の雰囲気焼結炉において、雰囲気ガスをチ
ャンバー１の開口部８から供給し、雰囲気焼結炉の中央
部に設けられたバイブ５から吸弓排田することにより、
ルツボ４内部の雰囲気ガス濃度を均一に保持し、この方
法で雰囲気ガスを供給しながら焼結して得られた切削工
具は、均等な切削性能を示すという知見を得たのである
。
ような従来公知の雰囲気焼結炉を用い、均一で効率のよ
い焼結方法を開発すべく研究を行った結果、 上記従来公知の雰囲気焼結炉において、雰囲気ガスをチ
ャンバー１の開口部８から供給し、雰囲気焼結炉の中央
部に設けられたバイブ５から吸弓排田することにより、
ルツボ４内部の雰囲気ガス濃度を均一に保持し、この方
法で雰囲気ガスを供給しながら焼結して得られた切削工
具は、均等な切削性能を示すという知見を得たのである
。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 開口部を有するチャンバー、上記チャンバーの内部に設
けられた断熱材、上記断熱材の内部に設けられたルツボ
、上記ルツボと断熱材の間に設けられたヒーター、上記
ルツボの中央部に位置し上記ルツボ、断熱材およびチャ
ンバーを貫通して外部に通じているパイプからなる雰囲
気焼結炉を用いて、 雰囲気ガスを、上記チャンバーの開口部から供給し、上
記パイプから吸引排出することを特徴とする雰囲気焼結
炉を用いた圧粉体の焼結方法に特徴を有するものである
。
って、 開口部を有するチャンバー、上記チャンバーの内部に設
けられた断熱材、上記断熱材の内部に設けられたルツボ
、上記ルツボと断熱材の間に設けられたヒーター、上記
ルツボの中央部に位置し上記ルツボ、断熱材およびチャ
ンバーを貫通して外部に通じているパイプからなる雰囲
気焼結炉を用いて、 雰囲気ガスを、上記チャンバーの開口部から供給し、上
記パイプから吸引排出することを特徴とする雰囲気焼結
炉を用いた圧粉体の焼結方法に特徴を有するものである
。
この発明の焼結方法を実施する際の雰囲気ガスの流れは
次のようになる。
次のようになる。
まず、雰囲気ガスボンベ（図示せず）をチャンバー１の
開口部８に接続し、真空ポンプ（図示せず）をパイプ５
に接続し作動させると、雰囲気ガスは開口部８から供給
され、チャンバー１と断熱材２の間に形成される空間に
は雰囲気ガスが充満する。この充満した雰囲気ガスは実
線矢印１１で示される方向に断熱材２を通って均一速度
で流れ込み、さらにルツボ４の孔５または多孔質連通孔
（図示せず）を通り、支持台９と支持台９の間を通って
ルツボ４のほぼ中央部に位置するパイプ５の小孔７に入
り、パイプ５から吸引排出される。
開口部８に接続し、真空ポンプ（図示せず）をパイプ５
に接続し作動させると、雰囲気ガスは開口部８から供給
され、チャンバー１と断熱材２の間に形成される空間に
は雰囲気ガスが充満する。この充満した雰囲気ガスは実
線矢印１１で示される方向に断熱材２を通って均一速度
で流れ込み、さらにルツボ４の孔５または多孔質連通孔
（図示せず）を通り、支持台９と支持台９の間を通って
ルツボ４のほぼ中央部に位置するパイプ５の小孔７に入
り、パイプ５から吸引排出される。
その際、雰囲気ガスは、ヒーター３て加熱された断熱材
２、ヒーター３およびヒーター３で加熱されたルツボ４
を通るために予熱され、従来のように雰囲気ガス予熱装
置を別に設ける必要がない。
２、ヒーター３およびヒーター３で加熱されたルツボ４
を通るために予熱され、従来のように雰囲気ガス予熱装
置を別に設ける必要がない。
また圧粉体１０の雰囲気焼結に使用された雰囲気ガスは
均一な流速でパイプ５の小孔７に流れ込むので圧粉体Ｉ
Ｏの表面を流れる雰囲気ガス流量も均等になり、支持台
９の外周に配置された圧粉体１０の焼結に消費されて低
濃度となった雰囲気ガスであってもパイプ５へ集中する
ために雰囲気ムラが生じにくい。
均一な流速でパイプ５の小孔７に流れ込むので圧粉体Ｉ
Ｏの表面を流れる雰囲気ガス流量も均等になり、支持台
９の外周に配置された圧粉体１０の焼結に消費されて低
濃度となった雰囲気ガスであってもパイプ５へ集中する
ために雰囲気ムラが生じにくい。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
原料粉末として、平均粒径：３．０ｔｌｎのＷＣ粉末、
平均粒径：１．５μｓのＴｉＣ粉末、平均粒径：１．５
％ｍのＴｉＮ粉末、平均粒径：１．５ｔ！ｎのＴａＣ粉
末、および平均粒径：１．０μｓのＣｏ粉末を用意し、
これら原料粉末をＴｉＣ粉末：８％、ＴｉＮ粉末＝２％
、ＴａＣ粉末＝１０％、Ｃｏ粉末：１０％、ＷＣ粉末：
残り（以上、重量％）となるように配合し、ポルミルに
て７２時時間式混合した後、乾燥し、得られた混合粉末
をＩＳＯ規格Ｓ Ｎ ＭＧ １２０４０１１に規定する
形状をもった圧粉体にプレス成形し、この圧粉体をグラ
ファイト製リング状支持台上に並べ、第１図に示される
ように、雰囲気焼結炉に装入し、上記雰囲気焼結炉のチ
ャンバーの開口部８から窒素ガスを実線矢印１１で示さ
れるように供給し、パイプ５から実線矢印１１で示され
るように吸引排出しなから、ヒーター３により炉内温度
を１３８０℃に保持し、焼結してＷＣＣ超超硬合金製切
削工具製造した。
平均粒径：１．５μｓのＴｉＣ粉末、平均粒径：１．５
％ｍのＴｉＮ粉末、平均粒径：１．５ｔ！ｎのＴａＣ粉
末、および平均粒径：１．０μｓのＣｏ粉末を用意し、
これら原料粉末をＴｉＣ粉末：８％、ＴｉＮ粉末＝２％
、ＴａＣ粉末＝１０％、Ｃｏ粉末：１０％、ＷＣ粉末：
残り（以上、重量％）となるように配合し、ポルミルに
て７２時時間式混合した後、乾燥し、得られた混合粉末
をＩＳＯ規格Ｓ Ｎ ＭＧ １２０４０１１に規定する
形状をもった圧粉体にプレス成形し、この圧粉体をグラ
ファイト製リング状支持台上に並べ、第１図に示される
ように、雰囲気焼結炉に装入し、上記雰囲気焼結炉のチ
ャンバーの開口部８から窒素ガスを実線矢印１１で示さ
れるように供給し、パイプ５から実線矢印１１で示され
るように吸引排出しなから、ヒーター３により炉内温度
を１３８０℃に保持し、焼結してＷＣＣ超超硬合金製切
削工具製造した。
上記焼結して得られたＷＣＣ超超硬合金製切削工具うち
、グラファイト製リング状支持台の内周付近のパイプ５
に最も近い個所に配置し焼結して得られたＷＣＣ超超硬
合金切削工具実施例１）およびグラファイト製リング状
支持台の外周付近のルツボ４の内壁に最も近い個所に配
置し焼結して得られたＷＣＣ超超硬合金製切削工具実施
例２）を取出し、これらＷＣＣ超超硬合金製切削工具つ
いて、 被削材： Ｊ Ｉ Ｓ ＳＮＣＭ４３９（ＨＢ： ２
８０）切削速度： １５０ ｍ／１ｎ 。
、グラファイト製リング状支持台の内周付近のパイプ５
に最も近い個所に配置し焼結して得られたＷＣＣ超超硬
合金切削工具実施例１）およびグラファイト製リング状
支持台の外周付近のルツボ４の内壁に最も近い個所に配
置し焼結して得られたＷＣＣ超超硬合金製切削工具実施
例２）を取出し、これらＷＣＣ超超硬合金製切削工具つ
いて、 被削材： Ｊ Ｉ Ｓ ＳＮＣＭ４３９（ＨＢ： ２
８０）切削速度： １５０ ｍ／１ｎ 。
送 リ： ０．３ ｍｍ／ ｒｅｖ 。
切込み＋２ｍｍ。
切削時間： ｌ０１１ｉｎ 。
の条件で、鋼を乾式連続切削する切削試験を実施し、逃
げ面摩耗幅を測定し、それらの結果を第１表に示した。
げ面摩耗幅を測定し、それらの結果を第１表に示した。
さらに比較の目的で、第１図に示される雰囲気焼結炉を
用い、第１図の点線矢印１２で示されるように、パイプ
５から窒素ガスを供給し、開口部８から吸引排出する以
外は上記実施例１および２と全く同一条件でＷＣＣ超超
硬合金製切削工具焼結し、実施例１および２と同一個所
に配置され焼結されたＷＣＣ超超硬合金製切削工具従来
例１および２）を取出し、これらのＷＣＣ超超硬合金製
切削工具ついても同上条件で乾式連続切削試験を実施し
、同じく逃げ面摩耗幅を測定し、それらの結果を第１表
に示した。
用い、第１図の点線矢印１２で示されるように、パイプ
５から窒素ガスを供給し、開口部８から吸引排出する以
外は上記実施例１および２と全く同一条件でＷＣＣ超超
硬合金製切削工具焼結し、実施例１および２と同一個所
に配置され焼結されたＷＣＣ超超硬合金製切削工具従来
例１および２）を取出し、これらのＷＣＣ超超硬合金製
切削工具ついても同上条件で乾式連続切削試験を実施し
、同じく逃げ面摩耗幅を測定し、それらの結果を第１表
に示した。
第１表の結果から、雰囲気ガスをパイプ５から開口部８
へ流す従来の焼結方法によると、従来例１および２に見
られるように、焼結時の圧粉体の配置位置の相違によっ
て、得られた切削工具の切削性能にバラツキが生じるが
、雰囲気ガスを開口部８からパイプ５へ流すこの発明の
焼結方法によると、焼結時の圧粉体の配置位置に関係な
く、得られた切削工具の切削性能にバラツキがないこと
がわかる。
へ流す従来の焼結方法によると、従来例１および２に見
られるように、焼結時の圧粉体の配置位置の相違によっ
て、得られた切削工具の切削性能にバラツキが生じるが
、雰囲気ガスを開口部８からパイプ５へ流すこの発明の
焼結方法によると、焼結時の圧粉体の配置位置に関係な
く、得られた切削工具の切削性能にバラツキがないこと
がわかる。
上述のように、この発明によると、開口部からチャンバ
ー内に導入された雰囲気ガスは、ヒーターによって加熱
された断熱材、ヒーター、ヒーターによって加熱された
ルツボを通ってパイプに集まり排出されるため、雰囲気
ガスは十分に予熱され、雰囲気ガスのショートバスか起
こらず、雰囲気ガスの均熱ムラが生じない。さらに雰囲
気ガスは支持台周辺部の圧粉体の焼結に消耗され低濃度
となってもパイプへ雰囲気ガスが集中するために雰囲気
ムラが生じに＜＜、焼結された切削工具の切削性能にバ
ラツキが生しないなどの優れた効果がある。
ー内に導入された雰囲気ガスは、ヒーターによって加熱
された断熱材、ヒーター、ヒーターによって加熱された
ルツボを通ってパイプに集まり排出されるため、雰囲気
ガスは十分に予熱され、雰囲気ガスのショートバスか起
こらず、雰囲気ガスの均熱ムラが生じない。さらに雰囲
気ガスは支持台周辺部の圧粉体の焼結に消耗され低濃度
となってもパイプへ雰囲気ガスが集中するために雰囲気
ムラが生じに＜＜、焼結された切削工具の切削性能にバ
ラツキが生しないなどの優れた効果がある。
第１図は、従来公知の雰囲気焼結炉の断面図を用いてこ
の発明の雰囲気ガスの流れを示す説明図、第２図は、他
の従来公知の雰囲気焼結炉の断面図を用いてこの発明の
雰囲気ガスの流れを示す説明図。 １：チャンバー ２；断熱材、３：ヒーター
４．４’ ニルツボ５：パイプ、 １１：実線矢印 （本発明の雰囲気ガスの流れを示す。）、１２：点線矢
印 （従来の雰囲気ガスの流れを示す。）。 出 願 人 二 三菱金属株式会社 代 理 人 昌 田 和 夫 外１名
の発明の雰囲気ガスの流れを示す説明図、第２図は、他
の従来公知の雰囲気焼結炉の断面図を用いてこの発明の
雰囲気ガスの流れを示す説明図。 １：チャンバー ２；断熱材、３：ヒーター
４．４’ ニルツボ５：パイプ、 １１：実線矢印 （本発明の雰囲気ガスの流れを示す。）、１２：点線矢
印 （従来の雰囲気ガスの流れを示す。）。 出 願 人 二 三菱金属株式会社 代 理 人 昌 田 和 夫 外１名
Claims (1)
- （１）開口部を有するチャンバー、上記チャンバーの内
側に設けられた通気性断熱材、上記通気性断熱材の内部
に設けられた通気性ルツボ、上記通気性断熱材と通気性
ルツボの間に設けられたヒーター、および上記通気性ル
ツボの中央部に位置し、上記通気性ルツボ、通気性断熱
材およびチャンバーを貫いて外部に通じているパイプか
らなり、上記パイプの通気性ルツボ内に存在する部分に
は多数の小孔または通気孔を有する雰囲気焼結炉を用い
て圧粉体を焼結する方法において、 雰囲気ガスを、上記チャンバーの開口部から供給し、上
記パイプから吸引排出することを特徴とする雰囲気焼結
炉を用いた圧粉体の焼結方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7833490A JPH03277701A (ja) | 1990-03-27 | 1990-03-27 | 雰囲気焼結炉を用いた圧粉体の焼結方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7833490A JPH03277701A (ja) | 1990-03-27 | 1990-03-27 | 雰囲気焼結炉を用いた圧粉体の焼結方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03277701A true JPH03277701A (ja) | 1991-12-09 |
Family
ID=13659080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7833490A Pending JPH03277701A (ja) | 1990-03-27 | 1990-03-27 | 雰囲気焼結炉を用いた圧粉体の焼結方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03277701A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7384218B2 (en) | 2004-12-16 | 2008-06-10 | Mitsubishi Materials Corporation | Clamping mechanism for cutting insert |
| US7479252B2 (en) | 2003-03-28 | 2009-01-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Method for manufacturing throwaway tip and apparatus for aligning green compact |
| CN101968308A (zh) * | 2010-11-24 | 2011-02-09 | 中国矿业大学 | 一种坩埚可升降的烧结炉 |
| JP2011508075A (ja) * | 2007-12-21 | 2011-03-10 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 焼結炉及び切削工具製造方法 |
| CN111952068A (zh) * | 2020-08-07 | 2020-11-17 | 邱芳 | 一种钕铁硼磁体生产用气孔尺寸孔径烧结设备及其实施方法 |
| JP2021038902A (ja) * | 2019-09-05 | 2021-03-11 | 株式会社トクヤマ | 窒化反応炉 |
-
1990
- 1990-03-27 JP JP7833490A patent/JPH03277701A/ja active Pending
Cited By (9)
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| EP2225061A4 (en) * | 2007-12-21 | 2017-08-09 | Sandvik Intellectual Property AB | Sintering furnace and method of making cutting tools |
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| CN111952068A (zh) * | 2020-08-07 | 2020-11-17 | 邱芳 | 一种钕铁硼磁体生产用气孔尺寸孔径烧结设备及其实施方法 |
| CN111952068B (zh) * | 2020-08-07 | 2021-11-30 | 包头市英思特稀磁新材料股份有限公司 | 一种钕铁硼磁体生产用气孔尺寸孔径烧结设备及其实施方法 |
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