JPH032823B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH032823B2 JPH032823B2 JP60126982A JP12698285A JPH032823B2 JP H032823 B2 JPH032823 B2 JP H032823B2 JP 60126982 A JP60126982 A JP 60126982A JP 12698285 A JP12698285 A JP 12698285A JP H032823 B2 JPH032823 B2 JP H032823B2
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食性、耐スポーリング性及び容積
安定性に優れた取鍋スラグライン部内張り施工用
耐火物に関する。 〔従来の技術〕 近年、取鍋内張り耐火物は省エネルギー、省力
化の観点から、不定形耐火物による施工が一般的
に行われるようになり、なかでも、施工が容易で
設備費が安価で済み、且つ旧材を残したままで施
工できるいわゆる継ぎ足し施工が可能であつて、
炉材コスト低減効果の大きい流し込み工法が幅広
く行われるようになつた。 この流し込み用材料として、例えばセミジルコ
ン質、アルミナ質、塩基性質などが用いられてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、これら材料の殆どは取鍋溶鋼部
の施工に限定され、侵食の激しいスラグライン部
内張りには適用されていないのが現状である。 この理由は、セミジルコン質材料は亀裂の発生
を抑制するための骨材として、膨張性原料である
ろう石や珪石をある程度使用する必要があるた
め、これらSiO2リツチな成分が塩基性スラグに
対する抵抗性を弱めていることが挙げられる。 一方、アルミナ質及び塩基性質については、熱
的および構造的スポーリング現象の発生により適
用されていないのが現状である。 このため、取鍋内張りに流し込み材による施工
が実用化されつつある現在でも、スラグライン部
には未だ焼成ジルコン質れんがが使用されてい
る。 本発明の目的は、耐食性および耐スポーリング
性に優れた取鍋スラグライン部内張り施工材とし
てのジルコン質流し込み材を提供することにあ
る。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明の取鍋スラグライン部内張り用流し込み
不定形耐火物は、粒径が１mm以上の電融Al2O3−
ZrO2−SiO2系粗粒子を30重量％以下含み、残部
がジルコン、粘土、シリカ超微粉、分散材、それ
に凝集材からなり、且つ、骨材の粒度構成におい
て、前記Al2O3−ZrO2−SiO2系粗粒子と前記ジル
コンの中の粒径が１mm以上の粗粒子との合量が配
合物全体の20〜50重量％であることを特徴とす
る。 以下、電融Al2O3−ZrO2−SiO2を電融AZSと称
する。 本発明のジルコン質流し込み材の配合全体の粒
度構成と自然流動性との関係を第１図に示す。 粒度域を＋１mm、１〜0.074mm、0.074〜０mmに
分けたとき、同図の斜線によつて示す域内にある
とき良好な流動性を示し、＋１mm粒度域20重量％
以下若しくは50重量％以上或いは0.074〜０mm粒
度域20重量％以下若しくは50重量％以上では、施
工時の自然流動性は著しく劣化し、好ましくな
い。 骨材として、電融AZS系粗粒子が通常のジル
コン粗粒子よりも非常に緻密な組織を有している
ために、電融AZS系粗粒子を併用することによ
つて高耐食性化が得られる。更に電融AZS系粗
粒子中に存在する適量なAl2O3成分の影響により
焼結促進効果及びスラグ浸潤防止効果が得られ
る。 しかし、電融AZS系粗粒子の使用量は30重量
％以下とし、これ以上使用した場合はAl2O3成分
が過多となり、耐食性の向上は認められず逆に低
下する傾向にある。１mm以下の微粉部にはジルコ
ンサンド、ジルコンフラワーなどを使用する。 凝集剤としては、Al2O3成分を80重量％以上含
有するアルミナセメントを使用することが好まし
い。Al2O3成分が54重量％程度の一般的なアルミ
ナセメントの使用は、多量のCaO成分の影響によ
り耐食性及び耐爆裂性の点から好ましくない。ア
ルミナセメントの添加量としては、２重量％以下
では施工体として充分な強度を発現することがで
きず、また５重量％以下では耐食性及び耐爆裂性
の点で好ましくないので２〜５重量％にすべきで
ある。 分散剤はカルボン酸の誘導体を主成分とする水
溶性高分子化合物を使用することが好ましい。従
来、分散剤としては一般的にはアルカリ金属のリ
ン酸塩等の無機質類が使用されているが、アルミ
ナセメントを凝集剤として使用した場合の耐爆裂
性の点及びジルコンの解離に与える影響を考慮す
ると、有機分散剤が好ましい。分散剤の添加量は
0.03重量％以下では適正な分散効果が得られず、
また0.5重量％以上では分散効果は収束するので
0.03〜0.5重量％が好ましい。 粘土は流動性を付与するための必要最低量で充
分であり、２重量％以下では施工に充分な流動性
を得ることができず、５重量％以上では耐食性及
び耐爆裂性の点で問題があるので、好ましくは２
〜５重量％である。流動性を付与するものとして
は、粘土の他にシリカ超微粉、ジルコン超微粉も
使用可能である。 〔実施例〕 それぞれ第１表と第２表に示す組成と特性を有
する粗粒子と凝集剤を用いて流し込み材を調製し
た。第３表に本発明のジルコン質流し込み材の実
施例としての配合と特性を、比較例とともに示
す。第４表に実施例（配合３）と比較例（配合
７）との物性値を示す。 同本発明の実施例（配合３）に示す流し込み材
を、第２図に示す185T溶鋼鍋の従来の流し込み
材（配合７）によつて形成した溶鋼部内張り２の
上方のスラグライン部分１に、内張りを180mm厚
みに形成し、第５表に示す組成を有するスラグを
用いてテストを行つた。 第６表にスラグラインの適用材料と取鍋の炉材
成績を示す。 本発明の流し込み材料をスラグラインに適用す
ることによつて、従来より大巾に炉材原単位、原
単価の低減を達成できた。
安定性に優れた取鍋スラグライン部内張り施工用
耐火物に関する。 〔従来の技術〕 近年、取鍋内張り耐火物は省エネルギー、省力
化の観点から、不定形耐火物による施工が一般的
に行われるようになり、なかでも、施工が容易で
設備費が安価で済み、且つ旧材を残したままで施
工できるいわゆる継ぎ足し施工が可能であつて、
炉材コスト低減効果の大きい流し込み工法が幅広
く行われるようになつた。 この流し込み用材料として、例えばセミジルコ
ン質、アルミナ質、塩基性質などが用いられてい
る。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、これら材料の殆どは取鍋溶鋼部
の施工に限定され、侵食の激しいスラグライン部
内張りには適用されていないのが現状である。 この理由は、セミジルコン質材料は亀裂の発生
を抑制するための骨材として、膨張性原料である
ろう石や珪石をある程度使用する必要があるた
め、これらSiO2リツチな成分が塩基性スラグに
対する抵抗性を弱めていることが挙げられる。 一方、アルミナ質及び塩基性質については、熱
的および構造的スポーリング現象の発生により適
用されていないのが現状である。 このため、取鍋内張りに流し込み材による施工
が実用化されつつある現在でも、スラグライン部
には未だ焼成ジルコン質れんがが使用されてい
る。 本発明の目的は、耐食性および耐スポーリング
性に優れた取鍋スラグライン部内張り施工材とし
てのジルコン質流し込み材を提供することにあ
る。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明の取鍋スラグライン部内張り用流し込み
不定形耐火物は、粒径が１mm以上の電融Al2O3−
ZrO2−SiO2系粗粒子を30重量％以下含み、残部
がジルコン、粘土、シリカ超微粉、分散材、それ
に凝集材からなり、且つ、骨材の粒度構成におい
て、前記Al2O3−ZrO2−SiO2系粗粒子と前記ジル
コンの中の粒径が１mm以上の粗粒子との合量が配
合物全体の20〜50重量％であることを特徴とす
る。 以下、電融Al2O3−ZrO2−SiO2を電融AZSと称
する。 本発明のジルコン質流し込み材の配合全体の粒
度構成と自然流動性との関係を第１図に示す。 粒度域を＋１mm、１〜0.074mm、0.074〜０mmに
分けたとき、同図の斜線によつて示す域内にある
とき良好な流動性を示し、＋１mm粒度域20重量％
以下若しくは50重量％以上或いは0.074〜０mm粒
度域20重量％以下若しくは50重量％以上では、施
工時の自然流動性は著しく劣化し、好ましくな
い。 骨材として、電融AZS系粗粒子が通常のジル
コン粗粒子よりも非常に緻密な組織を有している
ために、電融AZS系粗粒子を併用することによ
つて高耐食性化が得られる。更に電融AZS系粗
粒子中に存在する適量なAl2O3成分の影響により
焼結促進効果及びスラグ浸潤防止効果が得られ
る。 しかし、電融AZS系粗粒子の使用量は30重量
％以下とし、これ以上使用した場合はAl2O3成分
が過多となり、耐食性の向上は認められず逆に低
下する傾向にある。１mm以下の微粉部にはジルコ
ンサンド、ジルコンフラワーなどを使用する。 凝集剤としては、Al2O3成分を80重量％以上含
有するアルミナセメントを使用することが好まし
い。Al2O3成分が54重量％程度の一般的なアルミ
ナセメントの使用は、多量のCaO成分の影響によ
り耐食性及び耐爆裂性の点から好ましくない。ア
ルミナセメントの添加量としては、２重量％以下
では施工体として充分な強度を発現することがで
きず、また５重量％以下では耐食性及び耐爆裂性
の点で好ましくないので２〜５重量％にすべきで
ある。 分散剤はカルボン酸の誘導体を主成分とする水
溶性高分子化合物を使用することが好ましい。従
来、分散剤としては一般的にはアルカリ金属のリ
ン酸塩等の無機質類が使用されているが、アルミ
ナセメントを凝集剤として使用した場合の耐爆裂
性の点及びジルコンの解離に与える影響を考慮す
ると、有機分散剤が好ましい。分散剤の添加量は
0.03重量％以下では適正な分散効果が得られず、
また0.5重量％以上では分散効果は収束するので
0.03〜0.5重量％が好ましい。 粘土は流動性を付与するための必要最低量で充
分であり、２重量％以下では施工に充分な流動性
を得ることができず、５重量％以上では耐食性及
び耐爆裂性の点で問題があるので、好ましくは２
〜５重量％である。流動性を付与するものとして
は、粘土の他にシリカ超微粉、ジルコン超微粉も
使用可能である。 〔実施例〕 それぞれ第１表と第２表に示す組成と特性を有
する粗粒子と凝集剤を用いて流し込み材を調製し
た。第３表に本発明のジルコン質流し込み材の実
施例としての配合と特性を、比較例とともに示
す。第４表に実施例（配合３）と比較例（配合
７）との物性値を示す。 同本発明の実施例（配合３）に示す流し込み材
を、第２図に示す185T溶鋼鍋の従来の流し込み
材（配合７）によつて形成した溶鋼部内張り２の
上方のスラグライン部分１に、内張りを180mm厚
みに形成し、第５表に示す組成を有するスラグを
用いてテストを行つた。 第６表にスラグラインの適用材料と取鍋の炉材
成績を示す。 本発明の流し込み材料をスラグラインに適用す
ることによつて、従来より大巾に炉材原単位、原
単価の低減を達成できた。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
〔発明の効果〕
本発明によれば、取鍋スラグライン部について
も、従来の溶鋼部と同様に流し込み材料による内
張りの形成が可能となり、炉材原単価のより低減
を図ることができる。
も、従来の溶鋼部と同様に流し込み材料による内
張りの形成が可能となり、炉材原単価のより低減
を図ることができる。
第１図は本発明における粗粒子の粒度分布と自
然流動性との関係を示す図であり、第２図は本発
明の流し込み耐火物を実際の取鍋に適用した例を
示す。
然流動性との関係を示す図であり、第２図は本発
明の流し込み耐火物を実際の取鍋に適用した例を
示す。
Claims (1)
- １ 粒径が１mm以上の電融Al2O3−ZrO2−SiO2系
粗粒子を30重量％以下含み、残部がジルコン、粘
土、シリカ超微粉、分散材、それに凝集材からな
り、且つ、骨材の粒度構成において、前記Al2O3
−ZrO2−SiO2系粗粒子と前記ジルコンの中の粒
径が１mm以上の粗粒子との合量が配合物全体の20
〜50重量％であることを特徴とする取鍋スラグラ
イン部内張り用流し込み不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60126982A JPS61286270A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 取鍋スラグライン用流し込み不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60126982A JPS61286270A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 取鍋スラグライン用流し込み不定形耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61286270A JPS61286270A (ja) | 1986-12-16 |
| JPH032823B2 true JPH032823B2 (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=14948716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60126982A Granted JPS61286270A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 取鍋スラグライン用流し込み不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61286270A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7815172B2 (ja) * | 2023-04-05 | 2026-02-17 | 株式会社ヨータイ | ジルコン質鋳込み品の製造方法及びジルコン質鋳込み品 |
| JP7496011B1 (ja) * | 2023-04-14 | 2024-06-05 | 株式会社ヨータイ | 純ジルコン質鋳込み焼成品の製造方法及び純ジルコン質鋳込み焼成品 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5618557A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-21 | San Ei Chem Ind Ltd | Increase of gel strength |
| JPS591233A (ja) * | 1982-06-26 | 1984-01-06 | Suzuki Tekko Kk | 発泡樹脂処理装置 |
| JPS6018625A (ja) * | 1983-07-07 | 1985-01-30 | Nippon Denso Co Ltd | 電磁スプリングクラツチ |
-
1985
- 1985-06-10 JP JP60126982A patent/JPS61286270A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61286270A (ja) | 1986-12-16 |
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