JPH0328361B2 - - Google Patents
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- JPH0328361B2 JPH0328361B2 JP58158647A JP15864783A JPH0328361B2 JP H0328361 B2 JPH0328361 B2 JP H0328361B2 JP 58158647 A JP58158647 A JP 58158647A JP 15864783 A JP15864783 A JP 15864783A JP H0328361 B2 JPH0328361 B2 JP H0328361B2
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- JP
- Japan
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- methanol
- gas
- steam
- heat exchanger
- heat
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はリフオーミングしたガスの一部をリサ
イクルし原料の液体メタノールと混合してメタノ
ールの気化をより効率的に行うようにしたスチー
ムリフオーミング方法に関するものである。
イクルし原料の液体メタノールと混合してメタノ
ールの気化をより効率的に行うようにしたスチー
ムリフオーミング方法に関するものである。
天然ガス、低級炭化水素等に水蒸気を添加し、
加熱して熱分解させ、水素等を製造するスチール
リフオーミング法が近年行なわれるようになつて
きているが、原料としてはいずれも気体のものが
使用されており、メタノール等の液体燃料を使用
する場合には、第１図に示す方法によりメタノー
ルを気化する必要がある。
加熱して熱分解させ、水素等を製造するスチール
リフオーミング法が近年行なわれるようになつて
きているが、原料としてはいずれも気体のものが
使用されており、メタノール等の液体燃料を使用
する場合には、第１図に示す方法によりメタノー
ルを気化する必要がある。
メタノールタンクａから液体メタノールＡをメ
タノールポンプｂで昇圧し、熱交換器ｃで該メタ
ノールを蒸気Ｆによつて気化させ、次いで蒸気Ｂ
と混合して熱交換器ｄに送り、該熱交換器ｄでリ
フオーミングされたガスすなわちリフオームドガ
スＥからの熱回収によつて更に予熱し、リフオー
マｅに導く。該リフオーマｅでは前記予熱された
メタノールと蒸気の混合ガスが触媒の存在下で蒸
気Ｃの凝縮熱によつて加熱され、リフオーミング
反応を起こす。リフオーミングされたH2リツチ
のリフオームドガスＥは熱交換器ｄで原料系に熱
を与え、これでリフオーミングのプロセスを終了
する。図中、Ｄは凝縮水を示す。
タノールポンプｂで昇圧し、熱交換器ｃで該メタ
ノールを蒸気Ｆによつて気化させ、次いで蒸気Ｂ
と混合して熱交換器ｄに送り、該熱交換器ｄでリ
フオーミングされたガスすなわちリフオームドガ
スＥからの熱回収によつて更に予熱し、リフオー
マｅに導く。該リフオーマｅでは前記予熱された
メタノールと蒸気の混合ガスが触媒の存在下で蒸
気Ｃの凝縮熱によつて加熱され、リフオーミング
反応を起こす。リフオーミングされたH2リツチ
のリフオームドガスＥは熱交換器ｄで原料系に熱
を与え、これでリフオーミングのプロセスを終了
する。図中、Ｄは凝縮水を示す。
しかし、斯かるプロセスでは熱交換器ｃにおい
てメタノールを気化するために蒸気Ｆを多量に消
費してしまいシステムの熱効率を著しく低下させ
る欠点がある。
てメタノールを気化するために蒸気Ｆを多量に消
費してしまいシステムの熱効率を著しく低下させ
る欠点がある。
本発明は、リフオーマに原料を供給する方法と
して、液体メタノールを単独で気化するのではな
く、リフオームドガスの一部をリサイクルし、そ
こに液体メタノールを混合し、メタノールの分圧
を下げた状態で気化させることにより、リフオー
ムドガスからの熱回収を効果的に行ない、システ
ムの熱効率を高めることのできるスチームリフオ
ーミング方法にかかるものである。
して、液体メタノールを単独で気化するのではな
く、リフオームドガスの一部をリサイクルし、そ
こに液体メタノールを混合し、メタノールの分圧
を下げた状態で気化させることにより、リフオー
ムドガスからの熱回収を効果的に行ない、システ
ムの熱効率を高めることのできるスチームリフオ
ーミング方法にかかるものである。
以下、本発明を図面を参照しつつ説明する。
第２図は本発明を実施するための設備の一例で
あり、メタノールタンク１から液体メタノールＡ
をリフオーマ２に供給するメタノール供給ライン
３にメタノールポンプ４、一次熱交換器５、二次
熱交換器６、三次熱交換器７を順次設け、該二次
熱交換器６と三次熱交換器７との間のメタノール
供給ライン３″に蒸気Ｂを供給する蒸気供給ライ
ン８を接続してある。
あり、メタノールタンク１から液体メタノールＡ
をリフオーマ２に供給するメタノール供給ライン
３にメタノールポンプ４、一次熱交換器５、二次
熱交換器６、三次熱交換器７を順次設け、該二次
熱交換器６と三次熱交換器７との間のメタノール
供給ライン３″に蒸気Ｂを供給する蒸気供給ライ
ン８を接続してある。
前記リフオーマ２には蒸気供給ライン１３を接
続してあり、供給される蒸気Ｃによりリフオーミ
ングを行ないリフオームドガスＥをリフオームド
ガスライン９により前記三次熱交換器７、二次熱
交換器６、一次熱交換器５を順次通して供給され
るメタノール・蒸気混合ガス又はメタノールと熱
交換するようにしてある。
続してあり、供給される蒸気Ｃによりリフオーミ
ングを行ないリフオームドガスＥをリフオームド
ガスライン９により前記三次熱交換器７、二次熱
交換器６、一次熱交換器５を順次通して供給され
るメタノール・蒸気混合ガス又はメタノールと熱
交換するようにしてある。
更に、前記二次熱交換器６と一次熱交換器５と
の間のリフオームドガスライン９を分岐させ、メ
タノールポンプ４と一次熱交換器５との間のメタ
ノール供給ライン３′に接続し且つ該分岐管にリ
サイクルブロワー１０を設けてリサイクルライン
１１としてある。図中、１２は凝縮水Ｄ排出ライ
ンである。
の間のリフオームドガスライン９を分岐させ、メ
タノールポンプ４と一次熱交換器５との間のメタ
ノール供給ライン３′に接続し且つ該分岐管にリ
サイクルブロワー１０を設けてリサイクルライン
１１としてある。図中、１２は凝縮水Ｄ排出ライ
ンである。
メタノールタンク１からの液体メタノールＡを
メタノールポンプ４で昇圧し、リサイクルブロワ
ー１０で昇圧されたリフオームドガスＥの一部と
混合し、一次熱交換器５においてリフオームドガ
スＥと熱交換しメタノールを気化させる。
メタノールポンプ４で昇圧し、リサイクルブロワ
ー１０で昇圧されたリフオームドガスＥの一部と
混合し、一次熱交換器５においてリフオームドガ
スＥと熱交換しメタノールを気化させる。
次いで、二次熱交換器６によつてリフオームド
ガスＥと熱交換して加熱した後、蒸気供給ライン
８から蒸気Ｂを混入し、更に三次熱交換器７でリ
フオームドガスＥと熱交換して昇温した後リフオ
ーマ２に供給する。該リフオーマ２では触媒の存
在下で前記原料を高圧蒸気Ｃを凝縮熱によつて加
熱し、H2リツチのリフオームドガスＥが生成す
る。
ガスＥと熱交換して加熱した後、蒸気供給ライン
８から蒸気Ｂを混入し、更に三次熱交換器７でリ
フオームドガスＥと熱交換して昇温した後リフオ
ーマ２に供給する。該リフオーマ２では触媒の存
在下で前記原料を高圧蒸気Ｃを凝縮熱によつて加
熱し、H2リツチのリフオームドガスＥが生成す
る。
以上の方法において、液体メタノールにリフオ
ームドガスＥを混合すると、メタノールの分圧が
低下し、蒸発の際の蒸発温度が下り、メタノール
蒸発のための熱源としてリフオームドガスＥの持
つエネルギーを利用できることとなる。
ームドガスＥを混合すると、メタノールの分圧が
低下し、蒸発の際の蒸発温度が下り、メタノール
蒸発のための熱源としてリフオームドガスＥの持
つエネルギーを利用できることとなる。
以上述べたように本発明のスチームリフオーミ
ング方法によれば、メタノールを原料とするリフ
オーミングにおいて、リフオーミングガスの熱を
利用してメタノールを気化させることができるの
で、別途メタノール気化のための熱源を必要とせ
ず、システムの熱効率を高めることができる等の
効果を発揮する。
ング方法によれば、メタノールを原料とするリフ
オーミングにおいて、リフオーミングガスの熱を
利用してメタノールを気化させることができるの
で、別途メタノール気化のための熱源を必要とせ
ず、システムの熱効率を高めることができる等の
効果を発揮する。
以下に、本発明の実施例を挙げ、更に具体的に
説明するが、本発明はこれらによつて何等限定さ
れるものではない。
説明するが、本発明はこれらによつて何等限定さ
れるものではない。
実施例
第３図は本発明の一実施例を示すもので、燐酸
型燃料電池に応用した場合の熱・物質収支図であ
る。
型燃料電池に応用した場合の熱・物質収支図であ
る。
メタノールタンク１から液体メタノールA98Kg
−mol／Hrをメタノールポンプ４で約10ata迄昇
圧する。一方、リサイクルブロワー１０で昇圧し
たリフオームドガスＥ（188℃、8.5ata）88Kg７−
mol／Hrにメタノールポンプ４で昇圧したメタ
ノールを噴霧し、気液二相流の状態で一次熱交換
器５に導き加熱し、メタノールの分圧を下げた状
態で気化させる。これにより、リフオームドガス
からの効果的熱回収が可能となる。
−mol／Hrをメタノールポンプ４で約10ata迄昇
圧する。一方、リサイクルブロワー１０で昇圧し
たリフオームドガスＥ（188℃、8.5ata）88Kg７−
mol／Hrにメタノールポンプ４で昇圧したメタ
ノールを噴霧し、気液二相流の状態で一次熱交換
器５に導き加熱し、メタノールの分圧を下げた状
態で気化させる。これにより、リフオームドガス
からの効果的熱回収が可能となる。
次いで、二次熱交換器６で加熱した後、気液分
離ドラム１４からの170℃飽和の水蒸気B294Kg−
mol／Hrと混合し、更に三次熱交換器７で加熱
してリフオーマ２に導く。
離ドラム１４からの170℃飽和の水蒸気B294Kg−
mol／Hrと混合し、更に三次熱交換器７で加熱
してリフオーマ２に導く。
リフオーマ２では圧縮蒸気Ｃにより加熱され主
として下記の反応が起こり、直接N2リツチ
のリフオームドガスＥが生成される。
として下記の反応が起こり、直接N2リツチ
のリフオームドガスＥが生成される。
CH3OH＋H2O→CO2＋3H2 ……
CO2＋H2→CO＋H2O ……
リフオールドガスの温度は240℃、圧力は7.84
Kg／cm2平均分子量は14.3、組成はCH3OH：0.2、
CO：1.5、CO2：96.3、H2：291.9、H2O：196.2
Kg−mol／Hrで、このガスを熱交換器７，６，
５でリフオーマ２へ供給する原料と順次熱交換し
て冷却し、更に熱交換器１５で冷却水にて冷却
し、気液分離ドラム１６でドレンを分離し、燃料
ガス中の水分を既定量に調整する。この時発生す
るドレンはポンプ１７で前記気液分離ドラム１４
に送られる。
Kg／cm2平均分子量は14.3、組成はCH3OH：0.2、
CO：1.5、CO2：96.3、H2：291.9、H2O：196.2
Kg−mol／Hrで、このガスを熱交換器７，６，
５でリフオーマ２へ供給する原料と順次熱交換し
て冷却し、更に熱交換器１５で冷却水にて冷却
し、気液分離ドラム１６でドレンを分離し、燃料
ガス中の水分を既定量に調整する。この時発生す
るドレンはポンプ１７で前記気液分離ドラム１４
に送られる。
水分量を調整された燃料ガスは熱交換器１８，
１９で加熱され、リサイクルブロワー２０で昇圧
されたリサイクル燃料と混合された後、燃料電池
２１に供給される。
１９で加熱され、リサイクルブロワー２０で昇圧
されたリサイクル燃料と混合された後、燃料電池
２１に供給される。
一方、空気の方はエアーフイルタ２２を通して
28000Kg／Hrの空気が低圧圧縮機２３に導入さ
れ、圧縮後インタクーラ２４で冷却され、再度高
圧圧縮機２５で7.07ataまで圧縮され、調湿用蒸
気23.5Kg−mol／Hrを加えられ、燃料電池２１に
導入される。
28000Kg／Hrの空気が低圧圧縮機２３に導入さ
れ、圧縮後インタクーラ２４で冷却され、再度高
圧圧縮機２５で7.07ataまで圧縮され、調湿用蒸
気23.5Kg−mol／Hrを加えられ、燃料電池２１に
導入される。
燃料電池２１では電気化学的に次の反応が
起こり、直流の電気と熱を発生する。
起こり、直流の電気と熱を発生する。
燃料極：H2→2H+＋2e ……
空気極：2H+＋2e＋１／２O2→H2O
……
ここで、発生する電気の流れについては第３図
では省略してある。
では省略してある。
燃料電池２１では265.5Kg−mol／HrのH2を消
費し、10MWDCの電池と熱を発生し、この熱は
170℃飽和蒸気を682.8Kg−mol／Hr発生する。
費し、10MWDCの電池と熱を発生し、この熱は
170℃飽和蒸気を682.8Kg−mol／Hr発生する。
燃料電池２１を出た燃料ガスは一部はリサイク
ルされるが、残りは熱交換器１９で燃料電池２１
に供給する燃料ガスに熱を与えた後燃焼器２６へ
燃料として送られる。
ルされるが、残りは熱交換器１９で燃料電池２１
に供給する燃料ガスに熱を与えた後燃焼器２６へ
燃料として送られる。
又、空気側については、燃料電池２１を出た一
部酸素を消費された空気は交換器２７，２８で冷
却し、気液分離ドラム２９で空気中の水分を回収
した後、燃焼器２６に導かれる。この時発生した
ドレンはポンプ３０で気液分離ドラム１４に送ら
れる。
部酸素を消費された空気は交換器２７，２８で冷
却し、気液分離ドラム２９で空気中の水分を回収
した後、燃焼器２６に導かれる。この時発生した
ドレンはポンプ３０で気液分離ドラム１４に送ら
れる。
燃焼器２６で燃焼し、365℃まで温度が上昇し
た燃焼ガスは高圧排気ガスエクスパンダ３１及び
低圧排気ガスエクスパンダ３２で圧力回収された
後大気に放出される 燃料電池２１から発生した682.8Kg−mol／Hr
の蒸発は空気加湿用に23.5Kg−mol／Hr、リフオ
ーミング原料用に294Kg−mol／Hrが使用され
る。又、リフオーマ加熱用蒸気については、158
Kg−mol／Hrの蒸発圧縮機で48ataまで圧縮さ
れ、源温器３３で飽和蒸気とされ、リフオーマ２
の加熱用蒸気Ｃとして供給される。なお、リフオ
ーミングの温度は高い程触媒の活性が高く、且つ
平衡上未反応メタノールの量が減少するので好ま
しいが、熱源である蒸気の圧力が高くなり、蒸気
圧縮機３５の消費動力が大きくなるので、実用的
には200〜270℃の範囲が適当である。本実施例で
は240℃を選定した。
た燃焼ガスは高圧排気ガスエクスパンダ３１及び
低圧排気ガスエクスパンダ３２で圧力回収された
後大気に放出される 燃料電池２１から発生した682.8Kg−mol／Hr
の蒸発は空気加湿用に23.5Kg−mol／Hr、リフオ
ーミング原料用に294Kg−mol／Hrが使用され
る。又、リフオーマ加熱用蒸気については、158
Kg−mol／Hrの蒸発圧縮機で48ataまで圧縮さ
れ、源温器３３で飽和蒸気とされ、リフオーマ２
の加熱用蒸気Ｃとして供給される。なお、リフオ
ーミングの温度は高い程触媒の活性が高く、且つ
平衡上未反応メタノールの量が減少するので好ま
しいが、熱源である蒸気の圧力が高くなり、蒸気
圧縮機３５の消費動力が大きくなるので、実用的
には200〜270℃の範囲が適当である。本実施例で
は240℃を選定した。
更に、蒸気圧縮機３５を駆動するために蒸気タ
ービン３４を蒸気圧縮機３５と同軸上に配置し、
蒸気タービン３４に207.3Kg−mol／Hrの蒸気を
供給する。
ービン３４を蒸気圧縮機３５と同軸上に配置し、
蒸気タービン３４に207.3Kg−mol／Hrの蒸気を
供給する。
蒸気タービン３４を出た蒸気は凝縮器３６で復
水され、ポンプ３７で気液分離ドラム１４に戻さ
れる。
水され、ポンプ３７で気液分離ドラム１４に戻さ
れる。
第４図は熱交換５を通るリフオームドガスの温
度−エンタルピ線図であり、又第５図はメタノー
ルの温度−エンタルピ線図である。8.5ataではメ
タノールの蒸発温度が約131℃と高く、リフオー
ムドガスの熱によつてメタノールを気化させるこ
とができない。これに対し、第３図に示すとおり
リフオームドガスを87.9Kg−mol／Hrリサイクル
し、該リサイクルガス中に液体メタノールを噴霧
し、二相流の状態で熱交換器５に導いた場合、メ
タノールの分圧は4.5ata迄下り、蒸発温度が下る
ためリフオームドガスの熱によつてメタノールを
気化させることができる。
度−エンタルピ線図であり、又第５図はメタノー
ルの温度−エンタルピ線図である。8.5ataではメ
タノールの蒸発温度が約131℃と高く、リフオー
ムドガスの熱によつてメタノールを気化させるこ
とができない。これに対し、第３図に示すとおり
リフオームドガスを87.9Kg−mol／Hrリサイクル
し、該リサイクルガス中に液体メタノールを噴霧
し、二相流の状態で熱交換器５に導いた場合、メ
タノールの分圧は4.5ata迄下り、蒸発温度が下る
ためリフオームドガスの熱によつてメタノールを
気化させることができる。
なお、メタノール及び水の露点とリサイクルガ
ス量との関係は第６図に示すように、リサイクル
ガスの量を多くするとメタノールの分圧は下り、
メタノールを気化させ易くなるが、逆に水の分圧
が上りドレンが発生する。従つて、メタノールの
分圧と水の分圧をもとにある範囲内としてドレン
が発生しないようにすることが好ましく、リフオ
ームガスから効果的に熱回収をするためにはメタ
ノールと水の露点が共に125℃以下であることが
望ましい。従つて、リサイクルガス量はリフオー
マ２出口のガスからリサイクルガスを差し引いた
ガス量を100％とするとき、リサイクルガス量を
５〜90％の範囲とすることが望ましい。
ス量との関係は第６図に示すように、リサイクル
ガスの量を多くするとメタノールの分圧は下り、
メタノールを気化させ易くなるが、逆に水の分圧
が上りドレンが発生する。従つて、メタノールの
分圧と水の分圧をもとにある範囲内としてドレン
が発生しないようにすることが好ましく、リフオ
ームガスから効果的に熱回収をするためにはメタ
ノールと水の露点が共に125℃以下であることが
望ましい。従つて、リサイクルガス量はリフオー
マ２出口のガスからリサイクルガスを差し引いた
ガス量を100％とするとき、リサイクルガス量を
５〜90％の範囲とすることが望ましい。
第１図は従来の液体燃料使用のスチームリフオ
ーミング方法の系統説明図、第２図は本発明のス
チームリフオーミング方法の系統説明図、第３図
は本発明のスチームリフオーミング方法を燐酸型
燃料電池発電システムに応用した例の系統説明
図、第４図はリフオームドガスの温度−エンタル
ピ線図、第５図はメタノールの温度−エンタルピ
線図、第６図はメタノール及び水の露点とリサイ
クルガス量の関係を示す線図である。 １はメタノールタンク、２はリフオーマ、３，
３′，３″はメタノール供給ライン、４はメタノー
ルポンプ、５，６，７は熱交換器、８は蒸気供給
ライン、１１はリサイクルライン、１４は気液分
離ドラム、２１は燃料電池、２３，２５は夫々高
圧、低圧圧縮機、２６は燃焼器、３１，３２は
夫々高圧、低圧排気ガスエクスパンダ、３４は蒸
気タービン、３５は蒸気圧縮機を示す。
ーミング方法の系統説明図、第２図は本発明のス
チームリフオーミング方法の系統説明図、第３図
は本発明のスチームリフオーミング方法を燐酸型
燃料電池発電システムに応用した例の系統説明
図、第４図はリフオームドガスの温度−エンタル
ピ線図、第５図はメタノールの温度−エンタルピ
線図、第６図はメタノール及び水の露点とリサイ
クルガス量の関係を示す線図である。 １はメタノールタンク、２はリフオーマ、３，
３′，３″はメタノール供給ライン、４はメタノー
ルポンプ、５，６，７は熱交換器、８は蒸気供給
ライン、１１はリサイクルライン、１４は気液分
離ドラム、２１は燃料電池、２３，２５は夫々高
圧、低圧圧縮機、２６は燃焼器、３１，３２は
夫々高圧、低圧排気ガスエクスパンダ、３４は蒸
気タービン、３５は蒸気圧縮機を示す。
Claims (1)
- １ リフオームドガスの一部を原料供給系統にリ
サイクルし、該リサイクルガス中に液体メタノー
ルを混合し、メタノールの分圧を低下した状態で
加熱して気化し、更に蒸気を混合してリフオーマ
に送給することを特徴とするスチームリフオーミ
ング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58158647A JPS6051605A (ja) | 1983-08-30 | 1983-08-30 | スチ−ムリフオ−ミング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58158647A JPS6051605A (ja) | 1983-08-30 | 1983-08-30 | スチ−ムリフオ−ミング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6051605A JPS6051605A (ja) | 1985-03-23 |
| JPH0328361B2 true JPH0328361B2 (ja) | 1991-04-18 |
Family
ID=15676276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58158647A Granted JPS6051605A (ja) | 1983-08-30 | 1983-08-30 | スチ−ムリフオ−ミング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6051605A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS627602A (ja) * | 1985-07-05 | 1987-01-14 | Jgc Corp | メタノ−ルの水蒸気改質法 |
| JP3614110B2 (ja) | 2001-02-21 | 2005-01-26 | 日産自動車株式会社 | 燃料電池システム |
-
1983
- 1983-08-30 JP JP58158647A patent/JPS6051605A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6051605A (ja) | 1985-03-23 |
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