JPH0328681A - 空気分離装置 - Google Patents
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- F25J2235/42—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being nitrogen
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- F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は精留塔から取出した窒素ガスを外部寒冷を用い
て液化させ、還流液として精留塔に戻す外部寒冷利用形
の空気分離装置に関するしのである。
て液化させ、還流液として精留塔に戻す外部寒冷利用形
の空気分離装置に関するしのである。
従来の外部寒冷利用形の空気分離装置の構成と作用を第
３図によって説明する。
３図によって説明する。
原料空気濾過器１で濾過された原料空気は、原料空気圧
縮機２により吸着装置３での吸ｊ１操作を行なうのに必
要な圧力まで加圧され、吸着装置３で水分および二酸化
炭素等の不要成分を除去された後、コールドボックスＣ
に入る。４は予冷器、５は再生ガス加熱器である。
縮機２により吸着装置３での吸ｊ１操作を行なうのに必
要な圧力まで加圧され、吸着装置３で水分および二酸化
炭素等の不要成分を除去された後、コールドボックスＣ
に入る。４は予冷器、５は再生ガス加熱器である。
コールドボックスＣには、主熱交換器６および精留塔７
が設けられている。精留塔７は、原料空気圧力（約５Ｎ
！？／ｉｒｆｆｌＧ）で操作される高圧塔８と、これよ
りも低圧（ ０ ． ２ 〜０ ． ５ Ｋｇ／
ｃ！ｉＧ ）で操作される低圧塔９と、これら両塔８，
９間で熱交換を行なう主蒸化器１０とから戊っている。
が設けられている。精留塔７は、原料空気圧力（約５Ｎ
！？／ｉｒｆｆｌＧ）で操作される高圧塔８と、これよ
りも低圧（ ０ ． ２ 〜０ ． ５ Ｋｇ／
ｃ！ｉＧ ）で操作される低圧塔９と、これら両塔８，
９間で熱交換を行なう主蒸化器１０とから戊っている。
吸着装置３から出た原料空気は、主熱交換蒸６により沸
点近くまで冷却された後、精留塔７の高圧塔８に入り、
同塔内を上昇する間に還流液（戚体窒素）との接触によ
り次第に窒素濃度を高め、頂部では酸素含有量の少ない
窒素ガスとなる。
点近くまで冷却された後、精留塔７の高圧塔８に入り、
同塔内を上昇する間に還流液（戚体窒素）との接触によ
り次第に窒素濃度を高め、頂部では酸素含有量の少ない
窒素ガスとなる。
この窒素ガスは主蒸化器１０に導入され、ここで液体酸
素との熱交換により凝縮して液体窒素となり、その一部
は低圧塔還流岐として低圧塔頂部に、また一部は高圧塔
還流液として高圧塔頂部にそれぞれ供給され、残りは製
品液体窒素として液体窒素タンク１１に抜き出される。
素との熱交換により凝縮して液体窒素となり、その一部
は低圧塔還流岐として低圧塔頂部に、また一部は高圧塔
還流液として高圧塔頂部にそれぞれ供給され、残りは製
品液体窒素として液体窒素タンク１１に抜き出される。
上記高圧塔還流？夜は、高圧塔８内を下っていく間に空
気と接触して酸素濃度を高め、塔底から酸素３５〜４０
％を含む液体空気となって抜き出され、低圧塔中間部に
供給される。
気と接触して酸素濃度を高め、塔底から酸素３５〜４０
％を含む液体空気となって抜き出され、低圧塔中間部に
供給される。
この液体空気は、低圧塔９内を下降する間に酸素濃度を
増し、同塔底部から液体酸素が液体酸素タンク１２に抽
出される。また、低圧塔頂部から抜出された高純度窒素
ガスは、主熱交換器５により加熱された後、吸着装置３
に吸着塔再生ガスとして供給される。なお、低圧塔頂部
よりも少し下の低圧塔上部から低純度窒素ガスを取出し
、これを吸＠塔再生ガスとして使用してもよい。
増し、同塔底部から液体酸素が液体酸素タンク１２に抽
出される。また、低圧塔頂部から抜出された高純度窒素
ガスは、主熱交換器５により加熱された後、吸着装置３
に吸着塔再生ガスとして供給される。なお、低圧塔頂部
よりも少し下の低圧塔上部から低純度窒素ガスを取出し
、これを吸＠塔再生ガスとして使用してもよい。
一方、高圧塔８の上部からは窒素ガスが窒素還流ライン
１３に取出され、この窒素還流ライン１３に設けられた
熱交換器１４で外部寒冷を与えられて液化した後、還流
液として高圧塔８の上部に戻される。
１３に取出され、この窒素還流ライン１３に設けられた
熱交換器１４で外部寒冷を与えられて液化した後、還流
液として高圧塔８の上部に戻される。
上記従来の空気分離装置における窒素還流ライン１３の
熱交換器１４には、液化天然ガス（以下、ＬＮＧという
）が外部寒冷源として供給される。
熱交換器１４には、液化天然ガス（以下、ＬＮＧという
）が外部寒冷源として供給される。
しかし、このＬＮＧの温度は、高圧塔８（塔内圧力が約
１９／ｃａｌＧ）での窒素の飽和温度（−１７６℃）よ
りも高い約−１５０℃であるため、高圧塔８から取出し
た窒素ガスをそのまま熱交換器１４で液化させることは
できない。
１９／ｃａｌＧ）での窒素の飽和温度（−１７６℃）よ
りも高い約−１５０℃であるため、高圧塔８から取出し
た窒素ガスをそのまま熱交換器１４で液化させることは
できない。
そこで従来は、図示のように窒素還流ライン１３におけ
る熱交換器１４の入口側に窒素圧縮機１５を設け、窒素
ガスをここで５０ｃａｌＧ以上の高圧まで圧縮すること
により窒素ガスの液化点を上げて熱交換器１４に入れ、
液化させるようにしている。
る熱交換器１４の入口側に窒素圧縮機１５を設け、窒素
ガスをここで５０ｃａｌＧ以上の高圧まで圧縮すること
により窒素ガスの液化点を上げて熱交換器１４に入れ、
液化させるようにしている。
なお、図中、１６は熱交換器１４から出た液体窒素を高
圧塔８の圧力まで減圧するフラッシュボトルで、このフ
ラッシュボトル１６でガス化した窒素は窒素熱交換器１
７を通って窒素圧縮機１５に戻される。また、１８は窒
素還流ライン１３の窒素ガスを予冷する予冷器で、この
予冷器１８には、熱交換器１４で冷却された循環冷媒（
通常はフロン）が寒冷源として与えられる。１９はこの
冷媒用の循環ボンブ、２０はＬＮＧ加温器である。
圧塔８の圧力まで減圧するフラッシュボトルで、このフ
ラッシュボトル１６でガス化した窒素は窒素熱交換器１
７を通って窒素圧縮機１５に戻される。また、１８は窒
素還流ライン１３の窒素ガスを予冷する予冷器で、この
予冷器１８には、熱交換器１４で冷却された循環冷媒（
通常はフロン）が寒冷源として与えられる。１９はこの
冷媒用の循環ボンブ、２０はＬＮＧ加温器である。
このように従来装置によると、熱交換器１５に窒素圧縮
機１５を組合わせて窒素ガスを液化させるようにしてい
るため、この圧縮機１５の分、動力が増加し、動力コス
トが高くなるという欠点があった。
機１５を組合わせて窒素ガスを液化させるようにしてい
るため、この圧縮機１５の分、動力が増加し、動力コス
トが高くなるという欠点があった。
そこで本発明は、精留塔から窒素還流ラインに取出した
窒素ガスを、加圧することなくそのまま液化させること
ができる空気分離装置を提供するものである。
窒素ガスを、加圧することなくそのまま液化させること
ができる空気分離装置を提供するものである。
本発明は、精留塔内に発生する窒素ガスを窒素還流ライ
ンに取出し、この窒素還流ラインに設けられた液化手段
により液化させて精留塔に還流液として戻すように構成
される空気分離装置において、上記液化手段が、液体水
素を外部寒冷源とする熱交換装置によって構成されたも
のである（請求項１）。
ンに取出し、この窒素還流ラインに設けられた液化手段
により液化させて精留塔に還流液として戻すように構成
される空気分離装置において、上記液化手段が、液体水
素を外部寒冷源とする熱交換装置によって構成されたも
のである（請求項１）。
また、請求項２の発明は、請求項１の構成において、熱
交換装置が、精留塔から取出された窒素ガスとこの窒素
ガスよりも低圧の循環窒素との間で熱交換を行なう窒素
液化器と、上記循環窒素と液体水素との間で熱交換を行
なう水素・窒素熱交換器とによって構成されたものであ
る。
交換装置が、精留塔から取出された窒素ガスとこの窒素
ガスよりも低圧の循環窒素との間で熱交換を行なう窒素
液化器と、上記循環窒素と液体水素との間で熱交換を行
なう水素・窒素熱交換器とによって構成されたものであ
る。
このように、精留塔での窒素の飽和温度（高圧塔で−１
７６℃、低圧塔で−１９６℃）よりも低温（約−２０５
℃）の液体水素を外部寒冷源とする熱交換装置を用いる
ことにより、精留塔から取出した窒素ガスを圧縮機で加
圧することなくそのまま熱交換装置によって液化させる
ことができる。
７６℃、低圧塔で−１９６℃）よりも低温（約−２０５
℃）の液体水素を外部寒冷源とする熱交換装置を用いる
ことにより、精留塔から取出した窒素ガスを圧縮機で加
圧することなくそのまま熱交換装置によって液化させる
ことができる。
従って、窒素圧縮機が不要となる分、動力を低減でき、
動力コストを安くすることができる。
動力コストを安くすることができる。
また、請求項２の構成によると、液体水素と窒素ガスと
が循環窒素を介して間接的に熱交換するため、熱交換装
置での漏れによって液体水素が液体窒素とともに精留塔
に入る危険性がない。
が循環窒素を介して間接的に熱交換するため、熱交換装
置での漏れによって液体水素が液体窒素とともに精留塔
に入る危険性がない。
本発明の実施例を第１図および第２図によって説明する
。
。
以下の実施例では、第３図に示す従来装置と同一部分に
は同一符号を付して示し、その重複説明を省略する。
は同一符号を付して示し、その重複説明を省略する。
第１実施例（第１図参照）
窒素還流ライン２１は、従来同様、入口側が精留塔７に
おける高圧塔８の上部に接続され、高圧塔８内の窒素ガ
スがこの窒素還流ライン２１に取出される。
おける高圧塔８の上部に接続され、高圧塔８内の窒素ガ
スがこの窒素還流ライン２１に取出される。
窒素還流ライン２１には熱交換装置２２が設けられ、上
記取出された窒素ガスがこの熱交換装置２２に直接、す
なわち圧縮機で加圧されずにそのまま導入される。
記取出された窒素ガスがこの熱交換装置２２に直接、す
なわち圧縮機で加圧されずにそのまま導入される。
この熱交換装置２２は、高圧塔８からの窒素ガス（以下
、被液化窒素ガスという）よりも低い圧力をもって窒素
が閉サイクルで循環する窒素閉ライン２３と、外部寒冷
源としての液体水素が通される水素ライン２４とを有し
、水素ライン２ ４と窒素閉ライン２３とに跨って水素
・窒素熱交換器２５、窒素閉ライン２３と窒素還流ライ
ン２１とに跨って窒素液化器２６がそれぞれ設けられて
いる。２７は窒素閉ライン２４に設けられた窒素循環ポ
ンプ、２８は窒素還流ライン２１における窒素液化器２
６の出口側に設けられた還流ポンプである。
、被液化窒素ガスという）よりも低い圧力をもって窒素
が閉サイクルで循環する窒素閉ライン２３と、外部寒冷
源としての液体水素が通される水素ライン２４とを有し
、水素ライン２ ４と窒素閉ライン２３とに跨って水素
・窒素熱交換器２５、窒素閉ライン２３と窒素還流ライ
ン２１とに跨って窒素液化器２６がそれぞれ設けられて
いる。２７は窒素閉ライン２４に設けられた窒素循環ポ
ンプ、２８は窒素還流ライン２１における窒素液化器２
６の出口側に設けられた還流ポンプである。
この構成において、被液化窒素ガスの圧力をたとえばＩ
Ｎｇ／ａｉＡ，窒素閉ライン２３を流れる循環窒素の圧
力を０．６Ａｇ／ｃｄＡとすると、循Ｆｉ窒素は約−２
００℃で凝縮・蒸発する。従って、この循環窒素は、水
素・窒素熱交換器２５で約−２０５℃の液体水素との熱
交換によって凝縮する。
Ｎｇ／ａｉＡ，窒素閉ライン２３を流れる循環窒素の圧
力を０．６Ａｇ／ｃｄＡとすると、循Ｆｉ窒素は約−２
００℃で凝縮・蒸発する。従って、この循環窒素は、水
素・窒素熱交換器２５で約−２０５℃の液体水素との熱
交換によって凝縮する。
そして、この液体窒素は窒素液化器２６の低温部に送ら
れ、ここで披液化窒素ガスとの熱交換によって蒸発し、
被液化窒素ガスは液化する。
れ、ここで披液化窒素ガスとの熱交換によって蒸発し、
被液化窒素ガスは液化する。
こうして、液体水素の寒冷が循環窒素を介して被液化窒
素ガスに間接的に与えられて同ガスが液化し、還流ボン
ブ２８により精留塔７の高圧塔上部に還流液として戻さ
れる。
素ガスに間接的に与えられて同ガスが液化し、還流ボン
ブ２８により精留塔７の高圧塔上部に還流液として戻さ
れる。
このように本装置によると、高圧塔８での窒素の飽和温
度（−１７６℃）よりも低温（−２０５℃）の液体水素
を外部寒冷源とする熱交換装置２２を用いることにより
、精留塔７から取出した窒素ガスを、第３図に示す従来
装置の場合のように圧縮機１５で加圧して液化点を上げ
る必要がなくなり、窒素ガスをそのまま熱交換装置２２
で液化させることができる。従って、圧縮機１５を省略
できる分、動力を低減化でき、動力コストを安くするこ
とができる。
度（−１７６℃）よりも低温（−２０５℃）の液体水素
を外部寒冷源とする熱交換装置２２を用いることにより
、精留塔７から取出した窒素ガスを、第３図に示す従来
装置の場合のように圧縮機１５で加圧して液化点を上げ
る必要がなくなり、窒素ガスをそのまま熱交換装置２２
で液化させることができる。従って、圧縮機１５を省略
できる分、動力を低減化でき、動力コストを安くするこ
とができる。
また、熱交換装置２２において、液体水素の寒冷を循環
窒素を介して窒素ガスに間接的に与えるため、この熱交
換装置２２での漏れによって水素が窒素還流ライン２１
に流れ込み、酸素を生産している精留塔７に侵入する危
険性がない。
窒素を介して窒素ガスに間接的に与えるため、この熱交
換装置２２での漏れによって水素が窒素還流ライン２１
に流れ込み、酸素を生産している精留塔７に侵入する危
険性がない。
さらに、間接冷媒である循環窒素が閉ライン２３中で−
１８０℃〜−２０５℃の温度レヘルで蒸発・凝縮するた
め、潜熱を熱交換に利用することができる。すなわち、
他のガスや液体等、単一相の顕熱での熱交換と比較して
、熱交換装置２２での温度差を小さくすることが可能と
なるため、エネルギーのロスが小さくなり、熱交換装置
２２を小さくすることができる。
１８０℃〜−２０５℃の温度レヘルで蒸発・凝縮するた
め、潜熱を熱交換に利用することができる。すなわち、
他のガスや液体等、単一相の顕熱での熱交換と比較して
、熱交換装置２２での温度差を小さくすることが可能と
なるため、エネルギーのロスが小さくなり、熱交換装置
２２を小さくすることができる。
第２実施例（第２図参照）
第１実施例との相違点のみを説明する。
第２実施例は、精留塔７での液体窒素の生産量が液体酸
素の生産量よりも多い場合（たとえばｉｆｋ体酸素生産
量と液体窒素の生産瓜との比率が１２〜３の場合）のプ
ロセスを示している。
素の生産量よりも多い場合（たとえばｉｆｋ体酸素生産
量と液体窒素の生産瓜との比率が１２〜３の場合）のプ
ロセスを示している。
この場合は、窒素ガスが精留塔７における低圧塔９の頂
部から窒素還流ライン２１に取出され、熱交換装置２２
により液化された後、低圧塔頂部に還流液として戻され
る。
部から窒素還流ライン２１に取出され、熱交換装置２２
により液化された後、低圧塔頂部に還流液として戻され
る。
この第２実施例の場合も、同じプロセスをとる従来装置
で必要であった、低圧窒素ガスを圧縮してＬ Ｎ Ｇ熱
交換器で液化可能な圧力まで加圧するための圧縮機が不
要となる。
で必要であった、低圧窒素ガスを圧縮してＬ Ｎ Ｇ熱
交換器で液化可能な圧力まで加圧するための圧縮機が不
要となる。
その他の実施例
（１）液体水素を外部寒冷源として用いるこの装置にお
いては、精留堪７内への峡体水素の侵入をトノノ止する
ために上記実施例のように窒素閉ライニ、２３を介して
液体水素と窒素ガスとを間接的に熱交換させる構成をと
るのが望Ｉしいが、熱交換装置２２での液体水素の漏れ
対策が万全な場合には、ｉ＆体水素と窒素ガスとを直接
熱交換させるように構成してもよい。
いては、精留堪７内への峡体水素の侵入をトノノ止する
ために上記実施例のように窒素閉ライニ、２３を介して
液体水素と窒素ガスとを間接的に熱交換させる構成をと
るのが望Ｉしいが、熱交換装置２２での液体水素の漏れ
対策が万全な場合には、ｉ＆体水素と窒素ガスとを直接
熱交換させるように構成してもよい。
＜Ｉ１）上記両実施例では、水素・窒素熱交換器２５で
ｊ（ｌられた液体窒素を窒素液化器２６に移送じ、また
窒素液化器２６で得られた液体窒素を精留塔７に戻すた
めにそれぞれボンブ２７，２８を用いたが、水素・窒素
熱交換器２５を窒素液化器２ ６よりも丁｛ｂい位置に
、また窒素液化器２６を精留塔゛７における還流岐流入
位置（第１実施例の場合は高圧塔８の上部、第２尖施例
の場合は低圧塔（）の１￥ｉ部）よりも商い位置にそれ
ぞれ設置できる場Ａには、液ヘッドによって液体窒素を
窒素液化器２６または桔留塔７に移送ずることができる
ため、これらボンブ２７，２Ｂは不要となる。
ｊ（ｌられた液体窒素を窒素液化器２６に移送じ、また
窒素液化器２６で得られた液体窒素を精留塔７に戻すた
めにそれぞれボンブ２７，２８を用いたが、水素・窒素
熱交換器２５を窒素液化器２ ６よりも丁｛ｂい位置に
、また窒素液化器２６を精留塔゛７における還流岐流入
位置（第１実施例の場合は高圧塔８の上部、第２尖施例
の場合は低圧塔（）の１￥ｉ部）よりも商い位置にそれ
ぞれ設置できる場Ａには、液ヘッドによって液体窒素を
窒素液化器２６または桔留塔７に移送ずることができる
ため、これらボンブ２７，２Ｂは不要となる。
上記のように本発明によるときは、精留塔での窒素の飽
和温度よりも低温の液体水素を外部寒冷源とする熱交換
装置を用いることにより、精留堪から取出した窒素ガス
を圧縮機で加圧することなくそのまま熱交換装置によっ
て液化させることができる。このため、窒素圧縮機が不
要となる分、動力を低減でき、動力コストを安くするこ
とができる。
和温度よりも低温の液体水素を外部寒冷源とする熱交換
装置を用いることにより、精留堪から取出した窒素ガス
を圧縮機で加圧することなくそのまま熱交換装置によっ
て液化させることができる。このため、窒素圧縮機が不
要となる分、動力を低減でき、動力コストを安くするこ
とができる。
また、請求項２の発明によると、液体水素と室素ガスと
が循環窒素を介して間接的に熱交換するため、熱交換装
置での漏れによって液体水素が液体窒素とともに情留塔
に侵入する危険性がない。
が循環窒素を介して間接的に熱交換するため、熱交換装
置での漏れによって液体水素が液体窒素とともに情留塔
に侵入する危険性がない。
第１図は本発明の第１実施例、第２図は同第２実施例、
第３図は従来装置をそれぞれ示すフローシ一トである。 ７・精留塔、８・・・精留塔の高圧塔、９・・・同低圧
堵、：２１・・・窒素還流ライン、２２・・・熱交換装
置、２５・同熱交換装置における水素・窒素熱交換器、
２６・・・同窒素液化器。
第３図は従来装置をそれぞれ示すフローシ一トである。 ７・精留塔、８・・・精留塔の高圧塔、９・・・同低圧
堵、：２１・・・窒素還流ライン、２２・・・熱交換装
置、２５・同熱交換装置における水素・窒素熱交換器、
２６・・・同窒素液化器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、精留塔内の窒素ガスを窒素還流ラインに取出し、こ
の窒素還流ラインに設けられた液化手段により液化させ
て精留塔に還流液として戻すように構成される空気分離
装置において、上記液化手段が、液体水素を外部寒冷源
とする熱交換装置によって構成されたことを特徴とする
空気分離装置。 ２、熱交換装置が、精留塔から取出された窒素ガスとこ
の窒素ガスよりも低圧の循環窒素との間で熱交換を行な
う窒素液化器と、上記循環窒素と液体水素との間で熱交
換を行なう水素・窒素熱交換器とによって構成されたこ
とを特徴とする請求項１記載の空気分離装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1166007A JP2582438B2 (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 空気分離装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1166007A JP2582438B2 (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 空気分離装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0328681A true JPH0328681A (ja) | 1991-02-06 |
| JP2582438B2 JP2582438B2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=15823161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1166007A Expired - Fee Related JP2582438B2 (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 空気分離装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2582438B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101619917A (zh) * | 2008-06-30 | 2010-01-06 | 普莱克斯技术有限公司 | 空气分离装置的氮液化器改造 |
| EP4343247A1 (de) * | 2022-09-23 | 2024-03-27 | Messer SE & Co. KGaA | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von luftgasen |
| JP2024543279A (ja) * | 2022-10-12 | 2024-11-21 | コリア ガス コーポレーション | 希ガス生産システム及びこれを含む液化水素受入基地 |
| EP4446680A3 (de) * | 2023-04-11 | 2025-01-01 | Messer SE & Co. KGaA | Verfahren und vorrichtung zum verflüssigen von gasen |
| EP4517238A1 (en) * | 2023-08-31 | 2025-03-05 | Linde GmbH | Method and apparatus for providing liquid air products |
| WO2025224970A1 (ja) * | 2024-04-26 | 2025-10-30 | 川崎重工業株式会社 | 深冷分離装置 |
| WO2025224969A1 (ja) * | 2024-04-26 | 2025-10-30 | 川崎重工業株式会社 | 深冷分離装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6244190B2 (ja) | 2013-11-29 | 2017-12-06 | 株式会社吉野工業所 | 泡吐出容器 |
-
1989
- 1989-06-27 JP JP1166007A patent/JP2582438B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101619917A (zh) * | 2008-06-30 | 2010-01-06 | 普莱克斯技术有限公司 | 空气分离装置的氮液化器改造 |
| EP4343247A1 (de) * | 2022-09-23 | 2024-03-27 | Messer SE & Co. KGaA | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von luftgasen |
| JP2024543279A (ja) * | 2022-10-12 | 2024-11-21 | コリア ガス コーポレーション | 希ガス生産システム及びこれを含む液化水素受入基地 |
| EP4446680A3 (de) * | 2023-04-11 | 2025-01-01 | Messer SE & Co. KGaA | Verfahren und vorrichtung zum verflüssigen von gasen |
| EP4517238A1 (en) * | 2023-08-31 | 2025-03-05 | Linde GmbH | Method and apparatus for providing liquid air products |
| WO2025224970A1 (ja) * | 2024-04-26 | 2025-10-30 | 川崎重工業株式会社 | 深冷分離装置 |
| WO2025224969A1 (ja) * | 2024-04-26 | 2025-10-30 | 川崎重工業株式会社 | 深冷分離装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2582438B2 (ja) | 1997-02-19 |
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