JPH0328797A - 混床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去方法 - Google Patents
混床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去方法Info
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- JPH0328797A JPH0328797A JP1162774A JP16277489A JPH0328797A JP H0328797 A JPH0328797 A JP H0328797A JP 1162774 A JP1162774 A JP 1162774A JP 16277489 A JP16277489 A JP 16277489A JP H0328797 A JPH0328797 A JP H0328797A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
- Filtration Of Liquid (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業七の利用分野〕
本発明は、温床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純
物除去方法に関し、特に懸濁性不純物の除去能力を高め
た、ＢＷＲ型（沸騰水型）原子力発電プラントの一次冷
却水系の復水より混床式復水脱塩装置によって懸濁性不
純物を除去する方法に関する。
物除去方法に関し、特に懸濁性不純物の除去能力を高め
た、ＢＷＲ型（沸騰水型）原子力発電プラントの一次冷
却水系の復水より混床式復水脱塩装置によって懸濁性不
純物を除去する方法に関する。
ＢＷＲ型原子力発電プラントでは、原子炉の内部を常に
清浄な状態に維持しなければならないので、復水器から
原子炉内へ流入ずる復水を復水脱塩装置によって処理し
、高度に浄化した後、炉内の冷却水として利用している
。これば原子炉の一次冷却水が通る熱交換器が復水によ
って腐食されるのを最小限に押えるためと、復水が不純
物を含むと、その不純物が原子炉内で放射性元素に変換
されるなどして放射性を帯び、放則性を帯びた水蒸気と
なって原子炉外へ出て、原子炉外の機器を放射能で汚染
されることになるが、その汚染を最小限に押えて、定時
検査時の放射線被曝を最小限に押えるためである。
清浄な状態に維持しなければならないので、復水器から
原子炉内へ流入ずる復水を復水脱塩装置によって処理し
、高度に浄化した後、炉内の冷却水として利用している
。これば原子炉の一次冷却水が通る熱交換器が復水によ
って腐食されるのを最小限に押えるためと、復水が不純
物を含むと、その不純物が原子炉内で放射性元素に変換
されるなどして放射性を帯び、放則性を帯びた水蒸気と
なって原子炉外へ出て、原子炉外の機器を放射能で汚染
されることになるが、その汚染を最小限に押えて、定時
検査時の放射線被曝を最小限に押えるためである。
この復水脱塩装置は、粒状陽イオン交換樹脂と粒状陰イ
オン交換樹脂とが混合して充填された、いわゆる温床弐
脱塩塔であって、これに復水を通すことにより復水中の
イオン威分と懸濁性威分（「クラッドＪと通称される、
「懸濁性不純物」ともいう）とをイオン交換及び吸着に
よって分離し、復水を浄化するものである。
オン交換樹脂とが混合して充填された、いわゆる温床弐
脱塩塔であって、これに復水を通すことにより復水中の
イオン威分と懸濁性威分（「クラッドＪと通称される、
「懸濁性不純物」ともいう）とをイオン交換及び吸着に
よって分離し、復水を浄化するものである。
最近では復水からのイオン或分及びクラッドの除去効果
のうち、クラッドの除去効果を強化することにより、冷
却水から原子炉へ持ち込まれるクラッドを低減し、プラ
ント定期検査時の被曝線量を減らす方向に研究が進めら
れ、前述のイオン交換樹脂を用いる方法にあっては、イ
オン交換樹脂に捕捉されたクラッドを逆洗再生により外
し、イオン交換樹脂を清浄化し、クラッドの除去効果を
回復させていた。
のうち、クラッドの除去効果を強化することにより、冷
却水から原子炉へ持ち込まれるクラッドを低減し、プラ
ント定期検査時の被曝線量を減らす方向に研究が進めら
れ、前述のイオン交換樹脂を用いる方法にあっては、イ
オン交換樹脂に捕捉されたクラッドを逆洗再生により外
し、イオン交換樹脂を清浄化し、クラッドの除去効果を
回復させていた。
しかし、原子力装置の安全性を高めるために、放射線被
曝量をさらに減少させることが要求されるようになり、
それに伴い原子力発電プラントの冷却水に要求されるク
ラッドの除去基準が高度化されたために、現在行われて
いる温床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去
方法ではその高度化要求に対応できなくなった。
曝量をさらに減少させることが要求されるようになり、
それに伴い原子力発電プラントの冷却水に要求されるク
ラッドの除去基準が高度化されたために、現在行われて
いる温床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去
方法ではその高度化要求に対応できなくなった。
本発明は、復水を混床式復水脱塩装置によって浄化する
に当り、クラッドの除去能カの高い懸濁性不純物除去方
法を提供することを目的とする。
に当り、クラッドの除去能カの高い懸濁性不純物除去方
法を提供することを目的とする。
本発明者は、このような現状に鑑み鋭意研究を重ね、本
発明に想到したものであって、ＢＷＲ型原子力発電プラ
ントの一次冷却水系の復水を粒状陽イオン交換樹脂及び
陰イオン交換樹脂からなる混床を有する温床式復水脱塩
装置によって濾過脱塩して懸濁性不純物を除去する方法
において、前記温床の逆洗時に２０時間以上のエアスク
ラビングを行うことを特徴とする混床式復水脱塩装置に
ょる復水の懸濁性不純物除去方法によって、その目的を
達成した。
発明に想到したものであって、ＢＷＲ型原子力発電プラ
ントの一次冷却水系の復水を粒状陽イオン交換樹脂及び
陰イオン交換樹脂からなる混床を有する温床式復水脱塩
装置によって濾過脱塩して懸濁性不純物を除去する方法
において、前記温床の逆洗時に２０時間以上のエアスク
ラビングを行うことを特徴とする混床式復水脱塩装置に
ょる復水の懸濁性不純物除去方法によって、その目的を
達成した。
従来の温床式イオン交換装置では、再生に当って粒状陽
イオン交換樹脂と粒状陰イオン交換樹脂とを二層に分離
し、同時にイオン交換樹脂床上などの夾雑物などを除去
するために逆洗が行われ、そのさいその分離あるいは夾
雑物除去のための洗浄を促進するために、逆洗水と同時
に、又は別に空気流を導入する、いわゆるエアスクラビ
ングを行うことがある。復水を混床式復水脱塩装置に通
してその懸濁性不純物を除去するさいにも、粒状イオン
交換樹脂の上に付着した、あるいはその間に詰ったクラ
ッドなどを除くために、逆洗時にエアスクラビングが行
われているが、夾雑物などの不純物を除去するのが目的
であるから、そのエアスクラビングを行う時間も短くて
３０分程度で、クラッドを十分に除こうとする場合でも
その時間はそれほど長くなく２時間未満である。
イオン交換樹脂と粒状陰イオン交換樹脂とを二層に分離
し、同時にイオン交換樹脂床上などの夾雑物などを除去
するために逆洗が行われ、そのさいその分離あるいは夾
雑物除去のための洗浄を促進するために、逆洗水と同時
に、又は別に空気流を導入する、いわゆるエアスクラビ
ングを行うことがある。復水を混床式復水脱塩装置に通
してその懸濁性不純物を除去するさいにも、粒状イオン
交換樹脂の上に付着した、あるいはその間に詰ったクラ
ッドなどを除くために、逆洗時にエアスクラビングが行
われているが、夾雑物などの不純物を除去するのが目的
であるから、そのエアスクラビングを行う時間も短くて
３０分程度で、クラッドを十分に除こうとする場合でも
その時間はそれほど長くなく２時間未満である。
本発明は、そのエアスクラビングを行う目的をまったく
異にするもので、復水処理時の温床式イオン交換樹脂層
の懸濁性不純物除去能力の強化をはかるものであり、そ
のためエアスクラビングの時間も２０時間以上という長
時間行うのであって、２０〜４０時間の範囲で行うのが
好ましい。
異にするもので、復水処理時の温床式イオン交換樹脂層
の懸濁性不純物除去能力の強化をはかるものであり、そ
のためエアスクラビングの時間も２０時間以上という長
時間行うのであって、２０〜４０時間の範囲で行うのが
好ましい。
本発明における温床式復水脱塩装置は、従来から使用さ
れている温床式復水脱塩装置と同じであり、粒状陽イオ
ン交換樹脂及び粒状陰イオン交換樹脂の性状も特に変っ
たものではない。エアスクラビングを行う条件、例えば
通気量なども従来と特に異るところはない。
れている温床式復水脱塩装置と同じであり、粒状陽イオ
ン交換樹脂及び粒状陰イオン交換樹脂の性状も特に変っ
たものではない。エアスクラビングを行う条件、例えば
通気量なども従来と特に異るところはない。
本発明においては、従来の温床式復水脱塩装置による復
水の懸濁性不純物除去方法に比較して、前述したような
長時間のエアスクラビングにより樹脂粒を活性化し、ク
ラッドとの親和力を高めることで、クラッドの除去効果
を高め、それによりさらにクラッド濃度の低い高純度の
水を得ることができる。その作用機構は解明されてい′
ないが、おそらくエアスクラビングにより樹脂粒の酸化
が促進されて、活性化されるのではないかと考えられる
。
水の懸濁性不純物除去方法に比較して、前述したような
長時間のエアスクラビングにより樹脂粒を活性化し、ク
ラッドとの親和力を高めることで、クラッドの除去効果
を高め、それによりさらにクラッド濃度の低い高純度の
水を得ることができる。その作用機構は解明されてい′
ないが、おそらくエアスクラビングにより樹脂粒の酸化
が促進されて、活性化されるのではないかと考えられる
。
以下、本発明を従来技術と対比しながら説明する。第１
図は、エアスクラビング時間を横軸に、強酸性陽イオン
交換樹脂の含水率を縦軸に表わしたものであり、粒状強
酸性陽イオン交換樹脂をエアスクラビングしたさい、エ
アスクラビング時間が長くなるのに伴い同樹脂の含水率
が増加し、膨潤ずる傾向が見られる。これは樹脂粒が酸
化されるためであるとみられる。エアスクラビング時間
は空気酸化時間にも相当するものである。
図は、エアスクラビング時間を横軸に、強酸性陽イオン
交換樹脂の含水率を縦軸に表わしたものであり、粒状強
酸性陽イオン交換樹脂をエアスクラビングしたさい、エ
アスクラビング時間が長くなるのに伴い同樹脂の含水率
が増加し、膨潤ずる傾向が見られる。これは樹脂粒が酸
化されるためであるとみられる。エアスクラビング時間
は空気酸化時間にも相当するものである。
第２図は、エアスクラビング時間を横軸に、強酸性陽イ
オン交換樹脂の破砕強度を縦軸に表わしたものであり、
同図によるとエアスクラビング時間が長くなっても樹脂
の破砕強度が低下することがなく、特に劣化は見られな
いことから、装置運用上の問題点はないものと考えられ
る。
オン交換樹脂の破砕強度を縦軸に表わしたものであり、
同図によるとエアスクラビング時間が長くなっても樹脂
の破砕強度が低下することがなく、特に劣化は見られな
いことから、装置運用上の問題点はないものと考えられ
る。
また、強塩基性陰イオン交換樹脂についても上述したの
と同様な傾向が見られる。
と同様な傾向が見られる。
本発明の復水の懸濁性不純物除去方法における除去効果
を単床ミニカラム試験により確認した。
を単床ミニカラム試験により確認した。
ユ羊Ｕ子一々ｇとｄ．Ｍ−
■ 試験条件
第３図の試験装置を使用し、以下の条件により試験を行
なった。
なった。
供試樹脂：エアスクラビング時間Ｏ及び４０時間の強酸
性ゲル型陽イオン交換樹脂 樹脂量 ：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂１５ｍｌ通水
線流速： Ｌ Ｖ ＝１０８ｍ／ｈ通水期間＝２週間 ■ 試験結果 陽イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の結果と内
挿法によりグラフ化したものは第４図の通りであり、同
図はエアスクラビング時間と復水のクラッド除去率の関
係を示すものであって、これによればエアスクラビング
を実施することによりクラソド除去効果が向上すること
が確認された。
性ゲル型陽イオン交換樹脂 樹脂量 ：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂１５ｍｌ通水
線流速： Ｌ Ｖ ＝１０８ｍ／ｈ通水期間＝２週間 ■ 試験結果 陽イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の結果と内
挿法によりグラフ化したものは第４図の通りであり、同
図はエアスクラビング時間と復水のクラッド除去率の関
係を示すものであって、これによればエアスクラビング
を実施することによりクラソド除去効果が向上すること
が確認された。
前記の単床〔ニカラム試験は、陽イオン交換樹脂につい
てのみ行った場合を示したが、陰イオン交換樹脂につい
ても同様な結果が得られる。
てのみ行った場合を示したが、陰イオン交換樹脂につい
ても同様な結果が得られる。
（実施例）
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
ただし、本発明はこの実施例のみに限定されるものでは
ない。
ない。
実施例
実際に用いられている規模の脱塩塔によって実験を行っ
た。
た。
「
■ 試験条件
第５図に示す陽イオン交換樹脂再生塔において、陽イオ
ン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂をエアスクラビング処
理し、その後復水を通水し、クラッド除去効果の確認を
行った。以下にその条件を示す。
ン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂をエアスクラビング処
理し、その後復水を通水し、クラッド除去効果の確認を
行った。以下にその条件を示す。
供試樹脂：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂（Ｎａ型）３
９００ｆｆｉ 強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂 （Ｃｌ型）２２００Ｉ！． エアスクラビング条件：３８０Ｎｎｆ／ｈ、１及び２４
時間 復水道水線流速： Ｌ Ｖ −１０８ｍ／ｆ７■ 試験
結果 実機脱塩塔における、エアスクラビング実施後の通水試
験結果は第６図の通りであり、長時間のエアスクラビン
グを実施することによりクラッド除去効果が向上するこ
とが確認できた。
９００ｆｆｉ 強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂 （Ｃｌ型）２２００Ｉ！． エアスクラビング条件：３８０Ｎｎｆ／ｈ、１及び２４
時間 復水道水線流速： Ｌ Ｖ −１０８ｍ／ｆ７■ 試験
結果 実機脱塩塔における、エアスクラビング実施後の通水試
験結果は第６図の通りであり、長時間のエアスクラビン
グを実施することによりクラッド除去効果が向上するこ
とが確認できた。
以上の試験結果により、陽イオン交換樹脂と陰イオン効
果樹脂からなる温床によって復水を濾過脱塩する方法に
おいて、逆洗時に２０時間以上の長時間のエアスクラビ
ングを実施すると、一次冷却水処理時のクラッド除去能
カを強化することができて、極めて有利である。
果樹脂からなる温床によって復水を濾過脱塩する方法に
おいて、逆洗時に２０時間以上の長時間のエアスクラビ
ングを実施すると、一次冷却水処理時のクラッド除去能
カを強化することができて、極めて有利である。
本発明によれば、温床式復水脱塩装置にょる復水の懸濁
性不純物除去方法において、復水中のクラッドのような
懸濁性不純物を十分除去することができ、高純度の復水
を得ることができる。本発明では長時間のエアスクラビ
ングにより、両イオン交換樹脂粒が活性化され、クラッ
ドとの親和性が高められて、クラッドの除去効果が高ま
るものと考えられる。
性不純物除去方法において、復水中のクラッドのような
懸濁性不純物を十分除去することができ、高純度の復水
を得ることができる。本発明では長時間のエアスクラビ
ングにより、両イオン交換樹脂粒が活性化され、クラッ
ドとの親和性が高められて、クラッドの除去効果が高ま
るものと考えられる。
第１図は、エアスクラビング時間とエアスクラビングを
受けた強酸性陽イオン交換樹脂の含水率との関係を表わ
す図を示し、第２図は、エアスクラビング時間とエアス
クラビングを受けた強酸性陽イオン交換樹脂の破砕強度
との関係を表わす図ｑ １０ を示し、第３図は、ごニカラム試験装置を示し、第４図
は、第３図のミニ力ラム試験装置によるエアスクラビン
グ時間と復水のクラッド除去率の関係を表わす図を示し
、第５図は、実機脱塩塔試験に用いた陽イオン交換樹脂
再生塔及びその附属装置を示し、第６図は、実機脱塩塔
試験における通水日数に対する出口クラッド鉄濃度の変
化を表わす図を示す。 １・・・原水人口 ２・・・バイパスライン３
・・・カラム ４・・・流量計５・・・積算
流量計 １ １ 々０１号Ｉ ０つ 城 −７７５−
受けた強酸性陽イオン交換樹脂の含水率との関係を表わ
す図を示し、第２図は、エアスクラビング時間とエアス
クラビングを受けた強酸性陽イオン交換樹脂の破砕強度
との関係を表わす図ｑ １０ を示し、第３図は、ごニカラム試験装置を示し、第４図
は、第３図のミニ力ラム試験装置によるエアスクラビン
グ時間と復水のクラッド除去率の関係を表わす図を示し
、第５図は、実機脱塩塔試験に用いた陽イオン交換樹脂
再生塔及びその附属装置を示し、第６図は、実機脱塩塔
試験における通水日数に対する出口クラッド鉄濃度の変
化を表わす図を示す。 １・・・原水人口 ２・・・バイパスライン３
・・・カラム ４・・・流量計５・・・積算
流量計 １ １ 々０１号Ｉ ０つ 城 −７７５−
Claims (1)
- ＢＷＲ型原子力発電プラントの一次冷却水系の復水を粒
状陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂からなる混床
を有する混床式復水脱塩装置によって濾過脱塩して懸濁
性不純物を除去する方法において、前記混床の逆洗時に
２０時間以上のエアスクラビングを行うことを特徴とす
る混床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1162774A JPH0736039B2 (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 混床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1162774A JPH0736039B2 (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 混床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0328797A true JPH0328797A (ja) | 1991-02-06 |
| JPH0736039B2 JPH0736039B2 (ja) | 1995-04-19 |
Family
ID=15760966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1162774A Expired - Lifetime JPH0736039B2 (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 混床式復水脱塩装置による復水の懸濁性不純物除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0736039B2 (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8840783B2 (en) | 2007-05-29 | 2014-09-23 | Evoqua Water Technologies Llc | Water treatment membrane cleaning with pulsed airlift pump |
| US8894858B1 (en) | 2005-08-22 | 2014-11-25 | Evoqua Water Technologies Llc | Method and assembly for water filtration using a tube manifold to minimize backwash |
| US8956464B2 (en) | 2009-06-11 | 2015-02-17 | Evoqua Water Technologies Llc | Method of cleaning membranes |
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