JPH03291327A - 造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 - Google Patents
造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH03291327A JPH03291327A JP9332190A JP9332190A JPH03291327A JP H03291327 A JPH03291327 A JP H03291327A JP 9332190 A JP9332190 A JP 9332190A JP 9332190 A JP9332190 A JP 9332190A JP H03291327 A JPH03291327 A JP H03291327A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold
- rolled steel
- steel sheet
- steel
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 26
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 16
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000011324 bead Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 9
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 241000473391 Archosargus rhomboidalis Species 0.000 description 2
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 235000016068 Berberis vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- 241000335053 Beta vulgaris Species 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010011878 Deafness Diseases 0.000 description 1
- 229910001327 Rimmed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 231100000895 deafness Toxicity 0.000 description 1
- 208000016354 hearing loss disease Diseases 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に関し
、さらに詳しくは、造管後、溶接後においても寸法不良
、接合不良および切削不良等がない造管性に優れた冷間
圧延鋼板の製造方法に関するものである。
、さらに詳しくは、造管後、溶接後においても寸法不良
、接合不良および切削不良等がない造管性に優れた冷間
圧延鋼板の製造方法に関するものである。
［従来技術ｊ
従来より、冷間圧延鋼板としてはＡｌキルド鯛および極
低炭素Ｔｉキルド鋼が広く使用されており、これらの屑
の殆どが連続鋳造法により製造されているのか現状であ
る。
低炭素Ｔｉキルド鋼が広く使用されており、これらの屑
の殆どが連続鋳造法により製造されているのか現状であ
る。
このような冷間圧延鋼板は非常に広い用途を育している
ものであり、その中の一用途としてパイプ用がある。
ものであり、その中の一用途としてパイプ用がある。
そして、これらの冷間圧延調板をパイプ用として使用す
る場合には、いままではパイプ用として適した鋼材料を
選択することが行なわれておらず、従って、寸法不良、
接合不良さらには切削不良等の多くの不良が発生するこ
とが屡々あり、その都度圧延ロールの調整や操業条件を
変更する等の繁雑な作業を行なわなければならなかった
。
る場合には、いままではパイプ用として適した鋼材料を
選択することが行なわれておらず、従って、寸法不良、
接合不良さらには切削不良等の多くの不良が発生するこ
とが屡々あり、その都度圧延ロールの調整や操業条件を
変更する等の繁雑な作業を行なわなければならなかった
。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は上記に説明した従来の造管用としての冷間圧延
鋼板の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行な
い、検討を重ねた結果、鯛の含有成分および成分割合を
特定の範囲とし、熱間圧延工程、冷間圧延工程の条件を
特定することにより、降伏比が高く、造管性に優れ、造
管後の寸法不良、接合不良および切削不良等が発生しな
い造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法を開発したの
である。
鋼板の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行な
い、検討を重ねた結果、鯛の含有成分および成分割合を
特定の範囲とし、熱間圧延工程、冷間圧延工程の条件を
特定することにより、降伏比が高く、造管性に優れ、造
管後の寸法不良、接合不良および切削不良等が発生しな
い造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法を開発したの
である。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法は
、 （１） Ｃ０，０２〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ０．５ｗｔ
％以下、Ｍｎ ０．１０〜０．５ｗｔ％、Ｐ ０．００
２〜０．０４ｗｔ％、Ｓ ０．０４ｗｔ％以下、Ａｌ
（１，０８Ｉｌｔ％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなる鋼を、仕上温度Ａｒｓ点以上、巻取温
度６５０℃以下で熱間圧延を行ない、次いで、５０％以
上の冷間圧延を行なった後、再結晶温度以上６８０℃以
下の温度において箱焼鈍を行なうことを特徴とする造管
性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法を第１の発明とし、 （２） Ｃ０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ０．５ｗｔ
％以下、Ｍｎ ０．１０〜０．５ｗｔ％、 Ｐ ０
．００２〜０．０４ｗｔ％、Ｓ ０．０４ｗｔ％以下、
Ａｌ Ｄ、０８ｗｔ％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる鋼を、仕上温度Ａｒｓ点以上、巻取
温度６５０℃以下で熱間圧延を行ない、次いで、５０％
以上の冷間圧延を行なった後、７５０℃以下の温度にお
いて連続焼鈍を行なうことを特徴とする造管性に優れた
冷間圧延鋼板の製造方法を第２の発明とする２フの発明
よりなるものである。
、 （１） Ｃ０，０２〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ０．５ｗｔ
％以下、Ｍｎ ０．１０〜０．５ｗｔ％、Ｐ ０．００
２〜０．０４ｗｔ％、Ｓ ０．０４ｗｔ％以下、Ａｌ
（１，０８Ｉｌｔ％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなる鋼を、仕上温度Ａｒｓ点以上、巻取温
度６５０℃以下で熱間圧延を行ない、次いで、５０％以
上の冷間圧延を行なった後、再結晶温度以上６８０℃以
下の温度において箱焼鈍を行なうことを特徴とする造管
性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法を第１の発明とし、 （２） Ｃ０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ０．５ｗｔ
％以下、Ｍｎ ０．１０〜０．５ｗｔ％、 Ｐ ０
．００２〜０．０４ｗｔ％、Ｓ ０．０４ｗｔ％以下、
Ａｌ Ｄ、０８ｗｔ％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる鋼を、仕上温度Ａｒｓ点以上、巻取
温度６５０℃以下で熱間圧延を行ない、次いで、５０％
以上の冷間圧延を行なった後、７５０℃以下の温度にお
いて連続焼鈍を行なうことを特徴とする造管性に優れた
冷間圧延鋼板の製造方法を第２の発明とする２フの発明
よりなるものである。
本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に
ついて、以下詳細に説明する。
ついて、以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造
方法による、造管適性を有する冷間圧延鋼板が造管性に
どのように有効であるかについて説明する。
方法による、造管適性を有する冷間圧延鋼板が造管性に
どのように有効であるかについて説明する。
従来より良く知られているように、造管はストレートシ
ーム管、スパイラル管の何れを問わず多段圧延機により
成形が行なわれた後、溶接により製品化されていた。
ーム管、スパイラル管の何れを問わず多段圧延機により
成形が行なわれた後、溶接により製品化されていた。
この場合、材料の保有している機械的性質の如何によっ
て、製品の寸法精度に起因する接合不良を生じることが
あり、さらに、切削面に座屈、穴あき等の異常を生じる
ことがある。
て、製品の寸法精度に起因する接合不良を生じることが
あり、さらに、切削面に座屈、穴あき等の異常を生じる
ことがある。
また、造管後、例えば、二次加工を受ける管に対しては
、加工余裕度、形状凍結性の観点から降伏点（ＹＲ）の
低いことが望まれており、さらに、内圧の加わる管に対
しては降伏と破壊が連続して起らないように降伏強さと
引張強さに差のある鋼板、即ち、降伏比（ＹＰ）の低い
鋼板が望まれていた。
、加工余裕度、形状凍結性の観点から降伏点（ＹＲ）の
低いことが望まれており、さらに、内圧の加わる管に対
しては降伏と破壊が連続して起らないように降伏強さと
引張強さに差のある鋼板、即ち、降伏比（ＹＰ）の低い
鋼板が望まれていた。
従って、上記に説明したような管に対して、二次加工を
行なわない管、または、内圧の加わらない管の寸法精度
、接合面の表面状況、切削時の挙動に関して、色々と検
討を行なった結果、直管状態において使用される軟鋼品
位の管に対しては高降伏比（Ｙ Ｒ）の鋼が、寸法精度
、接合面状況共に良好な結果が得られ、座屈等の切削時
の不良が回避されることが明らかとなった。
行なわない管、または、内圧の加わらない管の寸法精度
、接合面の表面状況、切削時の挙動に関して、色々と検
討を行なった結果、直管状態において使用される軟鋼品
位の管に対しては高降伏比（Ｙ Ｒ）の鋼が、寸法精度
、接合面状況共に良好な結果が得られ、座屈等の切削時
の不良が回避されることが明らかとなった。
次に、本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造
方法において、使用する鋼の含有成分および成分割合に
ついて説明する。
方法において、使用する鋼の含有成分および成分割合に
ついて説明する。
Ｃは鋼には通常含まれているものであり、加工性を向上
させるためには含有量が低い程好ましいしのであるが、
直管状態で使用される軟鋼品位の管にχすして、高降伏
比（ＹＲンとする場合ｊこは、Ｃ含有量が０．０２ｗｔ
％未満では上記のような効果は期待することはできず、
また、０．１０ｗｔ％を越えて含有させると強度か軟鋼
以上に硬くなりすぎる。
させるためには含有量が低い程好ましいしのであるが、
直管状態で使用される軟鋼品位の管にχすして、高降伏
比（ＹＲンとする場合ｊこは、Ｃ含有量が０．０２ｗｔ
％未満では上記のような効果は期待することはできず、
また、０．１０ｗｔ％を越えて含有させると強度か軟鋼
以上に硬くなりすぎる。
よって、Ｃ含有量は０，０２さ０．１（ｍ％とする。
Ｓｌは軟鋼では略痕跡に近い含有量であるが、溶接部の
性状改善効果のある元素であり、含有量が増す程固溶強
化機能により降伏比（Ｙ Ｒ）が上昇することは明らか
であるが、対象とする管の強度が軟鋼であることから、
Ｓｔ含有量は０．５ｗｔ％以下とする。
性状改善効果のある元素であり、含有量が増す程固溶強
化機能により降伏比（Ｙ Ｒ）が上昇することは明らか
であるが、対象とする管の強度が軟鋼であることから、
Ｓｔ含有量は０．５ｗｔ％以下とする。
Ｍｎは軟鋼ではＳ含有による熱間脆性を抑制するのに有
効な元素であり、Ｓ含有量との兼合いもあるが、含有量
が０．１０ｗｔ％未満ではこのような効果は少なく、ま
た、０Ｊｗｔ％を越えて含有させると軟鋼に含まれる通
常の範囲を逸脱してしまう。
効な元素であり、Ｓ含有量との兼合いもあるが、含有量
が０．１０ｗｔ％未満ではこのような効果は少なく、ま
た、０Ｊｗｔ％を越えて含有させると軟鋼に含まれる通
常の範囲を逸脱してしまう。
よって、Ｍｎ含有量は０．１０〜０．５ｗｔ％とする。
Ｐは強度を上昇させるが、加工性に悪影響を与えるのが
少ない元素であり、含有量は０．００２ｗｔ％未満では
製鋼上の能力から不可能であり、また、０．０４ｗｔ％
を越えて含有させると軟鋼の強度からみて好ましくない
。よって、Ｐ含有量は０．００２〜０．０４ｗｔ％とす
る。
少ない元素であり、含有量は０．００２ｗｔ％未満では
製鋼上の能力から不可能であり、また、０．０４ｗｔ％
を越えて含有させると軟鋼の強度からみて好ましくない
。よって、Ｐ含有量は０．００２〜０．０４ｗｔ％とす
る。
Ｓは加工性、特に、局部延性を著しく阻害すると共に強
度に対する苓与が少ないので、Ｓ含有量は少ない程好ま
しい。よって、Ｓ含有量は０．０４Ｗ【％以下とする。
度に対する苓与が少ないので、Ｓ含有量は少ない程好ま
しい。よって、Ｓ含有量は０．０４Ｗ【％以下とする。
Ａｌはリムド鋼の場合には略痕跡程度であり、薄鋼板用
アルミキルド鋼としては溶製が容易であり、表面性状を
劣化させることのないＡｌ含有量としては０．０８ｗｔ
％以下とする。
アルミキルド鋼としては溶製が容易であり、表面性状を
劣化させることのないＡｌ含有量としては０．０８ｗｔ
％以下とする。
また、上記に説明した元素以外に、降伏強度、降伏比の
高い鋼板を製造するためには、Ｎｂ、 Ｔｉ。
高い鋼板を製造するためには、Ｎｂ、 Ｔｉ。
ＶｌＴａ、Ｚｒ等の炭窒化物形成元素を少量含有させる
ことは有効であるが、製造条件との組み合わせ、即ち、
ＣＱ級の焼鈍により本発明に係る造管性に優れた冷間圧
延鋼板の製造方法による鋼を製造しようとする場合には
、再結晶温度を著しく上昇させるという上記の各元素の
挙動からは、本質的には上記各元素は含有しない方がよ
い。
ことは有効であるが、製造条件との組み合わせ、即ち、
ＣＱ級の焼鈍により本発明に係る造管性に優れた冷間圧
延鋼板の製造方法による鋼を製造しようとする場合には
、再結晶温度を著しく上昇させるという上記の各元素の
挙動からは、本質的には上記各元素は含有しない方がよ
い。
本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に
おける製造条件について説明する。
おける製造条件について説明する。
本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に
おいて、熱間圧延の仕上温度はＡｒ、点以上とするのは
、一般に加工用鋼板を製造する場合にはＡｒｓ点以上で
熱間圧延を終了させれば組織は整細粒となり、加工性が
向上することは良く知られている。
おいて、熱間圧延の仕上温度はＡｒ、点以上とするのは
、一般に加工用鋼板を製造する場合にはＡｒｓ点以上で
熱間圧延を終了させれば組織は整細粒となり、加工性が
向上することは良く知られている。
従って、本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製
造方法において、高降伏比（ＹＲ）の鋼を製造すること
が一つの目的であり、この意味からも熱間圧延は仕上温
度をＡｒｓ点以上で終了させることが重要である。即ち
、Ａｒｍ点未満の仕上温度では熱間圧延鋼板に粗大粒が
混在するようになる。
造方法において、高降伏比（ＹＲ）の鋼を製造すること
が一つの目的であり、この意味からも熱間圧延は仕上温
度をＡｒｓ点以上で終了させることが重要である。即ち
、Ａｒｍ点未満の仕上温度では熱間圧延鋼板に粗大粒が
混在するようになる。
このように粗大粒が混在する熱間圧延鋼板は冷間圧延、
焼鈍後もその粗大粒が残り易く、ＨａｌｌＰ ｅｔｃｈ
の関係式から予測される通り降伏強度が低く、それに伴
い降伏比も低くなる傾向を示す。
焼鈍後もその粗大粒が残り易く、ＨａｌｌＰ ｅｔｃｈ
の関係式から予測される通り降伏強度が低く、それに伴
い降伏比も低くなる傾向を示す。
このような理由から熱間圧延の仕上温度はＡｒｓ点以上
とする。
とする。
また、熱間圧延の巻取温度は６５０℃以下とするのは、
一般に、熱間圧延、巻取後の冷却は極めて緩冷却である
ため、巻取温度が高い場合には自己焼鈍により結晶粒が
成長するので、このように結晶粒が成長すると仕上温度
の項において説明したと同し理由により降伏強度が下が
るため結晶粒成長を生じない巻取温度とする必要があり
、そのために、巻取温度は６５０℃以下に規制する。
一般に、熱間圧延、巻取後の冷却は極めて緩冷却である
ため、巻取温度が高い場合には自己焼鈍により結晶粒が
成長するので、このように結晶粒が成長すると仕上温度
の項において説明したと同し理由により降伏強度が下が
るため結晶粒成長を生じない巻取温度とする必要があり
、そのために、巻取温度は６５０℃以下に規制する。
さらに、冷間圧延を５０％以上で行うのは、高降伏比（
Ｙ Ｒ）を得ることが目的であり、即ち、整細粒とする
ためには５０％未満の冷間圧延率では粗大粒が混在して
くる危険がある。従って、５０％以上の冷間圧延率とす
る必要がある。
Ｙ Ｒ）を得ることが目的であり、即ち、整細粒とする
ためには５０％未満の冷間圧延率では粗大粒が混在して
くる危険がある。従って、５０％以上の冷間圧延率とす
る必要がある。
この冷間圧延後、再結晶温度以上の温度で箱焼鈍の場合
は６８０℃以下の温度で、また、連続焼鈍の場合には７
５０℃以下の温度で焼鈍を行なうものであり、焼鈍温度
がそれぞれ上記温度以上と高い場合には、結晶粒が成長
して降伏点（ＹＰ）が低くなって、高い降伏比（Ｙ Ｒ
）を達成することができない。
は６８０℃以下の温度で、また、連続焼鈍の場合には７
５０℃以下の温度で焼鈍を行なうものであり、焼鈍温度
がそれぞれ上記温度以上と高い場合には、結晶粒が成長
して降伏点（ＹＰ）が低くなって、高い降伏比（Ｙ Ｒ
）を達成することができない。
Ｅ実 施 例〕
本発明に係る造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法の
実施例を説明する。
実施例を説明する。
実施例
第１表に示す含有成分および成分割合の綱を常法に従っ
て、溶解、鋳造を行なうに。
て、溶解、鋳造を行なうに。
次いで、第２表に示す熱間圧延条件、冷間圧延率、焼鈍
条件を様々に変化させて冷間圧延鋼板を製造した。
条件を様々に変化させて冷間圧延鋼板を製造した。
そして、ストレートシーム管に造管・切削した後の表面
性状を観察した。
性状を観察した。
第２表に観察結果を示す。
なお、造管・切削後の表面性状は、ビート切削部の状況
、接合状聾、欠陥の有無嵜を総合的に勘案して評価した
。
、接合状聾、欠陥の有無嵜を総合的に勘案して評価した
。
この第２表から明らかなように、本発明に係る造管性に
優れた冷間圧延鋼板の製造方法により製造された画板は
、降伏比（ＹＲ）の高いものであり、この鋼板で造管−
切削後に良好な表面性状および形状であることがわかる
。
優れた冷間圧延鋼板の製造方法により製造された画板は
、降伏比（ＹＲ）の高いものであり、この鋼板で造管−
切削後に良好な表面性状および形状であることがわかる
。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明に係る造管性に優れた冷間
圧延鋼板の製造方法は上記の構成であるから、使用する
鯛、製造条件等を特定することにより、製造された鋼板
は造管性、造管後の形状、ビード切削部の状況は総合的
に良好な状態であり、不良の発生が皆無であるという優
れた効果を有しているものである。
圧延鋼板の製造方法は上記の構成であるから、使用する
鯛、製造条件等を特定することにより、製造された鋼板
は造管性、造管後の形状、ビード切削部の状況は総合的
に良好な状態であり、不良の発生が皆無であるという優
れた効果を有しているものである。
Claims (2)
- （１）Ｃ０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ０．５ｗｔ％
以下、Ｍｎ０．１０〜０．５ｗｔ％、Ｐ０．００２〜０
．０４ｗｔ％、Ｓ０．０４ｗｔ％以下、Ａｌ０．０８ｗ
ｔ％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼を、仕上温度Ａｒ＿３点以上、巻取温度６５０℃以
下で熱間圧延を行ない、次いで、５０％以上の冷間圧延
を行なった後、再結晶温度以上６８０℃以下の温度にお
いて箱焼鈍を行なうことを特徴とする造管性に優れた冷
間圧延鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｓｉ０．５ｗｔ％
以下、Ｍｎ０．１０〜０．５ｗｔ％、Ｐ０．００２〜０
．０４ｗｔ％、Ｓ０．０４ｗｔ％以下、Ａｌ０．０８ｗ
ｔ％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼を、仕上温度Ａｒ＿３点以上、巻取温度６５０℃以
下で熱間圧延を行ない、次いで、５０％以上の冷間圧延
を行なった後、７５０℃以下の温度において連続焼鈍を
行なうことを特徴とする造管性に優れた冷間圧延鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9332190A JPH03291327A (ja) | 1990-04-09 | 1990-04-09 | 造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9332190A JPH03291327A (ja) | 1990-04-09 | 1990-04-09 | 造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03291327A true JPH03291327A (ja) | 1991-12-20 |
Family
ID=14079030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9332190A Pending JPH03291327A (ja) | 1990-04-09 | 1990-04-09 | 造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03291327A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102836872A (zh) * | 2012-09-21 | 2012-12-26 | 莱芜市泰山冷轧板有限公司 | 一种室外家具用冷轧钢带生产方法 |
| CN111549281A (zh) * | 2020-05-23 | 2020-08-18 | 山东泰山轧钢有限公司 | 一种高硬度五金件用冷轧钢带及其生产方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52138429A (en) * | 1976-05-17 | 1977-11-18 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel sheet having excellent drawability |
| JPS5669326A (en) * | 1979-11-12 | 1981-06-10 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of high strength thin steel belt excellent in weldability |
| JPS5959831A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 肌荒の生じない冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61276934A (ja) * | 1985-05-30 | 1986-12-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 冷延鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-04-09 JP JP9332190A patent/JPH03291327A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52138429A (en) * | 1976-05-17 | 1977-11-18 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel sheet having excellent drawability |
| JPS5669326A (en) * | 1979-11-12 | 1981-06-10 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of high strength thin steel belt excellent in weldability |
| JPS5959831A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 肌荒の生じない冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61276934A (ja) * | 1985-05-30 | 1986-12-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102836872A (zh) * | 2012-09-21 | 2012-12-26 | 莱芜市泰山冷轧板有限公司 | 一种室外家具用冷轧钢带生产方法 |
| CN111549281A (zh) * | 2020-05-23 | 2020-08-18 | 山东泰山轧钢有限公司 | 一种高硬度五金件用冷轧钢带及其生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6866725B2 (en) | Steel pipe excellent in formability and method of producing the same | |
| EP0548950B2 (en) | Low-yield-ratio high-strength hot-rolled steel sheet and method of manufacturing the same | |
| JPH0555586B2 (ja) | ||
| JPS589919A (ja) | 低温靭性にすぐれた高張力熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPH07316650A (ja) | 低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH10273731A (ja) | Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH0681036A (ja) | リジング性および加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP2987815B2 (ja) | プレス成形性および耐二次加工割れ性に優れた高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH03291327A (ja) | 造管性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 | |
| JPH06240355A (ja) | 高靱性厚物ｔｍｃｐ鋼板の製造方法 | |
| JPH05112831A (ja) | 加工性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH03170618A (ja) | 加工性の極めて優れた冷延鋼板の高効率な製造方法 | |
| JPS6144123B2 (ja) | ||
| JPH0759734B2 (ja) | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた低炭素アルミニウムキルド冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3422852B2 (ja) | 缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3546963B2 (ja) | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| KR960005236B1 (ko) | 저온취성에 대한 저항성이 우수한 고가공용 고강도 냉연강판 제조방법 | |
| JPS6337166B2 (ja) | ||
| JPH0617140A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| KR100276300B1 (ko) | 저항복비를 갖는 고강도 열연강판의 제조방법 | |
| JPS6137332B2 (ja) | ||
| JPH10140292A (ja) | 高純度フェライト系ステンレス鋼およびその鋼からなる鋼板の製造方法 | |
| JPS6164852A (ja) | 面内異方性の極めて少ないプレス加工用非時効性冷延鋼板 | |
| JPS63216925A (ja) | 加工性にすぐれた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH05339640A (ja) | 塑性異方性の小さい冷間圧延鋼板の製造方法 |