JPH0329215A - Ｎｂ↓３Ａ１多芯超電導線 - Google Patents
Ｎｂ↓３Ａ１多芯超電導線Info
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- JPH0329215A JPH0329215A JP1163181A JP16318189A JPH0329215A JP H0329215 A JPH0329215 A JP H0329215A JP 1163181 A JP1163181 A JP 1163181A JP 16318189 A JP16318189 A JP 16318189A JP H0329215 A JPH0329215 A JP H0329215A
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- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N60/00—Superconducting devices
- H10N60/01—Manufacture or treatment
- H10N60/0184—Manufacture or treatment of devices comprising intermetallic compounds of type A-15, e.g. Nb3Sn
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［産業上の利用分野］
この発明は、たとえば核融合炉用およびＳＭＥＳ用など
の超電導線材として用いることのできるＮｂ，／ｌ多芯
超電導線に関するものである。 ［従来の技術および発明が解決しようとする課題］Ｎｂ
３Ａｌ超電導材料は、３０Ｔを越えると言われている高
い臨界磁界を有しており、歪特性もＮｂ，Ｓｎより良好
なことから、ＮｂＴｉおよびＮｂ，Ｓｎに続く第３の実
用的な超電導材料として期待されており、特に核融合炉
の超電導用マグネット用線材として期待されている。 また近年、Ｎｂ３Ａｌ．超電導線において、Ｎｂおよび
Ａｌｌの厚みを０．１μｍ程度にまで薄くすると、臨界
電流密度が上昇し、Ｎｂ，Ｓｎの臨界電流密度と同等か
、あるいはこれを越える高い値が得られると報告されて
いる。 しかしながら、工業的には、ＮｂとＡ（の加工性が良く
ないため、長尺化が困難であり、長尺の超電導線として
得ることができないという問題があった。ジェリーロー
ル法およびＮｂパイブ法等により、Ｎｂ３ＡＩの長尺線
材化が試みられているが、未だ十分な或果は得られてい
ない。たとえば、核融合炉の超電導マグネットに用いる
線材としては、少なくとも６００ｍの長さが必要であり
、現在の目標としては１０００ｍ以上の長尺化が要望さ
れている。また、Ｃυ−１０％Ｎｉをシースとした線材
化が一部試みられているが、安定化材としてはＣｕを用
いることが必要である。 この発明の目的は、かかる従来の問題点を解消し、Ｎｂ
およびＡＱの厚さを薄くして臨界電流密度を向上させる
ことができるように加工性が向上され、さらに長尺化が
可能なように加工性が向上されたＮｂ３／ｌ多芯超電導
線をｖＡ供することにある。 ［課題を解決するための手段］ この発明のＮｂ３Ａｌ多芯超電導線では、中心部に銅ま
たは銅合金からなる安定化材としての芯部を設け、この
芯部のまわりにＮｂ，Ａｉフィラメントを銅または銅合
金マトリックス中に埋込んで配置させており、芯部およ
びマトリックスの銅または銅合金のＮｂ，Ａｉフィラメ
ントに対する割合が、断面積の比率で１以上５以下であ
り、芯部の直径が線径の１７５以上であることを特徴と
している。 Ｃ作用コ この発明において、芯部およびマトリックスの銅または
銅合金のＮｂ３Ａｌフィラメントに対する断面積の比率
（以下「銅比」という）は１以上５以下であるが、銅比
を５以下としているのは、銅比が５を越えると線材とし
ての加工性は変わらないものの銅または銅合金とＮｂ／
Ａｆｌフィラメントの加工強度比の違いによって、フィ
ラメントの断線が生じ、臨界電流密度の劣化を生じるか
らである。また、銅比を１以上としているのは、銅比が
１未満となると後に説明する芯部の直径が線径の１／５
以上であるという条件を満足することが困難となり、か
つ加工性が悪くなるからである。 この発明において、芯部は線材全体の加工性を向上する
役割を果たしており、この発明ではこの芯部の直径が線
径の１／５以上であるとすることにより、１０００ｍ以
上の長尺仲線化が可能な加工性を付与している。 ［発明の効果］ この発明のＮｂ３ＡＱ多芯超電導線は、線径の１／５以
上の直径を有する銅または銅合金からなる芯部を有して
いるので、加工性に優れている。 また銅比が１以上５以下であるので、フィラメントの断
線を生じることなく長尺化することができる。このため
、１０００ｍ以上の長尺の超電導線とすることができ、
たとえば陵融合炉の超電導マグネット用の線材として用
いることができる。 また加工性に優れるため、ＮｂおよびＡＵの１￥みを薄
くすることができ、臨界電流密度を大幅に向上させるこ
とができる。
の超電導線材として用いることのできるＮｂ，／ｌ多芯
超電導線に関するものである。 ［従来の技術および発明が解決しようとする課題］Ｎｂ
３Ａｌ超電導材料は、３０Ｔを越えると言われている高
い臨界磁界を有しており、歪特性もＮｂ，Ｓｎより良好
なことから、ＮｂＴｉおよびＮｂ，Ｓｎに続く第３の実
用的な超電導材料として期待されており、特に核融合炉
の超電導用マグネット用線材として期待されている。 また近年、Ｎｂ３Ａｌ．超電導線において、Ｎｂおよび
Ａｌｌの厚みを０．１μｍ程度にまで薄くすると、臨界
電流密度が上昇し、Ｎｂ，Ｓｎの臨界電流密度と同等か
、あるいはこれを越える高い値が得られると報告されて
いる。 しかしながら、工業的には、ＮｂとＡ（の加工性が良く
ないため、長尺化が困難であり、長尺の超電導線として
得ることができないという問題があった。ジェリーロー
ル法およびＮｂパイブ法等により、Ｎｂ３ＡＩの長尺線
材化が試みられているが、未だ十分な或果は得られてい
ない。たとえば、核融合炉の超電導マグネットに用いる
線材としては、少なくとも６００ｍの長さが必要であり
、現在の目標としては１０００ｍ以上の長尺化が要望さ
れている。また、Ｃυ−１０％Ｎｉをシースとした線材
化が一部試みられているが、安定化材としてはＣｕを用
いることが必要である。 この発明の目的は、かかる従来の問題点を解消し、Ｎｂ
およびＡＱの厚さを薄くして臨界電流密度を向上させる
ことができるように加工性が向上され、さらに長尺化が
可能なように加工性が向上されたＮｂ３／ｌ多芯超電導
線をｖＡ供することにある。 ［課題を解決するための手段］ この発明のＮｂ３Ａｌ多芯超電導線では、中心部に銅ま
たは銅合金からなる安定化材としての芯部を設け、この
芯部のまわりにＮｂ，Ａｉフィラメントを銅または銅合
金マトリックス中に埋込んで配置させており、芯部およ
びマトリックスの銅または銅合金のＮｂ，Ａｉフィラメ
ントに対する割合が、断面積の比率で１以上５以下であ
り、芯部の直径が線径の１７５以上であることを特徴と
している。 Ｃ作用コ この発明において、芯部およびマトリックスの銅または
銅合金のＮｂ３Ａｌフィラメントに対する断面積の比率
（以下「銅比」という）は１以上５以下であるが、銅比
を５以下としているのは、銅比が５を越えると線材とし
ての加工性は変わらないものの銅または銅合金とＮｂ／
Ａｆｌフィラメントの加工強度比の違いによって、フィ
ラメントの断線が生じ、臨界電流密度の劣化を生じるか
らである。また、銅比を１以上としているのは、銅比が
１未満となると後に説明する芯部の直径が線径の１／５
以上であるという条件を満足することが困難となり、か
つ加工性が悪くなるからである。 この発明において、芯部は線材全体の加工性を向上する
役割を果たしており、この発明ではこの芯部の直径が線
径の１／５以上であるとすることにより、１０００ｍ以
上の長尺仲線化が可能な加工性を付与している。 ［発明の効果］ この発明のＮｂ３ＡＱ多芯超電導線は、線径の１／５以
上の直径を有する銅または銅合金からなる芯部を有して
いるので、加工性に優れている。 また銅比が１以上５以下であるので、フィラメントの断
線を生じることなく長尺化することができる。このため
、１０００ｍ以上の長尺の超電導線とすることができ、
たとえば陵融合炉の超電導マグネット用の線材として用
いることができる。 また加工性に優れるため、ＮｂおよびＡＵの１￥みを薄
くすることができ、臨界電流密度を大幅に向上させるこ
とができる。
【実施例］
実施例１および比較例１
く実施例１〉
第１図に示すような断面を有するこの発明に従うＮｂ３
Ａｌ多芯超電導線１を作製した。第１図においてｓ ｒ
’ｌは芯部２の半径を示している。『，は０．１５ｍｍ
であり、したがって芯部２の直径Ｒ，は０，３ｍｍであ
る。 『２はＮｂ，Ａｆｌ多芯超電導線１の半径を示している
。『２は０．５ｍｍであり、したがってＮｂ，Ａ見多芯
超電導線１の直径Ｒ２は１， Ｏｍｍである。芯部２
は銅からなり、この芯部２のまわりでは、Ｎｂ３Ａｌｌ
フィラメント３が銅からなるマトリックス４中に埋込ま
れて配置されている。 Ｎｂ，／ｌフィラメント３の直径は２５μｍである。ま
た銅比は２．５である。 く比較例１〉 第２図に示すような、比較のＮｂ３Ａｌｌ多芯超電導線
１１を作製した。第２図において芯部２の半径ｒ，は０
．０５ｍｍであり、したがって芯部２の直径Ｒ，は０．
１ｍｍである。またＮｂ，Ａ麩多芯超電導線１１の半径
ｒ２は、０．５ｍｍであり、したがって直径は１．０ｍ
ｍである。 Ｎｂ３Ａｌフィラメント３の直径は実施例１と同じく２
５μｍである。また銅比は実施例１と同じ＜２．５であ
る。 丈施例１では芯部の直径が線径の３／１０であり、この
発明の範囲内に入るのに対し、比較例１では芯部の直径
が線径の１／１０でありこの発明の範囲外である。 線径１．Ｏｍｍまで仲線加工すれば、上記の実施例１お
よび比較例１のようになる線材をそれぞれ作製し、ます
線径２．０ｍｍで３００ｍまで仲線加工し、次に線径０
，５ｍｍまで細線化を試みた。２．０〜１．５ｍｍ，１
．５〜１．２ｍｍ，】，２〜１．５ｍｍ，１．０〜０．
８ｒｏｍ，および０．８〜０，５ｍｍとなるように段階
的に仲線加工し、この際に生じた線材の断線回数をＡＩ
定して、表１に示した。 表 １ 径０．５ｍｍで、約１５００ｍｍの長さの線材を確保す
ることができた。これに対し、比較例１の線材では、最
長１５．０ｍＬか確保することができず、多くは１００
ｍ以下の長さとなった。 実施例２および３ならびに比較例２および３線径１．０
ｍｔｎまで伸線したときに、線径Ｒ２が１．Ｏｒｎｍ，
Ｎｂ３Ａｌフィラメント径が２５μｍ１および芯部の直
径Ｒ，が０．３ｍｍとなり、銅比が以下に示すような値
となるように、尖施例２および３ならびに比較例２およ
び３を作製した。 表１から明らかなように、この発明に従う実施例１の線
伺では、比較例１の線材に比べはるかに断線が起こりに
くい。実施例１では、最終的な線銅比 比較例２：５．５ 実施例２：４．５ 実施Ｎ３：１．５ 比較例３：０．９ 以上の４８類の線材を、線径０．２５ｍｍまで伸線加工
したところ、比較例２と実施例２および３の線材は加工
性が良好で、１’Ｏ Ｏ Ｏ ｍ以上の長さまで仲線加
工することができた。これに対し、銅比が本発明の範囲
よりも小さい比較例３の線材は、線径１ｍｍ以下に仲線
した段階で、断線が多数多発し、長尺化が困難であった
。 また、比較例２ならびに実施例２および３の線材につい
て、フィラメント断線率を一か１定した。この結果を第
５図に示す。 第５図の結果から明らかなように、銅比が本発明の範囲
よりも大きな比較例２では、線径が０．５ｍｍとなった
あたりでフィラメント断線率が急激に上昇した。 線径０．２５ｍｍまで仲線した実施例２および３の線材
では、ＩＯＴで臨界電流密度が単位面積あたり５００Ａ
／ｍｍ２を上回る値を示したが、比較例２では、３００
Ａ／ｍｍ２程度の臨界電流値しか得られなかった。 さらに、臨昇電流密度に対する線径の影響すなわち、Ｎ
ｂ，Ａｉフィラメント中におけるＮｂおよび／ｌの厚み
の影響を検討するため、上記実施例３の線材を線径１．
Ｏｍｍおよび線径０． ５ｍｍまで仲線加工し、所定
の熱処理を行なった後のこれらの線材の臨界電流密度を
測定した。 線径１．Ｏｍｍの線材では、Ｎｂの厚みが０．３５μｍ
３Ａｌの厚みが０．１０μｍの設計値となった。また線
径０．５ｍｒｎの線材では、Ｎｂの厚みが０．１７５４
ｍＳＡ鉦の厚みが０．０５μｒｎの設＝１値となった。 熱処理条件として、８５０℃Ｘ０．５時間、８２５℃×
０．５時間、８００℃×０．５時間、８００℃×１．０
時間、および８００℃×２、０時間の５種の条件で熱処
理を行ない、各線材の１０Ｔの臨界電流密度を測定し、
表２に示した。 （以下余白） 表 ９ 表２の結果から明らかなように、ＮｂおよびＡ悲の厚み
を薄くすることにより、臨光電流密度を向上できること
が認められた。 以上のように、この発明に従えば、加工性を向上させて
、超電導線の長尺化を図ることができるとともに、さら
にＮｂおよびＡｍの厚みを薄くすることによって、臨界
電流密度の向上も図ることができる。 なお、以上の実施例においては、Ｎｂ３Ａｌフィラメン
トの構造について特に言及しなかったが、この発明では
、Ｎｂ３Ａｌフィラメントの構造は特に限定されるもの
ではない。たとえば、第３図に示すＮｂ３Ａｌフィラメ
ント５のように、Ｎｂマトリックス７中にＡ（コア６を
配置させたものであってもよいし、第４図に示すＮｂ３
Ａｌフィラメント８のように、Ｎｂ箔９とＡ鉦箔１０を
貼り合わせて螺旋状に巻込んだような構造のものであっ
てもよい。
Ａｌ多芯超電導線１を作製した。第１図においてｓ ｒ
’ｌは芯部２の半径を示している。『，は０．１５ｍｍ
であり、したがって芯部２の直径Ｒ，は０，３ｍｍであ
る。 『２はＮｂ，Ａｆｌ多芯超電導線１の半径を示している
。『２は０．５ｍｍであり、したがってＮｂ，Ａ見多芯
超電導線１の直径Ｒ２は１， Ｏｍｍである。芯部２
は銅からなり、この芯部２のまわりでは、Ｎｂ３Ａｌｌ
フィラメント３が銅からなるマトリックス４中に埋込ま
れて配置されている。 Ｎｂ，／ｌフィラメント３の直径は２５μｍである。ま
た銅比は２．５である。 く比較例１〉 第２図に示すような、比較のＮｂ３Ａｌｌ多芯超電導線
１１を作製した。第２図において芯部２の半径ｒ，は０
．０５ｍｍであり、したがって芯部２の直径Ｒ，は０．
１ｍｍである。またＮｂ，Ａ麩多芯超電導線１１の半径
ｒ２は、０．５ｍｍであり、したがって直径は１．０ｍ
ｍである。 Ｎｂ３Ａｌフィラメント３の直径は実施例１と同じく２
５μｍである。また銅比は実施例１と同じ＜２．５であ
る。 丈施例１では芯部の直径が線径の３／１０であり、この
発明の範囲内に入るのに対し、比較例１では芯部の直径
が線径の１／１０でありこの発明の範囲外である。 線径１．Ｏｍｍまで仲線加工すれば、上記の実施例１お
よび比較例１のようになる線材をそれぞれ作製し、ます
線径２．０ｍｍで３００ｍまで仲線加工し、次に線径０
，５ｍｍまで細線化を試みた。２．０〜１．５ｍｍ，１
．５〜１．２ｍｍ，】，２〜１．５ｍｍ，１．０〜０．
８ｒｏｍ，および０．８〜０，５ｍｍとなるように段階
的に仲線加工し、この際に生じた線材の断線回数をＡＩ
定して、表１に示した。 表 １ 径０．５ｍｍで、約１５００ｍｍの長さの線材を確保す
ることができた。これに対し、比較例１の線材では、最
長１５．０ｍＬか確保することができず、多くは１００
ｍ以下の長さとなった。 実施例２および３ならびに比較例２および３線径１．０
ｍｔｎまで伸線したときに、線径Ｒ２が１．Ｏｒｎｍ，
Ｎｂ３Ａｌフィラメント径が２５μｍ１および芯部の直
径Ｒ，が０．３ｍｍとなり、銅比が以下に示すような値
となるように、尖施例２および３ならびに比較例２およ
び３を作製した。 表１から明らかなように、この発明に従う実施例１の線
伺では、比較例１の線材に比べはるかに断線が起こりに
くい。実施例１では、最終的な線銅比 比較例２：５．５ 実施例２：４．５ 実施Ｎ３：１．５ 比較例３：０．９ 以上の４８類の線材を、線径０．２５ｍｍまで伸線加工
したところ、比較例２と実施例２および３の線材は加工
性が良好で、１’Ｏ Ｏ Ｏ ｍ以上の長さまで仲線加
工することができた。これに対し、銅比が本発明の範囲
よりも小さい比較例３の線材は、線径１ｍｍ以下に仲線
した段階で、断線が多数多発し、長尺化が困難であった
。 また、比較例２ならびに実施例２および３の線材につい
て、フィラメント断線率を一か１定した。この結果を第
５図に示す。 第５図の結果から明らかなように、銅比が本発明の範囲
よりも大きな比較例２では、線径が０．５ｍｍとなった
あたりでフィラメント断線率が急激に上昇した。 線径０．２５ｍｍまで仲線した実施例２および３の線材
では、ＩＯＴで臨界電流密度が単位面積あたり５００Ａ
／ｍｍ２を上回る値を示したが、比較例２では、３００
Ａ／ｍｍ２程度の臨界電流値しか得られなかった。 さらに、臨昇電流密度に対する線径の影響すなわち、Ｎ
ｂ，Ａｉフィラメント中におけるＮｂおよび／ｌの厚み
の影響を検討するため、上記実施例３の線材を線径１．
Ｏｍｍおよび線径０． ５ｍｍまで仲線加工し、所定
の熱処理を行なった後のこれらの線材の臨界電流密度を
測定した。 線径１．Ｏｍｍの線材では、Ｎｂの厚みが０．３５μｍ
３Ａｌの厚みが０．１０μｍの設計値となった。また線
径０．５ｍｒｎの線材では、Ｎｂの厚みが０．１７５４
ｍＳＡ鉦の厚みが０．０５μｒｎの設＝１値となった。 熱処理条件として、８５０℃Ｘ０．５時間、８２５℃×
０．５時間、８００℃×０．５時間、８００℃×１．０
時間、および８００℃×２、０時間の５種の条件で熱処
理を行ない、各線材の１０Ｔの臨界電流密度を測定し、
表２に示した。 （以下余白） 表 ９ 表２の結果から明らかなように、ＮｂおよびＡ悲の厚み
を薄くすることにより、臨光電流密度を向上できること
が認められた。 以上のように、この発明に従えば、加工性を向上させて
、超電導線の長尺化を図ることができるとともに、さら
にＮｂおよびＡｍの厚みを薄くすることによって、臨界
電流密度の向上も図ることができる。 なお、以上の実施例においては、Ｎｂ３Ａｌフィラメン
トの構造について特に言及しなかったが、この発明では
、Ｎｂ３Ａｌフィラメントの構造は特に限定されるもの
ではない。たとえば、第３図に示すＮｂ３Ａｌフィラメ
ント５のように、Ｎｂマトリックス７中にＡ（コア６を
配置させたものであってもよいし、第４図に示すＮｂ３
Ａｌフィラメント８のように、Ｎｂ箔９とＡ鉦箔１０を
貼り合わせて螺旋状に巻込んだような構造のものであっ
てもよい。
第１図は、この発明の一実施例を示す断面図である。第
２図は、比較のＮｂ，ＡＩ多芯超電導線を示す断面図で
ある。第３図は、Ｎｂ３Ａｌフィラメントの一例を示す
断面図である。第４図は、Ｎｂ３Ａｌフィラメントの他
の例を示す断面図である。第５図は、種々の銅比のフィ
ラメント断線率を示す図である。 図において、１はＮｂ３Ａｌ多芯超電導線、２は芯部、
３はＮｂ３Ａｌフィラメント、４はマトリックス、５は
Ｎｂ３Ａｌフィラメント、６はＡ見コア、７はＮｂマト
リックス、８はＮｂ３Ａｌフィラメント、９はＮｂ箔、
１０はＡＱ箔を示す。 第１図 第２図
２図は、比較のＮｂ，ＡＩ多芯超電導線を示す断面図で
ある。第３図は、Ｎｂ３Ａｌフィラメントの一例を示す
断面図である。第４図は、Ｎｂ３Ａｌフィラメントの他
の例を示す断面図である。第５図は、種々の銅比のフィ
ラメント断線率を示す図である。 図において、１はＮｂ３Ａｌ多芯超電導線、２は芯部、
３はＮｂ３Ａｌフィラメント、４はマトリックス、５は
Ｎｂ３Ａｌフィラメント、６はＡ見コア、７はＮｂマト
リックス、８はＮｂ３Ａｌフィラメント、９はＮｂ箔、
１０はＡＱ箔を示す。 第１図 第２図
Claims (1)
- （１）中心部に銅または銅合金からなる安定化材として
の芯部を設け、この芯部のまわりにＮｂ＿３Ａｌフィラ
メントを銅または銅合金マトリックス中に埋込んで配置
させたＮｂ＿３Ａｌ多芯超電導線において、 前記芯部およびマトリックスの銅または銅合金のＮｂ＿
３Ａｌフィラメントに対する割合が、断面積の比率で１
以上５以下であり、前記芯部の直径が線径の１／５以上
であることを特徴とする、Ｎｂ＿３Ａｌ多芯超電導線。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163181A JPH0329215A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | Ｎｂ↓３Ａ１多芯超電導線 |
| US07/540,036 US5001020A (en) | 1989-06-26 | 1990-06-19 | Multifilament superconducting wire of NB3 AL |
| DE9090112048A DE69000928D1 (de) | 1989-06-26 | 1990-06-25 | Mehradriger supraleitender nb3 al-draht. |
| DE69000928T DE69000928T4 (de) | 1989-06-26 | 1990-06-25 | Mehradriger supraleitender Nb3 Al-Draht. |
| EP90112048A EP0405405B1 (en) | 1989-06-26 | 1990-06-25 | Multifilament superconducting wire of nb3al |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163181A JPH0329215A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | Ｎｂ↓３Ａ１多芯超電導線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0329215A true JPH0329215A (ja) | 1991-02-07 |
Family
ID=15768788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1163181A Pending JPH0329215A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | Ｎｂ↓３Ａ１多芯超電導線 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5001020A (ja) |
| EP (1) | EP0405405B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0329215A (ja) |
| DE (2) | DE69000928D1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| DE69023403T2 (de) * | 1989-07-21 | 1996-07-11 | Hitachi Cable | Aluminiumstabilisierter Supraleiter und supraleitende Spule und Verfahren zur Herstellung des Supraleiters. |
| JP2693255B2 (ja) * | 1990-05-11 | 1997-12-24 | 日立電線株式会社 | Ｎｂ▲下３▼Ａｌ系超電導線材の製造方法並びに製造装置 |
| FI940459A7 (fi) * | 1993-02-02 | 1994-08-03 | Sumitomo Electric Industries | Suprajohtava lanka ja menetelmä sen valmistamiseksi |
| FI945390A7 (fi) * | 1993-11-19 | 1995-05-20 | Sumitomo Electric Industries | Menetelmät Nb3Al-suprajohtavan langan valmistamiseksi ja Nb3A1-suprajohtava kierretty lanka |
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| IT1158934B (it) * | 1983-04-07 | 1987-02-25 | Metalli Ind Spa | Procedimento per la fabbricazione di superconduttori a 15 intrinsecamente multifilamentari e superconduttori ottenuti con tale procedimento |
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| DE3531770A1 (de) * | 1985-09-06 | 1987-03-19 | Kernforschungsz Karlsruhe | Multifilament-supraleiterdraehte, bestehend aus mit kupfer oder mit kupfer-legierung umgebenen filamenten aus nb(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)sn oder v(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)ga mit zusaetzen sowie verfahren zu deren herstellung |
| US4917965A (en) * | 1987-08-25 | 1990-04-17 | National Research Institute For Metals | Multifilament Nb3 Al superconducting linear composite articles |
-
1989
- 1989-06-26 JP JP1163181A patent/JPH0329215A/ja active Pending
-
1990
- 1990-06-19 US US07/540,036 patent/US5001020A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-25 DE DE9090112048A patent/DE69000928D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-06-25 DE DE69000928T patent/DE69000928T4/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-25 EP EP90112048A patent/EP0405405B1/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69000928T2 (de) | 1993-09-09 |
| EP0405405A2 (en) | 1991-01-02 |
| EP0405405A3 (en) | 1991-04-17 |
| EP0405405B1 (en) | 1993-02-17 |
| US5001020A (en) | 1991-03-19 |
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| DE69000928T4 (de) | 1995-08-31 |
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