JPH032933B2 - - Google Patents
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- JPH032933B2 JPH032933B2 JP57197922A JP19792282A JPH032933B2 JP H032933 B2 JPH032933 B2 JP H032933B2 JP 57197922 A JP57197922 A JP 57197922A JP 19792282 A JP19792282 A JP 19792282A JP H032933 B2 JPH032933 B2 JP H032933B2
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- Japan
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- furnace
- chromium
- oxygen
- air
- shaft furnace
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
本発明はクロム鉱石の予備還元成型物を原料と
してシヤフト型製錬炉を用いて高炭素フエロクロ
ムを製造する方法に関するものであつて、従来法
に比較して高能率で、エネルギー消費が少なく、
設備費が安く、処理能力の大きい製錬方法の確立
を目的とするものである。 従来、高炭素フエロクロムの製造はクロム鉱石
を主原料として、還元反応、溶融などに必要なエ
ネルギーを電気で供給し、還元剤としてコークス
を使用するいわゆる電気炉製錬法が採用されてい
る。この電気炉製錬における高炭素フエロクロム
の製造においては、前記高炭素フエロクロム1t当
り約3750〜4000KWHの電力を消費するので、製
品コストに占める電力費が極めて大きく、製品コ
ストの上昇をやむなくしている。 この電気炉法においても、エネルギーコストの
低減を目的として高価な電気エネルギーの低減を
図るべく種々の検討が行なわれ、その結果クロム
鉱石を前処理した後、電気炉で処理する方法が提
案された。例えば、特公昭48−37885号はクロム
鉱石と炭素質還元剤を粉砕混合した後成型し、そ
の成型物を炭素質物質とともにロータリーキルン
に装入し、加熱還元してクロム鉱予備還元成型物
とし、この予備還元成型物を電気炉に装入して製
錬する方法がある。また、ほかにクロム鉱石を成
型し、焼成した焼結物を熱材の状態で電気炉に装
入して製錬する方法などがある。 しかし、クロムの製錬は鉄やマンガンに比較し
てクロムの融点が高いため1600℃以上の製錬温度
を必要とするので、最後は電気炉を用いて溶融製
錬を行わざるを得ず、前記クロム鉱予備還元成型
物を使用し、ロータリーキルンから約1000℃の温
度で直接電気炉に装入した場合は電力原単位が約
2000KWH／製品ｔとなる。このようにクロム鉱
石の前処理を行うことはエネルギー・コストの低
減に大きな効果を示したが、電気炉を使用するか
ぎりエネルギー・コストの低減には限度がある。 一方、欧米においては高炉を用いてフエロクロ
ムの製造が試みられているが、製造されているフ
エロクロムはクロム含有量が約10〜40％の比較的
融点が低いもので、いわゆる含クロム銑鉄と呼ば
れるものであり、また還元用および加熱用コーク
スの原単位が非常に大きく経済的な方法ではな
い。現在、前記高炉、またはシヤフト炉を用いて
鉄やマンガン系合金の製造が行われているが、ク
ロムの場合は上記の鉄やマンガンに比較して環元
しにくく、その還元反応は次式に示したように極
めて大きな吸熱反応である。 Cr2O32Cr＋3/2O2−△H298 ＝270.0Kcal／mol FeOFe＋1/2O2−△H298 ＝63.0Kcal／mol MnOMn＋1/2O2−△H298 ＝92.0Kcal／mol したがつて、クロムの製錬は反応条件が極めて
きびしく、さらに前述のように高温を必要とする
ことから高炉あるいはシヤフト炉を用いて高クロ
ム含有フエロクロムの製造を不可能にしていた。 本発明者は、上記のことについて詳細に検討し
た結果、現在電気炉製錬法に使用しているクロム
鉱予備還元成型物を用いてクロムの還元反応によ
る吸熱を減少させること、さらにシヤフト炉に加
熱空気またはさらにそれを酸素富化して供給する
ことによつて、シヤフト型製錬炉でクロム含有率
50％以上の高炭素フエロクロムを効率よく製造出
来ることを知見し、本発明を完成した。 本発明は、電気炉を使用せずにクロム含有率50
％以上の高炭素フエロクロムをエネルギー消費量
が少なく、かつ能率良く工業的に製造する方法を
確立することを目的とし、シヤフト型製錬炉を用
いて高炭素フエロクロムを製造する方法を提供す
るものである。 すなわち、本発明はクロム鉱石から高炭素フエ
ロクロムを製錬するにあたり、クロム還元率30％
以上、鉄還元率50％以上のクロム鉱予備還元成型
物、ならびに所要の造滓剤、還元用および加熱用
コークスとともにシヤフト炉に装入し、前記シヤ
フト炉に予熱した空気あるいは予熱した酸素富化
空気を供給して製錬することを特徴とする高炭素
フエロクロムの製造法である。 以下本発明を詳細に説明する。 本発明を実施するために使用される装置は熱風
キユポラ、低型竪炉、小型高炉などを含むシヤフ
ト型製錬炉である。従来鉄製錬などに用いられて
いる高炉などを使用する場合はシヤフト部の高さ
を低くするなどの若干の改造を行なえば強度の低
い低品位のコークスも使用可能となるので経済的
効果が大きい。 つぎに本発明方法に使用されるクロム鉱石は予
備還元成型物であつて、クロム還元率30％以上、
鉄還元率50％以上を有するものである。クロム鉱
予備還元成型物は現在電気炉製錬による高炭素フ
エロクロムの製造に供するため工業的に生産され
ており、クロム鉱石と炭素質還元剤を粉砕混合し
た後、成型し、その成型物をロータリーキルンに
炭材とともに装入し、加熱還元して生産してい
る。本発明において、前記クロム鉱予備還元成型
物の還元率がクロム30％以下、鉄50％以下の場合
は、シヤフト炉内での還元反応吸熱量を低減させ
る効果が小さく、温度不足となり、その結果、シ
ヤフト炉からの出湯状態が不安定となり、さらに
メタルとスラグの分離も悪くなり、正常な操業が
出来なくなるため、クロム鉱予備還元成型物はク
ロム還元率30％以上、鉄還元率50％以上のものを
使用する必要がある。 主原料として前記クロム予備還元成型物にスク
ラツプ、銑鉄などの鉄源を混合して使用すること
ができる。鉄スクラツプはシヤフト型製錬炉に供
給されると浸炭し、銑鉄となるので溶解性が良
く、高炭素フエロクロムの生産量が増大する。 前記予備還元成型物と造滓剤の混合物および加
熱還元用炭材をシヤフト炉の炉頂部から炉内に装
入する。この際、前記混合物と前記炭材を交互に
層状に装入するのが好適である。 造滓剤としては、前記クロム鉱予備還元成型物
中のSiO2、Al2O3、MgOなどの脈石成分含有量
によつて変わるが、通常適当にサイジングされた
珪石、石灰石、生石灰、蛇紋岩などが使われる。 加熱還元用炭材としては、治金用コークスはも
とより、圧壊強度の低い軟弱コークス、サイズの
小さい小塊コークス、オイルコークスおよび木炭
などが使用でき、通常高炉に使用されているよう
な高強度のコークスのみを使用する必要はない。 本発明方法の操業は、まずシヤフト型製錬炉の
炉底にあらかじめベツドコークスを装入してお
き、空気などを送風してこのコークスの一部を燃
焼させて炉内温度を上昇させ、所定の温度に到達
した後、上記原料を装入して行なわれる。 操業継続中にシヤフト型製錬炉の羽口から吹き
込む空気の量は、前記羽口面炉内断面積１m2あた
り酸素量として20〜80Nm3／minとする必要があ
り、さらに空気を使用する場合は600℃以上に予
熱する必要がある。 前記空気量が、羽口面炉内断面積１m2あたり酸
素量として20Nm3／min以下では発熱量が少ない
ため温度不足となり操業不可能となる。また前記
酸素量で80Nm3／min以上の場合はそれに相当す
る加熱用コークスを必要とするためコークス原単
位が大きくなり、原価高となる。したがつて前記
空気量はシヤフト型製錬炉の羽口面炉内断面積１
m2あたり酸素量として20〜80Nm3／minの範囲内
とする必要があり、シヤフト炉内の温度状況によ
り適宜調整する。 また前記空気の予熱温度を600℃以上としたの
は本発明方法を実施するために必要な高温操業を
保持するためである。すなわち、羽口付近でコー
クスを燃焼させ、前記クロム鉱予備還元成型物を
迅速に溶解し、未還元の酸化クロムとコークスと
の反応を迅速に行わしめ、かつメタルとスラグの
温度を1600℃以上に保持して、出湯ならびにスラ
グとメタルの分離を容易にするためである。前記
予熱温度が600℃以下になると高炭素フエロクロ
ムの製練に必要な高温を得られなくなり、操業が
不可能となるため、空気の予熱温度は600℃以上
とした。 さらに、前記シヤフト炉の羽口より吹き込む空
気に酸素を混合していわゆる酸素富化空気として
吹き込むこともできる。この酸素富化空気の場合
にも、前述した装入酸素必要量は大きく変らない
ので、羽口より吹き込む全風量が減少し、それに
伴なつて排出ガス量も減少する。このことは吹き
込み空気の加熱に要する熱量および排出ガスの持
ち去る熱量が少なくなることであり、前記酸素富
化空気の予熱温度を低下させることができる。こ
の酸素富化空気の場合でも吹き込みガスの予熱温
度が200℃以下では熱量不足をきたし、操業がむ
ずかしくなる。 つぎに本発明方法においては、クロム鉱予備還
元成型物をロータリーキルンから取り出した後、
熱材のまま、または冷却した状態で使用するこ
と、シヤフト型製錬炉から発生する排ガスの熱を
利用して原料を予熱することは状況に応じて適宜
変更して採用することができ、これらは何れも本
発明の範囲に含まれるものである。 つぎに本発明を実施例について説明する。 実施例 １ 使用したクロム鉱予備還元成型物は、現在電気
炉法に使用するために生産されている通常の方法
によつて製造されたものである。例えば、特公昭
48−37885号に示される方法で、クロム鉱石と炭
素質還元剤を粉砕し、それにベントナイトおよび
有機質バインダーを加えて混合した後造粒乾燥し
てロータリーキルンで約1350℃の温度で加熱還元
したものである。その成分組成は第１表に示した
とうりクロム還元率58.2％、鉄還元率93.7％のも
のである。他の使用原料の成分組成を第１表にと
もに示した。
してシヤフト型製錬炉を用いて高炭素フエロクロ
ムを製造する方法に関するものであつて、従来法
に比較して高能率で、エネルギー消費が少なく、
設備費が安く、処理能力の大きい製錬方法の確立
を目的とするものである。 従来、高炭素フエロクロムの製造はクロム鉱石
を主原料として、還元反応、溶融などに必要なエ
ネルギーを電気で供給し、還元剤としてコークス
を使用するいわゆる電気炉製錬法が採用されてい
る。この電気炉製錬における高炭素フエロクロム
の製造においては、前記高炭素フエロクロム1t当
り約3750〜4000KWHの電力を消費するので、製
品コストに占める電力費が極めて大きく、製品コ
ストの上昇をやむなくしている。 この電気炉法においても、エネルギーコストの
低減を目的として高価な電気エネルギーの低減を
図るべく種々の検討が行なわれ、その結果クロム
鉱石を前処理した後、電気炉で処理する方法が提
案された。例えば、特公昭48−37885号はクロム
鉱石と炭素質還元剤を粉砕混合した後成型し、そ
の成型物を炭素質物質とともにロータリーキルン
に装入し、加熱還元してクロム鉱予備還元成型物
とし、この予備還元成型物を電気炉に装入して製
錬する方法がある。また、ほかにクロム鉱石を成
型し、焼成した焼結物を熱材の状態で電気炉に装
入して製錬する方法などがある。 しかし、クロムの製錬は鉄やマンガンに比較し
てクロムの融点が高いため1600℃以上の製錬温度
を必要とするので、最後は電気炉を用いて溶融製
錬を行わざるを得ず、前記クロム鉱予備還元成型
物を使用し、ロータリーキルンから約1000℃の温
度で直接電気炉に装入した場合は電力原単位が約
2000KWH／製品ｔとなる。このようにクロム鉱
石の前処理を行うことはエネルギー・コストの低
減に大きな効果を示したが、電気炉を使用するか
ぎりエネルギー・コストの低減には限度がある。 一方、欧米においては高炉を用いてフエロクロ
ムの製造が試みられているが、製造されているフ
エロクロムはクロム含有量が約10〜40％の比較的
融点が低いもので、いわゆる含クロム銑鉄と呼ば
れるものであり、また還元用および加熱用コーク
スの原単位が非常に大きく経済的な方法ではな
い。現在、前記高炉、またはシヤフト炉を用いて
鉄やマンガン系合金の製造が行われているが、ク
ロムの場合は上記の鉄やマンガンに比較して環元
しにくく、その還元反応は次式に示したように極
めて大きな吸熱反応である。 Cr2O32Cr＋3/2O2−△H298 ＝270.0Kcal／mol FeOFe＋1/2O2−△H298 ＝63.0Kcal／mol MnOMn＋1/2O2−△H298 ＝92.0Kcal／mol したがつて、クロムの製錬は反応条件が極めて
きびしく、さらに前述のように高温を必要とする
ことから高炉あるいはシヤフト炉を用いて高クロ
ム含有フエロクロムの製造を不可能にしていた。 本発明者は、上記のことについて詳細に検討し
た結果、現在電気炉製錬法に使用しているクロム
鉱予備還元成型物を用いてクロムの還元反応によ
る吸熱を減少させること、さらにシヤフト炉に加
熱空気またはさらにそれを酸素富化して供給する
ことによつて、シヤフト型製錬炉でクロム含有率
50％以上の高炭素フエロクロムを効率よく製造出
来ることを知見し、本発明を完成した。 本発明は、電気炉を使用せずにクロム含有率50
％以上の高炭素フエロクロムをエネルギー消費量
が少なく、かつ能率良く工業的に製造する方法を
確立することを目的とし、シヤフト型製錬炉を用
いて高炭素フエロクロムを製造する方法を提供す
るものである。 すなわち、本発明はクロム鉱石から高炭素フエ
ロクロムを製錬するにあたり、クロム還元率30％
以上、鉄還元率50％以上のクロム鉱予備還元成型
物、ならびに所要の造滓剤、還元用および加熱用
コークスとともにシヤフト炉に装入し、前記シヤ
フト炉に予熱した空気あるいは予熱した酸素富化
空気を供給して製錬することを特徴とする高炭素
フエロクロムの製造法である。 以下本発明を詳細に説明する。 本発明を実施するために使用される装置は熱風
キユポラ、低型竪炉、小型高炉などを含むシヤフ
ト型製錬炉である。従来鉄製錬などに用いられて
いる高炉などを使用する場合はシヤフト部の高さ
を低くするなどの若干の改造を行なえば強度の低
い低品位のコークスも使用可能となるので経済的
効果が大きい。 つぎに本発明方法に使用されるクロム鉱石は予
備還元成型物であつて、クロム還元率30％以上、
鉄還元率50％以上を有するものである。クロム鉱
予備還元成型物は現在電気炉製錬による高炭素フ
エロクロムの製造に供するため工業的に生産され
ており、クロム鉱石と炭素質還元剤を粉砕混合し
た後、成型し、その成型物をロータリーキルンに
炭材とともに装入し、加熱還元して生産してい
る。本発明において、前記クロム鉱予備還元成型
物の還元率がクロム30％以下、鉄50％以下の場合
は、シヤフト炉内での還元反応吸熱量を低減させ
る効果が小さく、温度不足となり、その結果、シ
ヤフト炉からの出湯状態が不安定となり、さらに
メタルとスラグの分離も悪くなり、正常な操業が
出来なくなるため、クロム鉱予備還元成型物はク
ロム還元率30％以上、鉄還元率50％以上のものを
使用する必要がある。 主原料として前記クロム予備還元成型物にスク
ラツプ、銑鉄などの鉄源を混合して使用すること
ができる。鉄スクラツプはシヤフト型製錬炉に供
給されると浸炭し、銑鉄となるので溶解性が良
く、高炭素フエロクロムの生産量が増大する。 前記予備還元成型物と造滓剤の混合物および加
熱還元用炭材をシヤフト炉の炉頂部から炉内に装
入する。この際、前記混合物と前記炭材を交互に
層状に装入するのが好適である。 造滓剤としては、前記クロム鉱予備還元成型物
中のSiO2、Al2O3、MgOなどの脈石成分含有量
によつて変わるが、通常適当にサイジングされた
珪石、石灰石、生石灰、蛇紋岩などが使われる。 加熱還元用炭材としては、治金用コークスはも
とより、圧壊強度の低い軟弱コークス、サイズの
小さい小塊コークス、オイルコークスおよび木炭
などが使用でき、通常高炉に使用されているよう
な高強度のコークスのみを使用する必要はない。 本発明方法の操業は、まずシヤフト型製錬炉の
炉底にあらかじめベツドコークスを装入してお
き、空気などを送風してこのコークスの一部を燃
焼させて炉内温度を上昇させ、所定の温度に到達
した後、上記原料を装入して行なわれる。 操業継続中にシヤフト型製錬炉の羽口から吹き
込む空気の量は、前記羽口面炉内断面積１m2あた
り酸素量として20〜80Nm3／minとする必要があ
り、さらに空気を使用する場合は600℃以上に予
熱する必要がある。 前記空気量が、羽口面炉内断面積１m2あたり酸
素量として20Nm3／min以下では発熱量が少ない
ため温度不足となり操業不可能となる。また前記
酸素量で80Nm3／min以上の場合はそれに相当す
る加熱用コークスを必要とするためコークス原単
位が大きくなり、原価高となる。したがつて前記
空気量はシヤフト型製錬炉の羽口面炉内断面積１
m2あたり酸素量として20〜80Nm3／minの範囲内
とする必要があり、シヤフト炉内の温度状況によ
り適宜調整する。 また前記空気の予熱温度を600℃以上としたの
は本発明方法を実施するために必要な高温操業を
保持するためである。すなわち、羽口付近でコー
クスを燃焼させ、前記クロム鉱予備還元成型物を
迅速に溶解し、未還元の酸化クロムとコークスと
の反応を迅速に行わしめ、かつメタルとスラグの
温度を1600℃以上に保持して、出湯ならびにスラ
グとメタルの分離を容易にするためである。前記
予熱温度が600℃以下になると高炭素フエロクロ
ムの製練に必要な高温を得られなくなり、操業が
不可能となるため、空気の予熱温度は600℃以上
とした。 さらに、前記シヤフト炉の羽口より吹き込む空
気に酸素を混合していわゆる酸素富化空気として
吹き込むこともできる。この酸素富化空気の場合
にも、前述した装入酸素必要量は大きく変らない
ので、羽口より吹き込む全風量が減少し、それに
伴なつて排出ガス量も減少する。このことは吹き
込み空気の加熱に要する熱量および排出ガスの持
ち去る熱量が少なくなることであり、前記酸素富
化空気の予熱温度を低下させることができる。こ
の酸素富化空気の場合でも吹き込みガスの予熱温
度が200℃以下では熱量不足をきたし、操業がむ
ずかしくなる。 つぎに本発明方法においては、クロム鉱予備還
元成型物をロータリーキルンから取り出した後、
熱材のまま、または冷却した状態で使用するこ
と、シヤフト型製錬炉から発生する排ガスの熱を
利用して原料を予熱することは状況に応じて適宜
変更して採用することができ、これらは何れも本
発明の範囲に含まれるものである。 つぎに本発明を実施例について説明する。 実施例 １ 使用したクロム鉱予備還元成型物は、現在電気
炉法に使用するために生産されている通常の方法
によつて製造されたものである。例えば、特公昭
48−37885号に示される方法で、クロム鉱石と炭
素質還元剤を粉砕し、それにベントナイトおよび
有機質バインダーを加えて混合した後造粒乾燥し
てロータリーキルンで約1350℃の温度で加熱還元
したものである。その成分組成は第１表に示した
とうりクロム還元率58.2％、鉄還元率93.7％のも
のである。他の使用原料の成分組成を第１表にと
もに示した。
【表】
【表】
使用したシヤフト炉型製錬炉は羽口面内径550
mm、有効高さ2750mm、羽口比14.5の熱風キユポラ
である。 前記熱風キユポラにあらかじめベツドコークス
を装入し、800℃に予熱した空気を吹き込み前記
コークスを燃焼させて炉内を昇温した。その炉内
に前記クロム鉱予備還元成型物、珪石および生石
灰の混合原料を装入し、次にコークスを装入、こ
の後交互に両原料を層状に炉内に装入した。操業
に際して炉内に吹き込む空気は780℃〜800℃に予
熱し、45Nm3／minの流量で羽口より送風した。
以上のような操業を続けた結果、１時間当り高炭
素フエロクロム0.87tおよびスラグ0.81tが得られ
た。その成分組成を第２表に示した。
mm、有効高さ2750mm、羽口比14.5の熱風キユポラ
である。 前記熱風キユポラにあらかじめベツドコークス
を装入し、800℃に予熱した空気を吹き込み前記
コークスを燃焼させて炉内を昇温した。その炉内
に前記クロム鉱予備還元成型物、珪石および生石
灰の混合原料を装入し、次にコークスを装入、こ
の後交互に両原料を層状に炉内に装入した。操業
に際して炉内に吹き込む空気は780℃〜800℃に予
熱し、45Nm3／minの流量で羽口より送風した。
以上のような操業を続けた結果、１時間当り高炭
素フエロクロム0.87tおよびスラグ0.81tが得られ
た。その成分組成を第２表に示した。
【表】
前記高炭素フエロクロムおよびスラグの出湯時
の給湯温度は約1650℃であり、炉頂からの排出ガ
スの温度は550℃〜600℃であつた。なお、この排
出ガスは吹き込み空気の予熱に利用した。 上記実験によつて得られた高炭素フエロクロム
1t当りの原料原単位は第３表に示したが、クロム
収率は94.6％となり、従来の電気炉法に優るもの
であつた。
の給湯温度は約1650℃であり、炉頂からの排出ガ
スの温度は550℃〜600℃であつた。なお、この排
出ガスは吹き込み空気の予熱に利用した。 上記実験によつて得られた高炭素フエロクロム
1t当りの原料原単位は第３表に示したが、クロム
収率は94.6％となり、従来の電気炉法に優るもの
であつた。
【表】
第３表に示したコークス原単位から、同じくク
ロム鉱予備還元成型物を用いた従来の電気炉法と
エネルギー消費を比較すると、エネルギー原単位
で15％の低減となり、さらに電力の代りにコーク
スを使用しているため、エネルギーコストではよ
り以上に大きな低減が可能となつた。 実施例 ２ クロム鉱予備還元成型物をロータリーキルンか
ら排出した高温のものを冷却せずに直ちに使用し
（熱風キユポラへの装入温度約800℃）、実施例１
に示されたと同様の方法で操業した。その結果操
業１時間当り高炭素フエロクロムとして0.95t製
造され、生産性において約10％向上した。 実施例 ３ 使用原料として、クロム還元率30.2％、鉄還元
率55.2％のクロム鉱予備還元成型物と他の原料は
第１表に示したものを使用し、吹き込み空気の予
熱温度を600℃、吹き込み空気量を41Nm3／min
として、実施例１と同じ設備、同じ操業手順で製
錬した。 その結果、操業１時間当りの出湯量は高炭素フ
エロクロム0.78t、スラグ0.75tであり、出湯時の
溶湯温度は1600℃程度であつて、出湯後のメタル
とスラグの分離作業のできる温度の限界であつ
た。また、クロム収率は約90％に低下し、コーク
ス原単位は760Kgに増加した。なお、得られた高
炭素フエロクロムとスラグの成分組成は第４表に
示した。
ロム鉱予備還元成型物を用いた従来の電気炉法と
エネルギー消費を比較すると、エネルギー原単位
で15％の低減となり、さらに電力の代りにコーク
スを使用しているため、エネルギーコストではよ
り以上に大きな低減が可能となつた。 実施例 ２ クロム鉱予備還元成型物をロータリーキルンか
ら排出した高温のものを冷却せずに直ちに使用し
（熱風キユポラへの装入温度約800℃）、実施例１
に示されたと同様の方法で操業した。その結果操
業１時間当り高炭素フエロクロムとして0.95t製
造され、生産性において約10％向上した。 実施例 ３ 使用原料として、クロム還元率30.2％、鉄還元
率55.2％のクロム鉱予備還元成型物と他の原料は
第１表に示したものを使用し、吹き込み空気の予
熱温度を600℃、吹き込み空気量を41Nm3／min
として、実施例１と同じ設備、同じ操業手順で製
錬した。 その結果、操業１時間当りの出湯量は高炭素フ
エロクロム0.78t、スラグ0.75tであり、出湯時の
溶湯温度は1600℃程度であつて、出湯後のメタル
とスラグの分離作業のできる温度の限界であつ
た。また、クロム収率は約90％に低下し、コーク
ス原単位は760Kgに増加した。なお、得られた高
炭素フエロクロムとスラグの成分組成は第４表に
示した。
【表】
実施例 ４
実施例３と同じ原料および同じ操業条件で、炉
の羽口から吹き込む空気に酸素を10％混合して酸
素富化空気を送風した。その結果、前記酸素富化
空気の予熱温度を420℃まで低下させることが可
能であり、ほぼ同じ結果が得られた。 以上の結果から明らかなごとく、本発明方法に
よれば、高炭素フエロクロム製造のエネルギー原
単位およびエネルギーコストの低減が可能とな
り、さらに生産性が高く、従来の電気炉を用いる
高炭素フエロクロムの製錬方法に比較して非常に
優れた方法である。
の羽口から吹き込む空気に酸素を10％混合して酸
素富化空気を送風した。その結果、前記酸素富化
空気の予熱温度を420℃まで低下させることが可
能であり、ほぼ同じ結果が得られた。 以上の結果から明らかなごとく、本発明方法に
よれば、高炭素フエロクロム製造のエネルギー原
単位およびエネルギーコストの低減が可能とな
り、さらに生産性が高く、従来の電気炉を用いる
高炭素フエロクロムの製錬方法に比較して非常に
優れた方法である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ クロム鉱石から高炭素フエロクロムを製錬す
るにあたり、クロム環元率30％以上、鉄還元率50
％以上のクロム鉱予備還元成型物、ならびに所要
の造滓剤、還元用および加熱用コークスとともに
シヤフト炉に装入し、前記シヤフト炉に予熱した
空気あるいは予熱した酸素富化空気を供給して製
錬することを特徴とする高炭素フエロクロムの製
造法。 ２ 前記シヤフト炉に供給する前記空気あるいは
前記酸素富化空気中の酸素量が、前記シヤフト炉
の羽口面炉内断面積１m2あたり20〜80Nm3／min
の範囲内であることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載の製造法。 ３ 前記シヤフト炉に供給する前記空気の予熱温
度を600℃以上とすることを特徴とする特許請求
の範囲第１項あるいは第２項に記載の製造法。 ４ 前記シヤフト炉に供給する前記酸素富化空気
の予熱温度を200℃以上とすることを特徴とする
特許請求の範囲第１項あるいは第２項に記載の製
造法。 ５ 原料として前記予備還元成型物に鉄源を混合
して使用することを特徴とする特許請求の範囲第
１〜４項に記載の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57197922A JPS5989750A (ja) | 1982-11-11 | 1982-11-11 | 高炭素フエロクロムの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57197922A JPS5989750A (ja) | 1982-11-11 | 1982-11-11 | 高炭素フエロクロムの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5989750A JPS5989750A (ja) | 1984-05-24 |
| JPH032933B2 true JPH032933B2 (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=16382503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57197922A Granted JPS5989750A (ja) | 1982-11-11 | 1982-11-11 | 高炭素フエロクロムの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5989750A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4965780A (en) * | 1987-08-12 | 1990-10-23 | Digital Equipment Corporation | Magneto-optical data recording device using a wavelength and polarization-sensitive splitter |
| FR2835000B1 (fr) * | 2002-01-21 | 2004-11-05 | Delachaux Sa | Procede de fabrication d'elements metalliques au moyen d'un creuset |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6023182B2 (ja) * | 1979-12-01 | 1985-06-06 | 新日本製鐵株式会社 | 中炭素高クロム溶湯の溶製方法 |
-
1982
- 1982-11-11 JP JP57197922A patent/JPS5989750A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5989750A (ja) | 1984-05-24 |
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