JPH0331138B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0331138B2 JPH0331138B2 JP3471984A JP3471984A JPH0331138B2 JP H0331138 B2 JPH0331138 B2 JP H0331138B2 JP 3471984 A JP3471984 A JP 3471984A JP 3471984 A JP3471984 A JP 3471984A JP H0331138 B2 JPH0331138 B2 JP H0331138B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin composition
- vinyl ester
- unsaturated polyester
- weight
- polyester resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Coating Of Shaped Articles Made Of Macromolecular Substances (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
本発明は内燃機関の制振カバーに係り、曲げモ
ジユラスが10000〜100000Kg／cm2の高分子材料又
は繊維強化高分子材料を使用して成形加工した成
形物の片面又は両面の１部又は全面にわたつて不
飽和ポリエステル樹脂又はビニルエステル樹脂
100重量部に対して30〜100重量部の鱗片状グラフ
アイトを含有する不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物を硬化して作成し
た成形シートを合成樹脂系接着剤によつて、接
着、積層して一体化するか、又は該鱗片状グラフ
アイトを含有した不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物自身を吹付け塗装
等によつて被覆、一体化して制振性を付与した構
成になるものである。 本発明の対象となる内燃機関のカバー類、例え
ばタイミングベルトカバー、チエンカバー、タイ
ミングギヤケース、ロツカーカバーなどは金属以
外に軽量、防食性、加工容易性のために熱可塑性
樹脂や熱硬化性樹脂の基材、所謂高分子材料を成
形加工して製造、使用されている。 しかしながらこれらの高分子材料よりなる内燃
機関のカバー類は金属材料のカバー類に比較し
て、曲げモジユラスが非常に小さく、10000〜
100000Kg／cm2の低い曲げモジユラスを持ち、金属
材料の約1/20以下の曲げモジユラスに相当するの
で、内燃機関やその駆動部などから伝わる振動に
よつて強く共振して不快音を発生しやすい。 金属製品の振動による発音が概して1000〜4000
Hzの周波数領域であるのに比較して、高分子材料
を使用した内燃機関の場合は500〜1500Hzの比較
的低い周波数領域で高い共振ピークを示すもの
で、自動車類等の装置全体の騒音レベルを上げる
大きな要因の一つとなつている。 本発明者等は上記内燃機関のカバー類に基因す
る不快音を解消するために鋭意研究を重ねた結
果、上記のように、比較的低い周波数領域で高い
共振ピークを示すために不快な騒音の原因となる
高分子材料を基材に使用した内燃機関のカバー類
に対して、同様に高分子材料である鱗片状グラフ
アイトを含有した不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物の層を接着積層す
ることによつて、見事に騒音を解消することに成
功して、本発明を完成するに至つた。 内燃機関の高分子材料製カバー類としてはナイ
ロン、６、ナイロン66、ナイロン11などのポリア
ミド樹脂、ポリプロピレン樹脂、エチレンブタジ
エン樹脂、アクリロニトリル樹脂、ポリエーテル
樹脂、塩化ビニル樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリフ
エニレン樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹
脂、フエノール樹脂などの合成樹脂単独又はガラ
ス繊維などで補強した組成物が使用され、しかも
内燃機関のカバー類としては曲げモジユラスが
10000〜100000Kg／cm2あることが必要である。そ
れらの曲げモジユラスが10000Kg／cm2よりも低い
と構造的、強度的に耐久性がなく、またガラス繊
維などの補強材を多量に添加して剛性を高めて、
曲げモジユラスが100000Kg／cm2を超過すると内燃
機関のカバー類が脆化して使用上に難点があるの
で共に内燃機関のカバー類としては不適当であ
る。 本発明の内燃機関の制振カバーは上記の内燃機
関のカバー類の表面又は裏面の一部又は全面に不
飽和ポリエステル樹脂又はビニルエステル樹脂
100重量部に対して30〜100重量部の鱗片状グラフ
アイトを含有する不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物を硬化剤として例
えば過酸化物を使用し、成形して製造したシート
（以下成形シートという。）を合成樹脂系接着剤を
使用して常温放置により、または加熱によつて硬
化して接着、積層して一体化するか又は成形シー
トを積層する代りに上記の鱗片状グラフアイトを
含有した不飽和ポリエステル樹脂組成物又はビニ
ルエステル樹脂組成物の塗材を吹付け、はけ塗り
等によつて塗装することも可能であるが、成形シ
ートを接着剤を使用して接着積層する場合に比較
して、スプレーなどで塗着接着する場合は塗装ロ
スが大きいが、凹凸の多い複雑形状の場合には施
工し易いという利点がある。 成形シートの基材組成物としてはビスフエノー
ル系、イソフタル酸系、テレフタル酸系、ヘツト
酸系などの不飽和ポリエステル樹脂又はビニルエ
ステル樹脂が好適である。 また鱗片状グラフアイトの粒度は特に制限はな
いが、制振性および成形性を考慮すれば50〜300
ミクロンの粒度が好適である。 一方合成樹脂系接着剤はポリウレタン系、エポ
キシ系、シアノアクリレート系、アクリル系、な
どの合成樹脂接着剤が接着強度の点から好適であ
る。 さらに成形シートの場合には混入されている鱗
片状グラフアイトが成形シート内で規則正しく水
平に配列して重畳化し、硬化した後は外部から浸
透する水分や劣化促進物質であるNOX、SOX及び
塩類を遮断するため、高分子材料基材の劣化防止
に役立つ利点もある。 合成樹脂組成物の塗材を塗布する場合は塗膜内
の鱗片状グラフアイトの水平配列が若干乱れる傾
向にあるが防食性能には殆んど影響がない。 自動車類の内燃機関の場合は周辺の雰囲気が排
ガス中のNOX、SOX、塩水、水や油などに触れる
機会が多く、このためにカバー類の劣化が促進さ
れるが、本発明の制振カバーの場合は、成形シー
ト又はやや効果が劣るにしても塗材の塗膜の複数
の被覆によつて、鱗片状グラフアイトの不活性や
耐熱性の特徴が発揮され、カバー類の劣化防止に
著しく寄与する。 次に図面によつて本発明を説明する。第１図は
本発明の内燃機関の制振カバーの一実施例の部分
的断面図を示すもので、熱可塑性樹脂又は熱硬化
性樹脂の高分子材料部分１の表面に不飽和ポリエ
ステル樹脂又はビニルエステル樹脂100重量部に
対して30〜100重量部の鱗片状グラフアイトを含
有する不飽和ポリエステル樹脂組成物又はビニル
エステル樹脂組成物を硬化した成形シート３を合
成樹脂系接着剤２を用いて接着積層せしめて一体
化した構造を示すもので、４は水平に重畳配向し
た鱗片状グラフアイトである。 鱗片状グラフアイトの量が不飽和ポリエステル
樹脂又はビニルエステル樹脂100重量部に対して
30重量部未満の場合には制振効果が低く、逆に鱗
片状グラフアイトの量が100重量部を超過すると
成形シートが強度的に低くなる欠点がある。 なお成形シートの厚さとカバー類を構成する高
分子材料部分の厚さに対する厚み比については厚
み比が0.5未満の場合は制振効果が低く、従来一
般に要求されている損失係数0.05よりも小さくな
り、一方厚み比が3.0を超過すると損失係数で示
される制振効果の上昇割合が緩慢になり、むしろ
経済性や重量増加の点からは好ましくない。 このことは不飽和ポリエステル樹脂又はビニル
エステル樹脂を吹付け塗装して製造された制振カ
バー類についても同様である。 ここに損失係数（Ycomb.）は〓を対数減衰
率、を円周率とすると、 Ycomb.≒〓／πで表わされる。 〔日本音響材料協会編、騒音対策ハンドブツク
（昭和46年版433頁）による。〕 第２図はガラス繊維強化ポリプロピレン〔無ア
ルカリガラス短繊維（径10μ、長さ約0.5mm）含量
30重量部〕で製造された基材（長さ、250×幅、
10×厚さ、１mm）の片面表面にビスフエノール系
不飽和ポリエステル樹脂100重量部に対して30重
量部の鱗片状グラフアイト（粒径150μ）ナフテ
ン酸コバルト0.6重量部、MEKPO、１重量部を
混入した組成物を硬化した成形シート（長さ250
×幅10×厚さ１mm）をエポキシ系樹脂接着剤（セ
メダイン株式会社製セメダインNo.1500使用）を用
いて接着して常温で硬化後片持梁式減衰法で損失
係数を求めた。 成形シートの厚みを0.5mmより5.0mmまで変化し
て成形シートと損失係数との関係を第２図の曲線
５に示した。 ここに厚み比(h)はｈ＝成形シートの厚さ（mm）／基
材の厚さ（mm） として求めた。 一方鋼板（SPC）基材（長さ、250×幅、10×
厚さ、１mm）の片面表層に同様に上記の成形シー
トとエポキシ系樹脂接着剤（セメダイン株式会社
製セメダインNo.1500使用）を用いて接着して常温
で硬化後同様に片持梁式減衰法で損失係数を求め
て、成形シートの厚み比(h)と損失係数
（Ycomb.）との関係を第３図に示した。 第２図、第３図からわかるように、ガラス繊維
強化ポリプロピレン成形物（曲げモジユラス
23000Kg／cm2）の方が鋼板使用の成形物（曲げモ
ジユラス2000000Kg（cm2）に比較して損失係数が
比較的高く、特に小さい厚み比(h)において制振効
果が大であることが認められた。 これらの結果より、高分子材料からなるカバー
類には、本発明の場合、成形シートの厚さが薄く
ても制振効果が期待される。 実施例 １ ガラス短繊維（直径約20μ、長さ10mm）を30重
量部混入したナイロン樹脂基材で製造されたタイ
ミングギヤケース（厚み3.0mm）の表面の一部に
予め脱脂を行つた後、ビニルエステル樹脂100重
量部に対して30重量部の鱗片状グラフアイト（粒
子径50μ）を混入した該ビニルエステル樹脂組成
物を硬化成形したシート（厚さ2.0mm）をアクリ
ル系接着剤（サンスター技研製タフロツクNo.6201
使用）で接着積層して一体化した。 このタイミングギヤケースを内燃機関に装着し
て騒音減衰度を測定した。 その結果を第１表に示した。
ジユラスが10000〜100000Kg／cm2の高分子材料又
は繊維強化高分子材料を使用して成形加工した成
形物の片面又は両面の１部又は全面にわたつて不
飽和ポリエステル樹脂又はビニルエステル樹脂
100重量部に対して30〜100重量部の鱗片状グラフ
アイトを含有する不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物を硬化して作成し
た成形シートを合成樹脂系接着剤によつて、接
着、積層して一体化するか、又は該鱗片状グラフ
アイトを含有した不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物自身を吹付け塗装
等によつて被覆、一体化して制振性を付与した構
成になるものである。 本発明の対象となる内燃機関のカバー類、例え
ばタイミングベルトカバー、チエンカバー、タイ
ミングギヤケース、ロツカーカバーなどは金属以
外に軽量、防食性、加工容易性のために熱可塑性
樹脂や熱硬化性樹脂の基材、所謂高分子材料を成
形加工して製造、使用されている。 しかしながらこれらの高分子材料よりなる内燃
機関のカバー類は金属材料のカバー類に比較し
て、曲げモジユラスが非常に小さく、10000〜
100000Kg／cm2の低い曲げモジユラスを持ち、金属
材料の約1/20以下の曲げモジユラスに相当するの
で、内燃機関やその駆動部などから伝わる振動に
よつて強く共振して不快音を発生しやすい。 金属製品の振動による発音が概して1000〜4000
Hzの周波数領域であるのに比較して、高分子材料
を使用した内燃機関の場合は500〜1500Hzの比較
的低い周波数領域で高い共振ピークを示すもの
で、自動車類等の装置全体の騒音レベルを上げる
大きな要因の一つとなつている。 本発明者等は上記内燃機関のカバー類に基因す
る不快音を解消するために鋭意研究を重ねた結
果、上記のように、比較的低い周波数領域で高い
共振ピークを示すために不快な騒音の原因となる
高分子材料を基材に使用した内燃機関のカバー類
に対して、同様に高分子材料である鱗片状グラフ
アイトを含有した不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物の層を接着積層す
ることによつて、見事に騒音を解消することに成
功して、本発明を完成するに至つた。 内燃機関の高分子材料製カバー類としてはナイ
ロン、６、ナイロン66、ナイロン11などのポリア
ミド樹脂、ポリプロピレン樹脂、エチレンブタジ
エン樹脂、アクリロニトリル樹脂、ポリエーテル
樹脂、塩化ビニル樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリフ
エニレン樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹
脂、フエノール樹脂などの合成樹脂単独又はガラ
ス繊維などで補強した組成物が使用され、しかも
内燃機関のカバー類としては曲げモジユラスが
10000〜100000Kg／cm2あることが必要である。そ
れらの曲げモジユラスが10000Kg／cm2よりも低い
と構造的、強度的に耐久性がなく、またガラス繊
維などの補強材を多量に添加して剛性を高めて、
曲げモジユラスが100000Kg／cm2を超過すると内燃
機関のカバー類が脆化して使用上に難点があるの
で共に内燃機関のカバー類としては不適当であ
る。 本発明の内燃機関の制振カバーは上記の内燃機
関のカバー類の表面又は裏面の一部又は全面に不
飽和ポリエステル樹脂又はビニルエステル樹脂
100重量部に対して30〜100重量部の鱗片状グラフ
アイトを含有する不飽和ポリエステル樹脂組成物
又はビニルエステル樹脂組成物を硬化剤として例
えば過酸化物を使用し、成形して製造したシート
（以下成形シートという。）を合成樹脂系接着剤を
使用して常温放置により、または加熱によつて硬
化して接着、積層して一体化するか又は成形シー
トを積層する代りに上記の鱗片状グラフアイトを
含有した不飽和ポリエステル樹脂組成物又はビニ
ルエステル樹脂組成物の塗材を吹付け、はけ塗り
等によつて塗装することも可能であるが、成形シ
ートを接着剤を使用して接着積層する場合に比較
して、スプレーなどで塗着接着する場合は塗装ロ
スが大きいが、凹凸の多い複雑形状の場合には施
工し易いという利点がある。 成形シートの基材組成物としてはビスフエノー
ル系、イソフタル酸系、テレフタル酸系、ヘツト
酸系などの不飽和ポリエステル樹脂又はビニルエ
ステル樹脂が好適である。 また鱗片状グラフアイトの粒度は特に制限はな
いが、制振性および成形性を考慮すれば50〜300
ミクロンの粒度が好適である。 一方合成樹脂系接着剤はポリウレタン系、エポ
キシ系、シアノアクリレート系、アクリル系、な
どの合成樹脂接着剤が接着強度の点から好適であ
る。 さらに成形シートの場合には混入されている鱗
片状グラフアイトが成形シート内で規則正しく水
平に配列して重畳化し、硬化した後は外部から浸
透する水分や劣化促進物質であるNOX、SOX及び
塩類を遮断するため、高分子材料基材の劣化防止
に役立つ利点もある。 合成樹脂組成物の塗材を塗布する場合は塗膜内
の鱗片状グラフアイトの水平配列が若干乱れる傾
向にあるが防食性能には殆んど影響がない。 自動車類の内燃機関の場合は周辺の雰囲気が排
ガス中のNOX、SOX、塩水、水や油などに触れる
機会が多く、このためにカバー類の劣化が促進さ
れるが、本発明の制振カバーの場合は、成形シー
ト又はやや効果が劣るにしても塗材の塗膜の複数
の被覆によつて、鱗片状グラフアイトの不活性や
耐熱性の特徴が発揮され、カバー類の劣化防止に
著しく寄与する。 次に図面によつて本発明を説明する。第１図は
本発明の内燃機関の制振カバーの一実施例の部分
的断面図を示すもので、熱可塑性樹脂又は熱硬化
性樹脂の高分子材料部分１の表面に不飽和ポリエ
ステル樹脂又はビニルエステル樹脂100重量部に
対して30〜100重量部の鱗片状グラフアイトを含
有する不飽和ポリエステル樹脂組成物又はビニル
エステル樹脂組成物を硬化した成形シート３を合
成樹脂系接着剤２を用いて接着積層せしめて一体
化した構造を示すもので、４は水平に重畳配向し
た鱗片状グラフアイトである。 鱗片状グラフアイトの量が不飽和ポリエステル
樹脂又はビニルエステル樹脂100重量部に対して
30重量部未満の場合には制振効果が低く、逆に鱗
片状グラフアイトの量が100重量部を超過すると
成形シートが強度的に低くなる欠点がある。 なお成形シートの厚さとカバー類を構成する高
分子材料部分の厚さに対する厚み比については厚
み比が0.5未満の場合は制振効果が低く、従来一
般に要求されている損失係数0.05よりも小さくな
り、一方厚み比が3.0を超過すると損失係数で示
される制振効果の上昇割合が緩慢になり、むしろ
経済性や重量増加の点からは好ましくない。 このことは不飽和ポリエステル樹脂又はビニル
エステル樹脂を吹付け塗装して製造された制振カ
バー類についても同様である。 ここに損失係数（Ycomb.）は〓を対数減衰
率、を円周率とすると、 Ycomb.≒〓／πで表わされる。 〔日本音響材料協会編、騒音対策ハンドブツク
（昭和46年版433頁）による。〕 第２図はガラス繊維強化ポリプロピレン〔無ア
ルカリガラス短繊維（径10μ、長さ約0.5mm）含量
30重量部〕で製造された基材（長さ、250×幅、
10×厚さ、１mm）の片面表面にビスフエノール系
不飽和ポリエステル樹脂100重量部に対して30重
量部の鱗片状グラフアイト（粒径150μ）ナフテ
ン酸コバルト0.6重量部、MEKPO、１重量部を
混入した組成物を硬化した成形シート（長さ250
×幅10×厚さ１mm）をエポキシ系樹脂接着剤（セ
メダイン株式会社製セメダインNo.1500使用）を用
いて接着して常温で硬化後片持梁式減衰法で損失
係数を求めた。 成形シートの厚みを0.5mmより5.0mmまで変化し
て成形シートと損失係数との関係を第２図の曲線
５に示した。 ここに厚み比(h)はｈ＝成形シートの厚さ（mm）／基
材の厚さ（mm） として求めた。 一方鋼板（SPC）基材（長さ、250×幅、10×
厚さ、１mm）の片面表層に同様に上記の成形シー
トとエポキシ系樹脂接着剤（セメダイン株式会社
製セメダインNo.1500使用）を用いて接着して常温
で硬化後同様に片持梁式減衰法で損失係数を求め
て、成形シートの厚み比(h)と損失係数
（Ycomb.）との関係を第３図に示した。 第２図、第３図からわかるように、ガラス繊維
強化ポリプロピレン成形物（曲げモジユラス
23000Kg／cm2）の方が鋼板使用の成形物（曲げモ
ジユラス2000000Kg（cm2）に比較して損失係数が
比較的高く、特に小さい厚み比(h)において制振効
果が大であることが認められた。 これらの結果より、高分子材料からなるカバー
類には、本発明の場合、成形シートの厚さが薄く
ても制振効果が期待される。 実施例 １ ガラス短繊維（直径約20μ、長さ10mm）を30重
量部混入したナイロン樹脂基材で製造されたタイ
ミングギヤケース（厚み3.0mm）の表面の一部に
予め脱脂を行つた後、ビニルエステル樹脂100重
量部に対して30重量部の鱗片状グラフアイト（粒
子径50μ）を混入した該ビニルエステル樹脂組成
物を硬化成形したシート（厚さ2.0mm）をアクリ
ル系接着剤（サンスター技研製タフロツクNo.6201
使用）で接着積層して一体化した。 このタイミングギヤケースを内燃機関に装着し
て騒音減衰度を測定した。 その結果を第１表に示した。
【表】
第１表の結果より本発明は周波数125〜1500Hz
のような低周波数領域においても減音効果が著し
いことが確認された。 本発明は最近頓に問題になつている騒音公害の
対策として効果的に役立ち、減音による生活環境
保全と快適な自動車等の乗心地の向上に大きく貢
献するものである。
のような低周波数領域においても減音効果が著し
いことが確認された。 本発明は最近頓に問題になつている騒音公害の
対策として効果的に役立ち、減音による生活環境
保全と快適な自動車等の乗心地の向上に大きく貢
献するものである。
第１図は本発明の内燃機関の制振カバーの一実
施例の部分的断面図、第２図はガラス繊維強化ポ
リプロピレン樹脂を基材とした場合の本発明の一
体成形シートの基材厚みと被覆層との厚み比と損
失係数の関係を示す図、第３図は鋼板を基材と
し、同様にして製造された一体成形シートの基材
厚みと被覆層との厚み比と損失係数との関係を示
す図である。 １……カバー類の高分子材料の基材部分、２…
…接着剤層、３……成形シート部分、４……成形
シート内で水平に重畳して配向した鱗片状グラフ
アイト、５，６……損失係数と厚み比との関係を
示す曲線。
施例の部分的断面図、第２図はガラス繊維強化ポ
リプロピレン樹脂を基材とした場合の本発明の一
体成形シートの基材厚みと被覆層との厚み比と損
失係数の関係を示す図、第３図は鋼板を基材と
し、同様にして製造された一体成形シートの基材
厚みと被覆層との厚み比と損失係数との関係を示
す図である。 １……カバー類の高分子材料の基材部分、２…
…接着剤層、３……成形シート部分、４……成形
シート内で水平に重畳して配向した鱗片状グラフ
アイト、５，６……損失係数と厚み比との関係を
示す曲線。
Claims (1)
- １ 曲げモジユラスが10000〜100000Kg／cm2の高
分子材料又は繊維強化高分子材料を成形加工した
成形物１の片面又は両面に一部又は全部にわたつ
て、該成形物１に接着積層せしめるに当り、不飽
和ポリエステル樹脂又はビニルエステル樹脂の
100重量部に対して30〜100重量部の鱗片状グラフ
アイト４を含有せしめた不飽和ポリエステル樹脂
組成物又はビニルエステル樹脂組成物３を硬化し
て作成した成形シートを合成樹脂系接着剤２によ
つて接合積層して一体化するか、又は該鱗片状グ
ラフアイト４を含有する不飽和ポリエステル樹脂
組成物又はビニルエステル樹脂組成物３自身を吹
付等によつて塗装し、被覆一体化してなることを
特徴とする内燃機関の制振カバー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3471984A JPS60178050A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 内燃機関の制振カバー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3471984A JPS60178050A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 内燃機関の制振カバー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60178050A JPS60178050A (ja) | 1985-09-12 |
| JPH0331138B2 true JPH0331138B2 (ja) | 1991-05-02 |
Family
ID=12422133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3471984A Granted JPS60178050A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 内燃機関の制振カバー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60178050A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0426555Y2 (ja) * | 1986-04-08 | 1992-06-25 | ||
| WO2017110604A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 東レ株式会社 | 複合成形体およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP3471984A patent/JPS60178050A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60178050A (ja) | 1985-09-12 |
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