JPH0332490A - 肉盛ロール - Google Patents
肉盛ロールInfo
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- JPH0332490A JPH0332490A JP1167273A JP16727389A JPH0332490A JP H0332490 A JPH0332490 A JP H0332490A JP 1167273 A JP1167273 A JP 1167273A JP 16727389 A JP16727389 A JP 16727389A JP H0332490 A JPH0332490 A JP H0332490A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は肉盛ロールに係り、更に詳しくは、高温におけ
る繰返し加熱、冷却下で使用されるロールにおいて、優
れた耐熱亀裂性、耐摩耗性並びに耐食性を有する肉盛ロ
ールに関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）高温の金属片
の移送或いは圧延等に使用される熱間ロール、例えば連
続鋳造用引抜きロール等は、高温金属片との接触による
加熱、及び水や水蒸気による冷却を繰返し受け、極めて
苛酷な使用条件となる。か）る条件下において長期間使
用するためには、高度な耐摩耗性、耐食性及び耐熱亀裂
性を有する材料によってロールを製作する必要がある。 従来、このような連続鋳造用引抜きロールとしては、低
合金鋼によって製作した素地ロールの外周面に１３Ｃｒ
−Ｎｉ系鋼を肉盛溶接した肉盛ロールが提案され、実用
化されている。１３ｃｒ−Ｎｉ系鋼としては１３Ｃｒ−
２Ｎｉ系、１３Ｃｒ−４Ｎｉ系などがあり、これに類す
るものとして１３Ｃｒ系或いは１６Ｃｒ−３Ｎｉ系等が
ある。また、これらの成分糸に若干量のＭｏ或いはＶ等
を添加したものもみられる。 しかしながら、このような肉盛ロールでは、使用中の加
熱、冷却の繰返しによる熱応力のためにロール表面に亀
裂が発生し、ロールの使用寿命が著しく低下するという
問題があり、その改善が望まれていた。 か）る問題は、連続鋳造用引抜きロールの場合に限らず
、他の熱間用肉盛ロールにおいても同様であり、特に優
れた耐熱亀裂性を有する熱間肉盛ロール或いは熱間ロー
ル材料の開発が望まれているのが実情である。勿論、こ
の種の肉盛ロールは、耐摩耗性並びに耐食性の面におい
ても充分な性能を備えるべきことは云うまでもない。 本発明は、か）る要請に応え目べくなされたものであっ
て、特に優れた耐熱亀裂性を有する熱間肉盛ロールを提
供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明者等は、前記課題を解決するべく種々の肉盛溶接
材料を試作すると共に性能試験を行い、検討を重ねた。 その際、性能については特に耐熱亀裂性を重視すると共
に、溶接金属の衝撃特性がある水準以上であること及び
溶接割れが発生しないことなどの項目についても、併せ
て評価しながら肉盛ロール用溶接材料の開発を推進した
。 その結果、鉄を主成分として、Ｃ，Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｗをそれぞれ所定量範囲に規制し、或いは更
に若干量のＣｕを含有させた肉盛溶接部をロール表面に
形成することにより、前記課題を解決することが可能で
あることを見い出し、ここに本発明をなしたものである
。 すなわち、本発明は、熱片移送或いは熱間圧延等の熱間
で用いられるロールにおいて、ロール表層部が鉄を主成
分とし、かつ、Ｃ：０．０７〜０゜２％、Ｎｉ：０，５
〜２％、Ｃｒ：９〜１４％、Ｍｏ二０．２〜１．５％、
Ｎｂ：０，０３〜０．３％、Ｖ：０゜１〜１％及びＷ：
０．２〜２％を含み、必要に応じ更にＣｕ： ０ 、３
〜２％を含む組成を有することを特徴とする肉感ロール
を要旨とするものである。 以下に本発明を更に詳述する。 （作用） 本発明に係る肉盛ロールにおけるロール表層部の化学成
分の限定理由は以下のとおりである。 Ｃ： ０．０７〜０．２％ Ｃはδフェライトの生成を抑制し、組織をマルテンサイ
トにする効果がある。またＮｂ、Ｖ等の元素と結合して
炭化物を形成し、高温強度を向上させる効果がある。他
元素との関連もあるが、組織をマルテンサイトとし、高
温強度を確保するためには、０．０５％以上含有させる
必要がある。 しかし、０．２％を超えて含有させると溶接性、特に低
温割れ性が劣化すると共に残留オーステナイトが形成さ
れ易くなり、ヒートクラック性が低下する。したがって
、Ｃ量は０．０５〜０．２％の範囲が適正である。 Ｎｉ：０．５〜２％ Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、溶接金属のδフ
ェライトの生成を抑制すると共に、溶接金属の衝撃特性
を向上させるのに効果がある。マルテンサイト組織とす
ると共に、衝撃特性を改善するためには、０．５％以上
含有させることが必要である。しかし、２％を超えて含
有させると残留オーステナイトが生威し易くなると共に
、線膨張係数が高くなり、ヒートクラック性が劣化する
。 したがって、Ｎｉ量は０．５〜２％の範囲とする。 Ｃｒ：９〜１４％ 熱間ロールの使用環境において充分な耐食性を確保する
ためには、Ｃｒを９％以上含有させる必要がある。しか
し、１４％を超えて含有させても耐食性はあまり改善さ
れず、却ってδフェライトが生成され易くなるため、ヒ
ートクラック性が劣化する。したがって、Ｃｒ量は９〜
１４％が適正である。 Ｍｏ：０．２〜１．５％ Ｍｏは溶接金属の高温強度を増加するのに効果があり、
その効果を発揮させるためには、０．２％以上含有させ
る必要がある。しかし、１．５％を超えて含有させると
δフェライトの生成を抑えることが難しくなり、ヒート
クラック性が阻害される。したがって、Ｍｏ量は０．３
〜１．５％の範囲とする。 Ｗ：０．２〜２％ Ｗは溶接金属の高温強度を増加させる効果があり、０．
２％以上含有させるとその効果が発揮される。しかし、
２％を超えて含有させるとその効果の度合いはあまり変
わらむいばかりか、δフェライトの生成によるヒートク
ラック性の低下を招く。したがって、ＷＪｉは０．２〜
２％の範囲とする。 Ｖ：０．１〜１％ ■は溶接金属の高温強度並びに軟化抵抗の増加に大きく
寄与するものであり、０．１％以上の含有によりその効
果が顕著になる。しかし、１％を超えて含有させると溶
接金属の衝撃特性が劣化すると共に、溶接作業性におけ
るスラグ剥離性が劣化する傾向がみられる。したがって
、Ｖ量は０゜１〜１％の範囲が適正である。 Ｎｂ：０，０３〜０．３％ Ｎｂは、■と同様、高温強度の増加に寄与し。 ０．０３％以上含有させるとその効果が発揮される。し
かし、０．３％を超えて含有させると溶接金属の靭性が
著しく低下する傾向がみられる。したがって、Ｎｂ量は
０．０３〜０．３％の範囲とする。 Ｃｕ：０．２〜１％ Ｃｕは高温水蒸気に対する耐食性向上に効果があるので
、必要に応じて添加することができる。 添加する場合は、０．２％以上でその効果が発揮される
。しかし、１％を超えて含有させると溶接金属に高温割
れが発生し易くなるので、Ｃｕｔは０．２〜１％の範囲
とする。 なお、残部は実質的に鉄であるが、Ｓｔ、Ｍｎについて
は、脱酸剤或いは強度確保のため、それぞれ０．１〜１
％及び０．１〜２％の範囲で適宜含有させても良い、ま
たＰ、Ｓについても極く少量。 不純物の形で含有され得る。 以上の構成の肉盛溶接金属をロール表層部に形成させる
ことにより、極めて優れた耐熱亀裂性並びに充分な耐摩
耗性、耐食性を有する熱間ロールを提供することができ
る。 該肉盛溶接金属をロール表層部のみに形成する場合のロ
ール素材（すなわち、母材）としては、軟鋼等々の適宜
材質のものを使用できることは云うまでもない、その場
合、同様の成分でスリーブを製造し、これをロール素材
に装着しても同様の効果が得られる。 また、当然のことながら、本発明による上記成分範囲の
材料でロール材全体を製作しても、同様の性能を得るこ
とができる。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失凰爽よ 第１表に示す組成の肉盛Ｗｊ接金金属、以下の施工条件
にてバンドアーク溶接で軟鋼板上に肉盛溶接し、６００
℃Ｘ２ｈｒのＳＲ処理を施した。 〈溶接施工条件〉 被溶接材：５２５Ｃ１ ３２ｔＸ ３００ｗＸ ５００ Ｑ 溶接方法：帯状電極サブマージアーク溶接使用電極：１
３Ｃｒ系鋼（市販ＵＳＢ−４１０）０．４ｍｍｔＸ ５
０ｍｍｗ 極 性：ＤＣ，ＲＰ 溶接電流：６５０Ａ 溶接電圧：２５ｖ 溶接速度：１９ｃ鳳／讃ｉｎ 予熱、バス間温度：２００〜３５０℃ 積層方法：４パス１層で３層盛 （衝撃試験片採取用は２バス１層で７層盛）ＳＲ処理後
、溶接部からヒートクラック試験片並びに溶接金属の衝
撃試験片を採取し、各種試験を行い、ヒートクラック性
及び衝撃性能を評価した。その結果を第１表に示す。 なお、ヒートクラック試験は、高周波コイルにより試験
片表面を急速加熱し１次いで表面から水冷し、これを繰
返す方式により行い、具体的条件としては、試験片表面
温度において７００℃と１５０℃との繰返しを８００回
行った。試験後、試験片を切断し、亀裂の最大深さを測
定した。第１図にヒートクラック試験における加熱コイ
ル及び試験片の状況を示し、第２図に付与熱サイクルパ
ターンを示す。 衝撃試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２０２４号の形状の試
験片を用い、２０℃で試験した。 肉盛溶接金属の性能の評価に関し、ヒートクラツク性に
ついては、従来の肉盛溶接金属の性能を大幅に上回るこ
とを目標とし、上記試験条件において最大割れ深さが０
．４ｍｍ以下のものを合格とした。 また、衝撃性能については、２０℃の吸収エネルギーが
０．５ｋｇｆ−ｓ＋に満たないものについては不合格と
した。 更に、溶接金属に高温割れ等の欠陥が発生したものも不
合格とした。 第１表において、＆１〜ＮＱ８は本発明例、Ｎα９〜＆
１９は比較例であり、以下の如く考察される。 Ｎｂ、Ｖ及びＷのいずれも含有していない比較例＆９は
、高温での強度が不充分であり、また、ヒートクラック
性が満足しなかった。 Ｃ量が過少である比較例Ｈａｌｏは、δフェライトが生
成し、ヒートクラック性が劣化した。Ｃ：！１が過剰で
ある比較例ＮＱｌｌ及びＮｉ量が過剰である比較例Ｎｄ
Ｉ３は、いずれも残留オーステナイトが生成したため、
ヒートクラック性を満足せず、＆１３については線膨張
係数の増大による上記性能の劣化も考えられる。 Ｎｂ或いはＶが過剰な比較例Ｎａ１２、＆１７は、靭性
が劣化すると共にδフエライト生成によるヒートクラッ
ク性の低下がみられた。 Ｃｒ量が不足し、Ｃが過剰である比較例Ｎα１４は、残
留オーステナイトの生成によりヒートクラック性を満足
しなかった。Ｃｒ量が過剰の比較例Ｎａ１５や、Ｍｏ量
が過剰である比較例＆１６、及びＷ量が過剰である比較
例Ｎα１８は、それぞれδフェライトの生成により、ヒ
ートクラック性を満足しなかった。 Ｃｕ量が過剰であった比較例尚１９は、溶接金属に高温
割れが発生したため、評価試験を行わなかった。 これらの比較例に対し、本発明例Ｎａ １〜Ｎα８は、
いずれも極めて優れたヒートクラック性を有すると共に
所定の衝撃性能を有していることが確認された。
る繰返し加熱、冷却下で使用されるロールにおいて、優
れた耐熱亀裂性、耐摩耗性並びに耐食性を有する肉盛ロ
ールに関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）高温の金属片
の移送或いは圧延等に使用される熱間ロール、例えば連
続鋳造用引抜きロール等は、高温金属片との接触による
加熱、及び水や水蒸気による冷却を繰返し受け、極めて
苛酷な使用条件となる。か）る条件下において長期間使
用するためには、高度な耐摩耗性、耐食性及び耐熱亀裂
性を有する材料によってロールを製作する必要がある。 従来、このような連続鋳造用引抜きロールとしては、低
合金鋼によって製作した素地ロールの外周面に１３Ｃｒ
−Ｎｉ系鋼を肉盛溶接した肉盛ロールが提案され、実用
化されている。１３ｃｒ−Ｎｉ系鋼としては１３Ｃｒ−
２Ｎｉ系、１３Ｃｒ−４Ｎｉ系などがあり、これに類す
るものとして１３Ｃｒ系或いは１６Ｃｒ−３Ｎｉ系等が
ある。また、これらの成分糸に若干量のＭｏ或いはＶ等
を添加したものもみられる。 しかしながら、このような肉盛ロールでは、使用中の加
熱、冷却の繰返しによる熱応力のためにロール表面に亀
裂が発生し、ロールの使用寿命が著しく低下するという
問題があり、その改善が望まれていた。 か）る問題は、連続鋳造用引抜きロールの場合に限らず
、他の熱間用肉盛ロールにおいても同様であり、特に優
れた耐熱亀裂性を有する熱間肉盛ロール或いは熱間ロー
ル材料の開発が望まれているのが実情である。勿論、こ
の種の肉盛ロールは、耐摩耗性並びに耐食性の面におい
ても充分な性能を備えるべきことは云うまでもない。 本発明は、か）る要請に応え目べくなされたものであっ
て、特に優れた耐熱亀裂性を有する熱間肉盛ロールを提
供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明者等は、前記課題を解決するべく種々の肉盛溶接
材料を試作すると共に性能試験を行い、検討を重ねた。 その際、性能については特に耐熱亀裂性を重視すると共
に、溶接金属の衝撃特性がある水準以上であること及び
溶接割れが発生しないことなどの項目についても、併せ
て評価しながら肉盛ロール用溶接材料の開発を推進した
。 その結果、鉄を主成分として、Ｃ，Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｗをそれぞれ所定量範囲に規制し、或いは更
に若干量のＣｕを含有させた肉盛溶接部をロール表面に
形成することにより、前記課題を解決することが可能で
あることを見い出し、ここに本発明をなしたものである
。 すなわち、本発明は、熱片移送或いは熱間圧延等の熱間
で用いられるロールにおいて、ロール表層部が鉄を主成
分とし、かつ、Ｃ：０．０７〜０゜２％、Ｎｉ：０，５
〜２％、Ｃｒ：９〜１４％、Ｍｏ二０．２〜１．５％、
Ｎｂ：０，０３〜０．３％、Ｖ：０゜１〜１％及びＷ：
０．２〜２％を含み、必要に応じ更にＣｕ： ０ 、３
〜２％を含む組成を有することを特徴とする肉感ロール
を要旨とするものである。 以下に本発明を更に詳述する。 （作用） 本発明に係る肉盛ロールにおけるロール表層部の化学成
分の限定理由は以下のとおりである。 Ｃ： ０．０７〜０．２％ Ｃはδフェライトの生成を抑制し、組織をマルテンサイ
トにする効果がある。またＮｂ、Ｖ等の元素と結合して
炭化物を形成し、高温強度を向上させる効果がある。他
元素との関連もあるが、組織をマルテンサイトとし、高
温強度を確保するためには、０．０５％以上含有させる
必要がある。 しかし、０．２％を超えて含有させると溶接性、特に低
温割れ性が劣化すると共に残留オーステナイトが形成さ
れ易くなり、ヒートクラック性が低下する。したがって
、Ｃ量は０．０５〜０．２％の範囲が適正である。 Ｎｉ：０．５〜２％ Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、溶接金属のδフ
ェライトの生成を抑制すると共に、溶接金属の衝撃特性
を向上させるのに効果がある。マルテンサイト組織とす
ると共に、衝撃特性を改善するためには、０．５％以上
含有させることが必要である。しかし、２％を超えて含
有させると残留オーステナイトが生威し易くなると共に
、線膨張係数が高くなり、ヒートクラック性が劣化する
。 したがって、Ｎｉ量は０．５〜２％の範囲とする。 Ｃｒ：９〜１４％ 熱間ロールの使用環境において充分な耐食性を確保する
ためには、Ｃｒを９％以上含有させる必要がある。しか
し、１４％を超えて含有させても耐食性はあまり改善さ
れず、却ってδフェライトが生成され易くなるため、ヒ
ートクラック性が劣化する。したがって、Ｃｒ量は９〜
１４％が適正である。 Ｍｏ：０．２〜１．５％ Ｍｏは溶接金属の高温強度を増加するのに効果があり、
その効果を発揮させるためには、０．２％以上含有させ
る必要がある。しかし、１．５％を超えて含有させると
δフェライトの生成を抑えることが難しくなり、ヒート
クラック性が阻害される。したがって、Ｍｏ量は０．３
〜１．５％の範囲とする。 Ｗ：０．２〜２％ Ｗは溶接金属の高温強度を増加させる効果があり、０．
２％以上含有させるとその効果が発揮される。しかし、
２％を超えて含有させるとその効果の度合いはあまり変
わらむいばかりか、δフェライトの生成によるヒートク
ラック性の低下を招く。したがって、ＷＪｉは０．２〜
２％の範囲とする。 Ｖ：０．１〜１％ ■は溶接金属の高温強度並びに軟化抵抗の増加に大きく
寄与するものであり、０．１％以上の含有によりその効
果が顕著になる。しかし、１％を超えて含有させると溶
接金属の衝撃特性が劣化すると共に、溶接作業性におけ
るスラグ剥離性が劣化する傾向がみられる。したがって
、Ｖ量は０゜１〜１％の範囲が適正である。 Ｎｂ：０，０３〜０．３％ Ｎｂは、■と同様、高温強度の増加に寄与し。 ０．０３％以上含有させるとその効果が発揮される。し
かし、０．３％を超えて含有させると溶接金属の靭性が
著しく低下する傾向がみられる。したがって、Ｎｂ量は
０．０３〜０．３％の範囲とする。 Ｃｕ：０．２〜１％ Ｃｕは高温水蒸気に対する耐食性向上に効果があるので
、必要に応じて添加することができる。 添加する場合は、０．２％以上でその効果が発揮される
。しかし、１％を超えて含有させると溶接金属に高温割
れが発生し易くなるので、Ｃｕｔは０．２〜１％の範囲
とする。 なお、残部は実質的に鉄であるが、Ｓｔ、Ｍｎについて
は、脱酸剤或いは強度確保のため、それぞれ０．１〜１
％及び０．１〜２％の範囲で適宜含有させても良い、ま
たＰ、Ｓについても極く少量。 不純物の形で含有され得る。 以上の構成の肉盛溶接金属をロール表層部に形成させる
ことにより、極めて優れた耐熱亀裂性並びに充分な耐摩
耗性、耐食性を有する熱間ロールを提供することができ
る。 該肉盛溶接金属をロール表層部のみに形成する場合のロ
ール素材（すなわち、母材）としては、軟鋼等々の適宜
材質のものを使用できることは云うまでもない、その場
合、同様の成分でスリーブを製造し、これをロール素材
に装着しても同様の効果が得られる。 また、当然のことながら、本発明による上記成分範囲の
材料でロール材全体を製作しても、同様の性能を得るこ
とができる。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失凰爽よ 第１表に示す組成の肉盛Ｗｊ接金金属、以下の施工条件
にてバンドアーク溶接で軟鋼板上に肉盛溶接し、６００
℃Ｘ２ｈｒのＳＲ処理を施した。 〈溶接施工条件〉 被溶接材：５２５Ｃ１ ３２ｔＸ ３００ｗＸ ５００ Ｑ 溶接方法：帯状電極サブマージアーク溶接使用電極：１
３Ｃｒ系鋼（市販ＵＳＢ−４１０）０．４ｍｍｔＸ ５
０ｍｍｗ 極 性：ＤＣ，ＲＰ 溶接電流：６５０Ａ 溶接電圧：２５ｖ 溶接速度：１９ｃ鳳／讃ｉｎ 予熱、バス間温度：２００〜３５０℃ 積層方法：４パス１層で３層盛 （衝撃試験片採取用は２バス１層で７層盛）ＳＲ処理後
、溶接部からヒートクラック試験片並びに溶接金属の衝
撃試験片を採取し、各種試験を行い、ヒートクラック性
及び衝撃性能を評価した。その結果を第１表に示す。 なお、ヒートクラック試験は、高周波コイルにより試験
片表面を急速加熱し１次いで表面から水冷し、これを繰
返す方式により行い、具体的条件としては、試験片表面
温度において７００℃と１５０℃との繰返しを８００回
行った。試験後、試験片を切断し、亀裂の最大深さを測
定した。第１図にヒートクラック試験における加熱コイ
ル及び試験片の状況を示し、第２図に付与熱サイクルパ
ターンを示す。 衝撃試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２０２４号の形状の試
験片を用い、２０℃で試験した。 肉盛溶接金属の性能の評価に関し、ヒートクラツク性に
ついては、従来の肉盛溶接金属の性能を大幅に上回るこ
とを目標とし、上記試験条件において最大割れ深さが０
．４ｍｍ以下のものを合格とした。 また、衝撃性能については、２０℃の吸収エネルギーが
０．５ｋｇｆ−ｓ＋に満たないものについては不合格と
した。 更に、溶接金属に高温割れ等の欠陥が発生したものも不
合格とした。 第１表において、＆１〜ＮＱ８は本発明例、Ｎα９〜＆
１９は比較例であり、以下の如く考察される。 Ｎｂ、Ｖ及びＷのいずれも含有していない比較例＆９は
、高温での強度が不充分であり、また、ヒートクラック
性が満足しなかった。 Ｃ量が過少である比較例Ｈａｌｏは、δフェライトが生
成し、ヒートクラック性が劣化した。Ｃ：！１が過剰で
ある比較例ＮＱｌｌ及びＮｉ量が過剰である比較例Ｎｄ
Ｉ３は、いずれも残留オーステナイトが生成したため、
ヒートクラック性を満足せず、＆１３については線膨張
係数の増大による上記性能の劣化も考えられる。 Ｎｂ或いはＶが過剰な比較例Ｎａ１２、＆１７は、靭性
が劣化すると共にδフエライト生成によるヒートクラッ
ク性の低下がみられた。 Ｃｒ量が不足し、Ｃが過剰である比較例Ｎα１４は、残
留オーステナイトの生成によりヒートクラック性を満足
しなかった。Ｃｒ量が過剰の比較例Ｎａ１５や、Ｍｏ量
が過剰である比較例＆１６、及びＷ量が過剰である比較
例Ｎα１８は、それぞれδフェライトの生成により、ヒ
ートクラック性を満足しなかった。 Ｃｕ量が過剰であった比較例尚１９は、溶接金属に高温
割れが発生したため、評価試験を行わなかった。 これらの比較例に対し、本発明例Ｎａ １〜Ｎα８は、
いずれも極めて優れたヒートクラック性を有すると共に
所定の衝撃性能を有していることが確認された。
【以下余白１
去壜０４４
実施例１において得られた溶接金属のうち、本発明例の
Ｎ１１１．Ｎ１３及び＆８の溶接金属から３ｔＸ２５Ｘ
３５の寸法の腐食試験片を採取し、高温水蒸気酸化試験
を行った。試験条件は７００℃×８ｈｒとし、試験後の
酸化増量を計測した。 試験結果を第２表に示すように、Ｃｕを所定量含有させ
たＮ１１７及び＆８は、Ｃｕを含有していないＮａｌに
比べて酸化増量が小さくなっており、所定量のＣｕ添加
により耐食性が向上することが確認された。 第 ２ 表 実機への適用性を確認するため、 連続鋳造設備 における引抜きロールに本発明による肉盛ロールと従来
の肉盛ロールをそれぞれ組込み、使用時の損傷度合い（
亀裂発生度合い）について比較調査した。 組込み肉盛ロールは、胴部が３８０φのドライブロール
であり、ロール素材（母材）として低合金耐熱鋼を用い
、このロール素材の表層部に厚さ約５■にわたって第３
表に示す組成の肉盛溶接金属をそれぞれ形成させたもの
である。 本発明例による肉感ロールの組込み位置は、連鋳ロール
群における矯正ゾーンとし、比較例の肉感ロールについ
てもこのゾーンにおけるものを対象とした。 それぞれの肉感ロールを組込んだ後、約３０００チヤー
ジ使用後のロール表面の亀裂発生状態並びに亀裂の最大
深さ（クラックメーターで計測）を調査した。その結果
を第４表に示す。 第４表から明らかなように、従来の肉感ロールは、ロー
ル円周上に連続した線状の亀裂が発生していると同時に
、深い亀裂が入っている。これに対して、本発明例によ
る肉盛ロールは、短い線状亀裂は若干みられるものの、
深さは浅く、損傷の度合いはかなり小さいことが確認さ
れた。 【以下余白】 （発明の効果） 以上詳述したように１本発明によれば、優れた耐熱亀裂
性を有し、耐摩耗性並びに耐食性の面においても充分な
性能を備えた肉感ロールを提供することができる。連続
鋳造用引抜きロール等々の各種熱間ロールとして使用で
きる。
Ｎ１１１．Ｎ１３及び＆８の溶接金属から３ｔＸ２５Ｘ
３５の寸法の腐食試験片を採取し、高温水蒸気酸化試験
を行った。試験条件は７００℃×８ｈｒとし、試験後の
酸化増量を計測した。 試験結果を第２表に示すように、Ｃｕを所定量含有させ
たＮ１１７及び＆８は、Ｃｕを含有していないＮａｌに
比べて酸化増量が小さくなっており、所定量のＣｕ添加
により耐食性が向上することが確認された。 第 ２ 表 実機への適用性を確認するため、 連続鋳造設備 における引抜きロールに本発明による肉盛ロールと従来
の肉盛ロールをそれぞれ組込み、使用時の損傷度合い（
亀裂発生度合い）について比較調査した。 組込み肉盛ロールは、胴部が３８０φのドライブロール
であり、ロール素材（母材）として低合金耐熱鋼を用い
、このロール素材の表層部に厚さ約５■にわたって第３
表に示す組成の肉盛溶接金属をそれぞれ形成させたもの
である。 本発明例による肉感ロールの組込み位置は、連鋳ロール
群における矯正ゾーンとし、比較例の肉感ロールについ
てもこのゾーンにおけるものを対象とした。 それぞれの肉感ロールを組込んだ後、約３０００チヤー
ジ使用後のロール表面の亀裂発生状態並びに亀裂の最大
深さ（クラックメーターで計測）を調査した。その結果
を第４表に示す。 第４表から明らかなように、従来の肉感ロールは、ロー
ル円周上に連続した線状の亀裂が発生していると同時に
、深い亀裂が入っている。これに対して、本発明例によ
る肉盛ロールは、短い線状亀裂は若干みられるものの、
深さは浅く、損傷の度合いはかなり小さいことが確認さ
れた。 【以下余白】 （発明の効果） 以上詳述したように１本発明によれば、優れた耐熱亀裂
性を有し、耐摩耗性並びに耐食性の面においても充分な
性能を備えた肉感ロールを提供することができる。連続
鋳造用引抜きロール等々の各種熱間ロールとして使用で
きる。
第■図及び第２図はヒートクラック試験の要領を説明す
る図で、第１図は試験片加熱部の概要を示し、第２図は
試験片表面温度パターンを示す図、第３図及び第４図は
実施例３の肉盛ロールの亀裂発生状態を示す図で、第３
図は本発明例、第４図は比較例の場合である。 １・・・試験片、２・・・熱電対挿入孔、３・・・加熱
用コイル。
る図で、第１図は試験片加熱部の概要を示し、第２図は
試験片表面温度パターンを示す図、第３図及び第４図は
実施例３の肉盛ロールの亀裂発生状態を示す図で、第３
図は本発明例、第４図は比較例の場合である。 １・・・試験片、２・・・熱電対挿入孔、３・・・加熱
用コイル。
Claims (2)
- （１）熱片移送或いは熱間圧延等の熱間で用いられるロ
ールにおいて、ロール表層部が鉄を主成分とし、かつ、
重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．０７〜０．２％、Ｎ
ｉ：０．５〜２％、Ｃｒ：９〜１４％、Ｍｏ：０．２〜
１．５％、Ｎｂ：０．０３〜０．３％、Ｖ：０．１〜１
％及びＷ：０．２〜２％を含む組成を有することを特徴
とする肉盛ロール。 - （２）前記ロール表層部が更にＣｕ：０．３〜２％を含
む請求項１に記載の肉盛ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1167273A JPH0332490A (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 肉盛ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1167273A JPH0332490A (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 肉盛ロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0332490A true JPH0332490A (ja) | 1991-02-13 |
Family
ID=15846687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1167273A Pending JPH0332490A (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 肉盛ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0332490A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105290643A (zh) * | 2015-10-22 | 2016-02-03 | 镇江市华盈轧辊有限公司 | 堆焊再制造大型支撑辊含y2o3药芯焊丝 |
| CN105290644A (zh) * | 2015-10-22 | 2016-02-03 | 镇江市华盈轧辊有限公司 | 堆焊再制造抗冷作硬化支承辊药芯焊丝 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164977A (en) * | 1981-04-03 | 1982-10-09 | Nachi Fujikoshi Corp | Surface hardened steel |
| JPS5976696A (ja) * | 1982-10-26 | 1984-05-01 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性・耐熱亀裂性を有する巾圧延機用ロ−ル |
| JPS61213348A (ja) * | 1985-03-16 | 1986-09-22 | Daido Steel Co Ltd | 合金工具鋼 |
-
1989
- 1989-06-29 JP JP1167273A patent/JPH0332490A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164977A (en) * | 1981-04-03 | 1982-10-09 | Nachi Fujikoshi Corp | Surface hardened steel |
| JPS5976696A (ja) * | 1982-10-26 | 1984-05-01 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性・耐熱亀裂性を有する巾圧延機用ロ−ル |
| JPS61213348A (ja) * | 1985-03-16 | 1986-09-22 | Daido Steel Co Ltd | 合金工具鋼 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105290643A (zh) * | 2015-10-22 | 2016-02-03 | 镇江市华盈轧辊有限公司 | 堆焊再制造大型支撑辊含y2o3药芯焊丝 |
| CN105290644A (zh) * | 2015-10-22 | 2016-02-03 | 镇江市华盈轧辊有限公司 | 堆焊再制造抗冷作硬化支承辊药芯焊丝 |
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