JPH0334807B2 - - Google Patents
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- JPH0334807B2 JPH0334807B2 JP20423484A JP20423484A JPH0334807B2 JP H0334807 B2 JPH0334807 B2 JP H0334807B2 JP 20423484 A JP20423484 A JP 20423484A JP 20423484 A JP20423484 A JP 20423484A JP H0334807 B2 JPH0334807 B2 JP H0334807B2
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- eddy current
- current sensor
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/22—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water
- G01F23/26—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring variations of capacity or inductance of capacitors or inductors arising from the presence of liquid or fluent solid material in the electric or electromagnetic fields
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、直流帰還型渦流距離計の改良に関す
る。
る。
非接触条件下において被測定体との距離を計測
する技術としては、従来、レーザ光、超音波、ま
たは渦電流を用いた距離計等がある。第３図は渦
電流を利用した従来の渦流式距離計の構成図であ
る。同図において１は渦流センサであつて、この
渦流センサ１は１次コイル１−１と１対の２次コ
イル１−２，１−３から構成され、１次コイル１
−１には発振器２から出力される所定周波数の交
流信号が増幅器３を介して供給されるようになつ
ている。この渦流センサ１は金属圧延板や溶融金
属液体等の被測定体４上に近接配置されている。
この状態において前記交流信号が渦流センサに供
給されると、１次コイル１−１から交流磁界が発
生されて被測定体４と交差し、これにより被測定
体４の表面に渦電流が発生する。この渦電流によ
つて、被測定体４からは１次コイル１−１より発
生された交流磁界に対して反作用となる磁界が発
生する。これにより、２次コイル１−２，１−３
と交差する磁界が変化し、各２次コイル１−２，
１−３はそれぞれ値の異なつた電圧が誘起され
る。ここで、渦電流による磁界変化の影響は、被
測定体４により近接した２次コイル１−２側に対
して大きくなつているので、１対の２次コイル１
−２，１−３から差分の電圧が発生し、この差分
電圧は信号増幅器５により所定値まで増幅されて
増幅器３の正入力端子に帰還される。このときの
増幅器３の出力電圧eputは、渦流センサ１と被測
定体４との相対距離ｌに対応した値となる。ここ
で、出力電圧eputは、次式により表わされる。
する技術としては、従来、レーザ光、超音波、ま
たは渦電流を用いた距離計等がある。第３図は渦
電流を利用した従来の渦流式距離計の構成図であ
る。同図において１は渦流センサであつて、この
渦流センサ１は１次コイル１−１と１対の２次コ
イル１−２，１−３から構成され、１次コイル１
−１には発振器２から出力される所定周波数の交
流信号が増幅器３を介して供給されるようになつ
ている。この渦流センサ１は金属圧延板や溶融金
属液体等の被測定体４上に近接配置されている。
この状態において前記交流信号が渦流センサに供
給されると、１次コイル１−１から交流磁界が発
生されて被測定体４と交差し、これにより被測定
体４の表面に渦電流が発生する。この渦電流によ
つて、被測定体４からは１次コイル１−１より発
生された交流磁界に対して反作用となる磁界が発
生する。これにより、２次コイル１−２，１−３
と交差する磁界が変化し、各２次コイル１−２，
１−３はそれぞれ値の異なつた電圧が誘起され
る。ここで、渦電流による磁界変化の影響は、被
測定体４により近接した２次コイル１−２側に対
して大きくなつているので、１対の２次コイル１
−２，１−３から差分の電圧が発生し、この差分
電圧は信号増幅器５により所定値まで増幅されて
増幅器３の正入力端子に帰還される。このときの
増幅器３の出力電圧eputは、渦流センサ１と被測
定体４との相対距離ｌに対応した値となる。ここ
で、出力電圧eputは、次式により表わされる。
eput＝−G1・eio／１−G1・G2・Ｋ＝−G1・e
io／１−G1・G2（eput／Zp）（M1−M2）……(1) なお、G1は増幅器３のオープン増幅度、eioは発
振器２の出力電圧、G2は信号増幅器５の増幅度、
Zpは１次コイル１−１のインピーダンス、M1お
よびM2は１次コイル１−１と１対の２次コイル
１−２，１−３との間の各相互インピーダンスで
ある。
io／１−G1・G2（eput／Zp）（M1−M2）……(1) なお、G1は増幅器３のオープン増幅度、eioは発
振器２の出力電圧、G2は信号増幅器５の増幅度、
Zpは１次コイル１−１のインピーダンス、M1お
よびM2は１次コイル１−１と１対の２次コイル
１−２，１−３との間の各相互インピーダンスで
ある。
したがつて、増幅器３の出力電圧eputを計測す
れば間接的に相対距離ｌが求められる。
れば間接的に相対距離ｌが求められる。
ところで、第(1)式の分母において各相互インピ
ーダンスM1，M2の差と（eput／Zp）とが掛け算
されているが、この場合各相互インピーダンス
M1，M2の各虚数部分が等しくないと、出力電圧
eputは虚数部分をもつた式で表わされることにな
る。このように虚数部分をもつことは実際の出力
電圧eputでは位相偏位が発生することになる。と
ころで、この位相偏位の要因としては次のような
ことが考えられる。すなわち、 １対の２次コイル１−２，１−３の各インピ
ーダンスのアンバランス。
ーダンスM1，M2の差と（eput／Zp）とが掛け算
されているが、この場合各相互インピーダンス
M1，M2の各虚数部分が等しくないと、出力電圧
eputは虚数部分をもつた式で表わされることにな
る。このように虚数部分をもつことは実際の出力
電圧eputでは位相偏位が発生することになる。と
ころで、この位相偏位の要因としては次のような
ことが考えられる。すなわち、 １対の２次コイル１−２，１−３の各インピ
ーダンスのアンバランス。
被測定体４の電気的特性と磁気的特性。
１次コイル１−１に供給する交流信号（交流
電流）の周波数。
電流）の周波数。
渦流センサ１全体の径および形状。
信号増幅器５の入力インピーダンス値とその
変動。
変動。
過流センサ１と装置本体つまり増幅器３、信
号増幅器５とを結線する同軸ケーブルの分布容
量のアンバランスおよび温度変動による分布容
量の変動。
号増幅器５とを結線する同軸ケーブルの分布容
量のアンバランスおよび温度変動による分布容
量の変動。
装置本体（IC）の位相偏位、プリント基板
の分布容量 などである。
の分布容量 などである。
ところで、位相偏位が大きくなると増幅器３は
正常に動作することができなくなり、この結果出
力電圧eputは、第４図に示すように正常動作時の
出力特性(イ)と比較して出力特性(ロ)のように非常に
大きな誤差を含んだものとなつてしまう。さら
に、甚だしくは帰還ループにおいて自己発振する
こともある。
正常に動作することができなくなり、この結果出
力電圧eputは、第４図に示すように正常動作時の
出力特性(イ)と比較して出力特性(ロ)のように非常に
大きな誤差を含んだものとなつてしまう。さら
に、甚だしくは帰還ループにおいて自己発振する
こともある。
本発明は上記実情に基づいてなされたもので、
その目的とするところは、位相偏位による発振現
象をなくし得て、安定に動作し、高精度な直流帰
還型渦流距離計を提供することにある。
その目的とするところは、位相偏位による発振現
象をなくし得て、安定に動作し、高精度な直流帰
還型渦流距離計を提供することにある。
本発明は、被測定体上に所定周波数の交流信号
が供給される１次コイルと各誘起電圧の差電圧を
出力する１対の２次コイルとから構成される渦流
センサを配置し、前記２次コイルから出力される
差電圧を同期検波回路により前記交流信号に同期
して検波して直流信号として出力し、この直流信
号を予め設定されたレベルの直流信号が加わる差
動増幅回路に与え、この差動増幅回路の出力信号
に応じて１次コイルに供給する交流信号のレベル
を制御してこの差動増幅回路から渦流センサと被
測定体との距離に対応した信号を出力するように
した直流帰還型渦流距離計である。
が供給される１次コイルと各誘起電圧の差電圧を
出力する１対の２次コイルとから構成される渦流
センサを配置し、前記２次コイルから出力される
差電圧を同期検波回路により前記交流信号に同期
して検波して直流信号として出力し、この直流信
号を予め設定されたレベルの直流信号が加わる差
動増幅回路に与え、この差動増幅回路の出力信号
に応じて１次コイルに供給する交流信号のレベル
を制御してこの差動増幅回路から渦流センサと被
測定体との距離に対応した信号を出力するように
した直流帰還型渦流距離計である。
以下、本発明の一実施例について図面を参照し
て説明する。第１図は本発明の直流帰還型渦流距
離計の構成図である。なお、第３図と同一部分に
は同一符号を付してある。すなわち、１は渦流セ
ンサであつて、１−１は１次コイル、１−２，１
−３は対をなす２次コイルであり、２は発振器、
４は溶融金属液体、圧延板等の被測定体である。
渦流センサ１の１次コイル１−１には発振器２か
ら直流一交流変換回路１０（以下、DC／AC変換
回路と指称する）および増幅度１に設定された電
力増幅器１１を介して交流信号が供給されるよう
になつており、また２次コイル１−２，１−３は
差動型信号増幅器１２の入力端に接続されてい
る。なお、DC／AC変換回路１０は、直流増幅器
１３から出力される信号Eputを受け、発振器２か
らの交流信号の電圧レベルを信号Eputに比例制御
して電力増幅器１１に送出する機能を持つたもの
である。
て説明する。第１図は本発明の直流帰還型渦流距
離計の構成図である。なお、第３図と同一部分に
は同一符号を付してある。すなわち、１は渦流セ
ンサであつて、１−１は１次コイル、１−２，１
−３は対をなす２次コイルであり、２は発振器、
４は溶融金属液体、圧延板等の被測定体である。
渦流センサ１の１次コイル１−１には発振器２か
ら直流一交流変換回路１０（以下、DC／AC変換
回路と指称する）および増幅度１に設定された電
力増幅器１１を介して交流信号が供給されるよう
になつており、また２次コイル１−２，１−３は
差動型信号増幅器１２の入力端に接続されてい
る。なお、DC／AC変換回路１０は、直流増幅器
１３から出力される信号Eputを受け、発振器２か
らの交流信号の電圧レベルを信号Eputに比例制御
して電力増幅器１１に送出する機能を持つたもの
である。
さらに差動型信号増幅器１２の出力端は同期検
波回路１４に接続されている。この同期検波回路
１４は、発振器２から出力される所定周波数の交
流信号に同期して差動型信号増幅器１２の出力信
号を検波し、この検波によつて得られた直流信号
ESを直流増幅器１３の正入力端子に供給するもの
である。この直流増幅器１３は、自身の負入力端
子に直流基準電圧発生回路１５から予め設定され
たレベルの直流基準電圧ERが加わつており、よ
つて、この直流基準電圧ERと同期検波回路１４
から得られた直流信号ESの差電圧Eputを出力する
ものであつて、この差電圧Eputが渦流センサ１と
被測定体４との距離に対応した値となる。
波回路１４に接続されている。この同期検波回路
１４は、発振器２から出力される所定周波数の交
流信号に同期して差動型信号増幅器１２の出力信
号を検波し、この検波によつて得られた直流信号
ESを直流増幅器１３の正入力端子に供給するもの
である。この直流増幅器１３は、自身の負入力端
子に直流基準電圧発生回路１５から予め設定され
たレベルの直流基準電圧ERが加わつており、よ
つて、この直流基準電圧ERと同期検波回路１４
から得られた直流信号ESの差電圧Eputを出力する
ものであつて、この差電圧Eputが渦流センサ１と
被測定体４との距離に対応した値となる。
次に上記の如く構成された距離計の動作につい
て説明する。渦流センサ１が被測定体４上の近接
した位置に置かれ、この渦流センサ１の１次コイ
ル１−１に発振器２から所定周波数の交流信号が
DC／AC変換回路１０および電力増幅器１１を介
して供給されると、１次コイル１−１からは交流
磁界が発生し、この交流磁界は被測定体４と交差
する。すると、被測定体４の表面に渦電流が発生
し、この渦電流によつて１次コイル１−１から発
生された交流磁界に対して反作用となる磁界が発
生する。この磁界の反作用により２次コイル１−
２，１−３と交差する交流磁界が変化し、その変
化は被測定金属体４に近い側のコイル１−２に対
して大きくなる。したがつて、各２次コイル１−
２，１−３の各誘起電圧はそれぞれ異なつた電圧
値となる。そこで、２次コイル１−２の誘起電圧
をeS1、２次コイル１−３の誘起電圧をeS2とする
と、差動型信号増幅器１２からは（eS1−eS2）Gb
＝eSなる信号が出力される。なお、Gbは差動型信
号増幅器１２の増幅度である。
て説明する。渦流センサ１が被測定体４上の近接
した位置に置かれ、この渦流センサ１の１次コイ
ル１−１に発振器２から所定周波数の交流信号が
DC／AC変換回路１０および電力増幅器１１を介
して供給されると、１次コイル１−１からは交流
磁界が発生し、この交流磁界は被測定体４と交差
する。すると、被測定体４の表面に渦電流が発生
し、この渦電流によつて１次コイル１−１から発
生された交流磁界に対して反作用となる磁界が発
生する。この磁界の反作用により２次コイル１−
２，１−３と交差する交流磁界が変化し、その変
化は被測定金属体４に近い側のコイル１−２に対
して大きくなる。したがつて、各２次コイル１−
２，１−３の各誘起電圧はそれぞれ異なつた電圧
値となる。そこで、２次コイル１−２の誘起電圧
をeS1、２次コイル１−３の誘起電圧をeS2とする
と、差動型信号増幅器１２からは（eS1−eS2）Gb
＝eSなる信号が出力される。なお、Gbは差動型信
号増幅器１２の増幅度である。
この信号eSは同期検波回路１４に加えられ、こ
の同期検波回路１４により検波される。つまり、
同期検波回路１４は、発振器２から出力される交
流信号に同期して信号eSを検波し、この検波によ
り得られた直流信号ES＝eScosθを出力する。した
がつて、差動型信号増幅器１２の出力信号eSに位
相偏位があつても、この位相偏位成分は除かれ
る。
の同期検波回路１４により検波される。つまり、
同期検波回路１４は、発振器２から出力される交
流信号に同期して信号eSを検波し、この検波によ
り得られた直流信号ES＝eScosθを出力する。した
がつて、差動型信号増幅器１２の出力信号eSに位
相偏位があつても、この位相偏位成分は除かれ
る。
そして、同期検波回路１４の出力信号ESは直流
増幅器１３に送られすなわち正帰還され、これに
より直流増幅器１３からは、直流基準電圧ERと
出力信号ERとの差電圧が増幅されてDC／AC変換
回路１０に加えられる。そして、DC／AC変換回
路１０は、入力された信号の電圧値に比例して発
振器２からの交流信号の電圧値を制御し、その交
流信号を電力増幅器１１を介して１次コイル１−
１に供給する。このときの直流増幅器１３の出力
電圧Eputは渦流センサ１と被測定体４との距離l0
に対応した値となる。ここで、出力電圧Eputは次
式により表わされる。すなわち、 Eput＝−ER・Ga・Ｋ／１−Ga・Gb・
Ｋ（ep／Zp）（M1−M2）Ｎ……(2) である。ここで、ＫはDC／AC変換回路１０の変
換効率、Gaは直流増幅器１３のオープン増幅度、
Gbは差動型信号増幅器１２の増幅度、Ｎは同期
検波回路１４の変換効率、epは電力増幅器１１の
出力電圧である。したがつて、第(2)式からER，
Ga，Gb，ＫおよびＮの各値が固定設定されれば、
直流増幅器１３の出力電圧Eputは渦流センサ１と
被測定体４との相対距離に対応した値となること
が判る。
増幅器１３に送られすなわち正帰還され、これに
より直流増幅器１３からは、直流基準電圧ERと
出力信号ERとの差電圧が増幅されてDC／AC変換
回路１０に加えられる。そして、DC／AC変換回
路１０は、入力された信号の電圧値に比例して発
振器２からの交流信号の電圧値を制御し、その交
流信号を電力増幅器１１を介して１次コイル１−
１に供給する。このときの直流増幅器１３の出力
電圧Eputは渦流センサ１と被測定体４との距離l0
に対応した値となる。ここで、出力電圧Eputは次
式により表わされる。すなわち、 Eput＝−ER・Ga・Ｋ／１−Ga・Gb・
Ｋ（ep／Zp）（M1−M2）Ｎ……(2) である。ここで、ＫはDC／AC変換回路１０の変
換効率、Gaは直流増幅器１３のオープン増幅度、
Gbは差動型信号増幅器１２の増幅度、Ｎは同期
検波回路１４の変換効率、epは電力増幅器１１の
出力電圧である。したがつて、第(2)式からER，
Ga，Gb，ＫおよびＮの各値が固定設定されれば、
直流増幅器１３の出力電圧Eputは渦流センサ１と
被測定体４との相対距離に対応した値となること
が判る。
第２図は、第１図に示す距離計により得られた
出力特性図である。なお、渦流センサ１としては
30mmφ径のものが用いられている。
出力特性図である。なお、渦流センサ１としては
30mmφ径のものが用いられている。
このように本発明の距離計においては、渦流セ
ンサ１の各２次コイル１−２，１−３の各誘起電
圧の差電圧を同期検波回路１４により１次コイル
１−１に供給する交流信号と同期して検波し、こ
の検波により得られた直流信号ESを直流増幅器１
３に帰還し、さらに直流増幅器１３の出力電圧を
DC／AC変換回路１０に送つて１次コイル１−１
に供給する交流信号の電圧レベルを制御し、これ
により直流増幅器１３の出力電圧Eputを距離l0に
対応するものとしたので、位相偏位により出力電
圧Eputが誤差の含んだ値となつたり、また帰還ル
ープにおいて発振が起こつたりすることはなく距
離計全体としての動作が安定する。したがつて被
測定体４が高温の例えば溶解液であつて渦流セン
サ１の配置される位置が悪環境であると、渦流セ
ンサ１の２次コイル１−２，１−３の各インピー
ダンスがアンバランスになるなどして位相偏位が
起こるが、本発明の距離計を適用すれば同期検波
回路１４により直流化して帰還させるので悪還境
下にあつても発振は起こらず安定した動作で距離
が測定できる。
ンサ１の各２次コイル１−２，１−３の各誘起電
圧の差電圧を同期検波回路１４により１次コイル
１−１に供給する交流信号と同期して検波し、こ
の検波により得られた直流信号ESを直流増幅器１
３に帰還し、さらに直流増幅器１３の出力電圧を
DC／AC変換回路１０に送つて１次コイル１−１
に供給する交流信号の電圧レベルを制御し、これ
により直流増幅器１３の出力電圧Eputを距離l0に
対応するものとしたので、位相偏位により出力電
圧Eputが誤差の含んだ値となつたり、また帰還ル
ープにおいて発振が起こつたりすることはなく距
離計全体としての動作が安定する。したがつて被
測定体４が高温の例えば溶解液であつて渦流セン
サ１の配置される位置が悪環境であると、渦流セ
ンサ１の２次コイル１−２，１−３の各インピー
ダンスがアンバランスになるなどして位相偏位が
起こるが、本発明の距離計を適用すれば同期検波
回路１４により直流化して帰還させるので悪還境
下にあつても発振は起こらず安定した動作で距離
が測定できる。
また、従来の距離計では、オシロスコープ等に
より各回路における出力電圧の位相等を調整、点
検していたが、本発明の距離計では帰還ループを
直流化したので従来のような複雑な調整、点検が
なくなりメンテナンスが簡単となる。
より各回路における出力電圧の位相等を調整、点
検していたが、本発明の距離計では帰還ループを
直流化したので従来のような複雑な調整、点検が
なくなりメンテナンスが簡単となる。
さらに、従来の帰還増幅型渦流距離計と同等以
上の測定スパンが得られる。
上の測定スパンが得られる。
本発明によれば、渦流センサの１対の２次コイ
ル間の差電圧を同期検波回路により渦流センサの
１次コイルに供給する交流信号に同期して検波
し、この検波により得られた直流信号を直流増幅
器に加え、さらにこの直流増幅器の出力信号に比
例して交流信号を制御し、このとき得られる直流
増幅器の出力信号から渦流センサと被測定体との
距離を求めるようにしたので、帰還ループにおけ
る位相偏位による発振現象をなくし得て安定に動
作しかつメンテナンスフリに有効な高精度な直流
帰還型渦流距離計を提供できる。
ル間の差電圧を同期検波回路により渦流センサの
１次コイルに供給する交流信号に同期して検波
し、この検波により得られた直流信号を直流増幅
器に加え、さらにこの直流増幅器の出力信号に比
例して交流信号を制御し、このとき得られる直流
増幅器の出力信号から渦流センサと被測定体との
距離を求めるようにしたので、帰還ループにおけ
る位相偏位による発振現象をなくし得て安定に動
作しかつメンテナンスフリに有効な高精度な直流
帰還型渦流距離計を提供できる。
第１図は本発明に係る直流帰還型渦流距離計の
一実施例を示す構成図、第２図は第１図に示す距
離計の出力特性図、第３図は従来の渦流式距離計
の構成図、第４図は第３図に示す距離計の出力特
性図である。 １……渦流センサ、１−１……１次コイル、１
−２，１−３……２次コイル、２……発振器、４
……被測定体、１０……DC／AC変換回路、１１
……電力増幅器、１２……差動型信号増幅器、１
３……直流増幅器、１４……同期検波回路、１５
……直流基準電圧発生回路。
一実施例を示す構成図、第２図は第１図に示す距
離計の出力特性図、第３図は従来の渦流式距離計
の構成図、第４図は第３図に示す距離計の出力特
性図である。 １……渦流センサ、１−１……１次コイル、１
−２，１−３……２次コイル、２……発振器、４
……被測定体、１０……DC／AC変換回路、１１
……電力増幅器、１２……差動型信号増幅器、１
３……直流増幅器、１４……同期検波回路、１５
……直流基準電圧発生回路。
Claims (1)
- １ 被測定体上に近接して配置され、所定周波数
の交流信号が供給される１次コイルおよび各誘起
電圧の差電圧を出力する対なる２次コイルを有す
る渦流センサと、この渦流センサの２次コイルか
ら出力される電圧の差電圧を前記交流信号に同期
して検波し、直流信号として取り出す同期検波回
路と、この同期検波回路から出力される直流信号
を受け、この直流信号と予め設定された直流基準
信号とのレベル差を求めて前記渦流センサおよび
前記被測定体の間の距離に対応した信号を出力す
る差動増幅回路と、この差動増幅回路から出力さ
れる信号に応じて前記渦流センサの１次コイルに
供給される交流信号の電圧レベルを制御する供給
制御回路とを具備したことを特徴とする直流帰還
型渦流距離計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20423484A JPS6182117A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 直流帰還型渦流距離計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20423484A JPS6182117A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 直流帰還型渦流距離計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6182117A JPS6182117A (ja) | 1986-04-25 |
| JPH0334807B2 true JPH0334807B2 (ja) | 1991-05-24 |
Family
ID=16487064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20423484A Granted JPS6182117A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 直流帰還型渦流距離計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6182117A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE463893B (sv) * | 1987-09-28 | 1991-02-04 | Geotronics Ab | Anordning foer att detektera nivaan hos en slaggraensyta hos ett smaelt metallbad |
| US9587745B2 (en) | 2013-04-24 | 2017-03-07 | Eagle Industry Co., Ltd. | Sliding component |
| CN106225657B (zh) * | 2016-08-12 | 2019-12-06 | 安徽容知日新科技股份有限公司 | 位移传感器 |
| CN106969698A (zh) * | 2017-06-02 | 2017-07-21 | 深圳怡化电脑股份有限公司 | 一种电涡流传感器测量电路和电涡流传感器 |
| CN115143871B (zh) * | 2022-06-29 | 2024-12-27 | 南水北调东线江苏水源有限责任公司 | 一种电涡流微小距离测量方法 |
-
1984
- 1984-09-29 JP JP20423484A patent/JPS6182117A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6182117A (ja) | 1986-04-25 |
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