JPH0334834B2 - - Google Patents
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- JPH0334834B2 JPH0334834B2 JP59142614A JP14261484A JPH0334834B2 JP H0334834 B2 JPH0334834 B2 JP H0334834B2 JP 59142614 A JP59142614 A JP 59142614A JP 14261484 A JP14261484 A JP 14261484A JP H0334834 B2 JPH0334834 B2 JP H0334834B2
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- radial
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- NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N novaluron Chemical compound C1=C(Cl)C(OC(F)(F)C(OC(F)(F)F)F)=CC=C1NC(=O)NC(=O)C1=C(F)C=CC=C1F NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Buffer Packaging (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、液体金属の循環によつて冷却される
炉心及びその関連装置を内部に収容している原子
炉容器の熱膨張による変位量を吸収し、地震時に
その原子炉容器を安全に支持することのできる原
子炉容器の耐震支持装置に関するものである。
炉心及びその関連装置を内部に収容している原子
炉容器の熱膨張による変位量を吸収し、地震時に
その原子炉容器を安全に支持することのできる原
子炉容器の耐震支持装置に関するものである。
公知の如く、液体金属により冷却する原子炉に
おいては、第５図に示すように炉心１、炉心支持
構造物２などは原子炉容器３の中に収容されてい
て、その原子炉容器３は、その上部フランジ４を
原子炉建屋壁から張り出したペデスタル５に乗せ
て、支持されている。
おいては、第５図に示すように炉心１、炉心支持
構造物２などは原子炉容器３の中に収容されてい
て、その原子炉容器３は、その上部フランジ４を
原子炉建屋壁から張り出したペデスタル５に乗せ
て、支持されている。
原子炉容器は発電容量の大容量化に伴いその容
積が大きくなつた場合、固有振動周波数が小さく
なり、その耐震設計が極めて困難になる。例え
ば、剛構造であれば耐震設計用水平地震力が1000
ｇａであるのに対し、剛構造でなく、しかもそ
の固有振動周波数が小さい場合には、その値が
5000ないし6000ｇａになり、設計上極めて困難
の条件となる。このために、従来構造では、例え
ば第５図に示すように原子炉容器３の下部外周に
放射状に数個所オイルダンパ６などを備えた耐震
支持装置を設け、原子炉容器３の固有振動数を高
めることにより、原子炉容器３に作用する地震力
を軽減する等の対策がなされている。
積が大きくなつた場合、固有振動周波数が小さく
なり、その耐震設計が極めて困難になる。例え
ば、剛構造であれば耐震設計用水平地震力が1000
ｇａであるのに対し、剛構造でなく、しかもそ
の固有振動周波数が小さい場合には、その値が
5000ないし6000ｇａになり、設計上極めて困難
の条件となる。このために、従来構造では、例え
ば第５図に示すように原子炉容器３の下部外周に
放射状に数個所オイルダンパ６などを備えた耐震
支持装置を設け、原子炉容器３の固有振動数を高
めることにより、原子炉容器３に作用する地震力
を軽減する等の対策がなされている。
しかしながら、このように耐震支持装置とし
て、メカニカルスナツバやオイルスナツバ等のい
わゆる耐震用防振器を使用した場合、次のような
問題があつた。
て、メカニカルスナツバやオイルスナツバ等のい
わゆる耐震用防振器を使用した場合、次のような
問題があつた。
(1) 原子炉容器が大型化するに従つて大きな地震
反力に耐えられる大容量のスナツバを必要とす
る。
反力に耐えられる大容量のスナツバを必要とす
る。
(2) 原子炉容器の大型化に伴う熱変位量の増大に
対応できるスナツバを必要とし、構造が複雑化
する。
対応できるスナツバを必要とし、構造が複雑化
する。
(3) 高放射線レベル下での可動部分の点検やオイ
ル交換等の保守・補修作業を行う必要がある。
ル交換等の保守・補修作業を行う必要がある。
本発明は上記問題を解決するためになされたも
ので、その目的とするところは簡単な構造で大き
な地震反力に耐えられ、原子炉容器の熱膨張によ
る熱変位量を吸収でき、高放射線下での保守・点
検作業を低減できる原子炉容器の耐震支持装置を
提供することにある。
ので、その目的とするところは簡単な構造で大き
な地震反力に耐えられ、原子炉容器の熱膨張によ
る熱変位量を吸収でき、高放射線下での保守・点
検作業を低減できる原子炉容器の耐震支持装置を
提供することにある。
本発明は上記の目的を達成するために、上部フ
ランジを原子炉建屋壁から張り出したペデスタル
に載置して支持された原子炉容器の下部外周に突
出して設けられたラジアルキーと、このラジアル
キーの突出側の端面に上下方向に沿つて設けられ
たスリツトと、前記ラジアルキーの両側面と所定
間隔をおいて対向し前記原子炉容器外周を覆うガ
ードベツセルの内面に取付けられたラジアルキー
受けとを具備したものである。
ランジを原子炉建屋壁から張り出したペデスタル
に載置して支持された原子炉容器の下部外周に突
出して設けられたラジアルキーと、このラジアル
キーの突出側の端面に上下方向に沿つて設けられ
たスリツトと、前記ラジアルキーの両側面と所定
間隔をおいて対向し前記原子炉容器外周を覆うガ
ードベツセルの内面に取付けられたラジアルキー
受けとを具備したものである。
以下、本発明の一実施例を第１図ないし第４図
を参照して説明する。
を参照して説明する。
第１図は本発明の一実施例を示すタンク型高速
増殖炉の断面図である。このタンク型高速増殖炉
の原子炉容器３は、その上部フランジ４をリング
ガータ７を介して原子炉建屋壁から張り出したペ
デスタル５に乗せて、支持されている。この原子
炉容器３の上端開口部には固定プラグ８および回
転プラグ９からなるルーフスラブ１０が設置さ
れ、原子炉容器３の上端開口部を閉塞している。
ルーフスラブ１０には中間熱交換器１１、循環ポ
ンプ１２、炉心上部気構１３、燃料交換機１４等
が搭載され、中間熱交換器１１及び循環ポンプ１
２はルーフスラブ１０の周方向に沿つて交互に複
数台搭載されている。炉心支持構造物２は円筒状
の吊り胴１５を介してルーフスラブ１０より吊り
下げられており、多数の燃料集合体からなる炉心
１を収容・支持している。また、、原子炉容器３
内は吊り胴１５の外壁と原子炉容器３の内壁とに
結合された隔壁１６により上部の高温Na部（ホ
ツトプール）１７と下部の低温Na部（コールド
プール）１８とに仕切られている。原子炉容器３
内の冷却材（液体ナトリウム）はコールドプール
１８では通常約350℃程度であり、循環ポンプ１
２の流入孔１９より吸込まれ、炉心１下方の高圧
プレナム構造２０へ送り込まれる。高圧プレナム
構造２０に送り込まれた冷却材は炉心１を通過し
て上昇し、その際炉心１の核反応熱により約500
℃程度に昇温して吊り胴１５内側にホツトプール
１７へ流出する。ホツトプール１７に流出した冷
却材は吊り胴１５に形成されたフローホール２１
を通つて中間熱交換器１１の流入孔２２に入り、
２次側の冷却材と熱交換をして約350℃程度に冷
却された後、出口ノズル２３よりコールドプール
１８に戻されるようになつている。
増殖炉の断面図である。このタンク型高速増殖炉
の原子炉容器３は、その上部フランジ４をリング
ガータ７を介して原子炉建屋壁から張り出したペ
デスタル５に乗せて、支持されている。この原子
炉容器３の上端開口部には固定プラグ８および回
転プラグ９からなるルーフスラブ１０が設置さ
れ、原子炉容器３の上端開口部を閉塞している。
ルーフスラブ１０には中間熱交換器１１、循環ポ
ンプ１２、炉心上部気構１３、燃料交換機１４等
が搭載され、中間熱交換器１１及び循環ポンプ１
２はルーフスラブ１０の周方向に沿つて交互に複
数台搭載されている。炉心支持構造物２は円筒状
の吊り胴１５を介してルーフスラブ１０より吊り
下げられており、多数の燃料集合体からなる炉心
１を収容・支持している。また、、原子炉容器３
内は吊り胴１５の外壁と原子炉容器３の内壁とに
結合された隔壁１６により上部の高温Na部（ホ
ツトプール）１７と下部の低温Na部（コールド
プール）１８とに仕切られている。原子炉容器３
内の冷却材（液体ナトリウム）はコールドプール
１８では通常約350℃程度であり、循環ポンプ１
２の流入孔１９より吸込まれ、炉心１下方の高圧
プレナム構造２０へ送り込まれる。高圧プレナム
構造２０に送り込まれた冷却材は炉心１を通過し
て上昇し、その際炉心１の核反応熱により約500
℃程度に昇温して吊り胴１５内側にホツトプール
１７へ流出する。ホツトプール１７に流出した冷
却材は吊り胴１５に形成されたフローホール２１
を通つて中間熱交換器１１の流入孔２２に入り、
２次側の冷却材と熱交換をして約350℃程度に冷
却された後、出口ノズル２３よりコールドプール
１８に戻されるようになつている。
また、原子炉容器３の下部外周とガードベツセ
ル２４との間には本発明による耐震支持装置１０
０が設けられている。この耐震支持装置１００は
第２図に示すように原子炉容器３の周方向に沿つ
て等ピツチで複数設けられ、ラジアルキー構造と
なつている。すなわち、この耐震支持装置１００
は第３図および第４図に示すように原子炉容器３
の下部外周に突出して設けられたラジアルキー１
０１と、このラジアルキー１０１の両側面と対向
するラジアルキー受け１０２とからなり、このラ
ジアルキー１０２は原子炉容器外周を覆うガード
ベツセル２４に取付けられている。また、上記ラ
ジアルキー１０１の突出側の端面には複数のスリ
ツト１０３が上下方向に沿つて設けらている。そ
して、ラジアルキー１０１とラジアルキー受け１
０２との間にはＬ字形のスペーサ１０４，１０４
が挿入され、ラジアルキー１０１の側面１０１ａ
と所定の間〓幅ｇを保つている。なお、上記スペ
ーサ１０４はラジアルキー受け１０２の上面に取
付ボルト１０５によつて固定されている。
ル２４との間には本発明による耐震支持装置１０
０が設けられている。この耐震支持装置１００は
第２図に示すように原子炉容器３の周方向に沿つ
て等ピツチで複数設けられ、ラジアルキー構造と
なつている。すなわち、この耐震支持装置１００
は第３図および第４図に示すように原子炉容器３
の下部外周に突出して設けられたラジアルキー１
０１と、このラジアルキー１０１の両側面と対向
するラジアルキー受け１０２とからなり、このラ
ジアルキー１０２は原子炉容器外周を覆うガード
ベツセル２４に取付けられている。また、上記ラ
ジアルキー１０１の突出側の端面には複数のスリ
ツト１０３が上下方向に沿つて設けらている。そ
して、ラジアルキー１０１とラジアルキー受け１
０２との間にはＬ字形のスペーサ１０４，１０４
が挿入され、ラジアルキー１０１の側面１０１ａ
と所定の間〓幅ｇを保つている。なお、上記スペ
ーサ１０４はラジアルキー受け１０２の上面に取
付ボルト１０５によつて固定されている。
次に作用を説明する。原子炉容器３は運転時高
温となり、原子炉容器の鉛直方向及び半径方向と
も数10mm程度の熱膨張をする。この熱膨張を拘束
すると、原子炉容器３に多大の応力を発生させる
ことになるため、耐震支持装置としては原子炉容
器３が自由に熱膨張できるようにする必要があ
る。本発明による耐震支持装置１００では、ラジ
アルキー１０１とラジアルキー受け１０２とは所
定の間〓幅ｇをもつて係合しているため、原子炉
容器３の鉛直方向及び半径方向の熱膨張を何ら拘
束しないので、原子炉容器３には熱膨張反力は生
じない。したがつて、原子炉容器３の大型化に伴
う熱変位量の増大を十分吸収することができる。
温となり、原子炉容器の鉛直方向及び半径方向と
も数10mm程度の熱膨張をする。この熱膨張を拘束
すると、原子炉容器３に多大の応力を発生させる
ことになるため、耐震支持装置としては原子炉容
器３が自由に熱膨張できるようにする必要があ
る。本発明による耐震支持装置１００では、ラジ
アルキー１０１とラジアルキー受け１０２とは所
定の間〓幅ｇをもつて係合しているため、原子炉
容器３の鉛直方向及び半径方向の熱膨張を何ら拘
束しないので、原子炉容器３には熱膨張反力は生
じない。したがつて、原子炉容器３の大型化に伴
う熱変位量の増大を十分吸収することができる。
次に地震時の作用について第２図を参照して説
明する。地震により第２図中矢印で示す方向に水
平地震力が作用した場合、まず原子炉容器３全体
が270°方向へラジアルキー１０１とラジアルキー
受け１０２との間〓幅ｇだけ移動したところで、
0°及び180°方位にあるラジアルキー１０１ａ，１
０１ｍとラジアルキー受け１０２ａ，１０２ｍと
がぶつかり、原子炉容器３の水平方向移動を拘束
する。これによりラジアルキー１０１ａ，１０１
ｍとラジアルキー受け１０２ａ，１０２ｍとの間
に反力が生じ、その反力によるラジアルキーの変
位量がｇ／cosΔθを越えたときに、次のラジアル
キー１０１ｂ，１０１ｌとラジアルキー受け１０
２ｂ，１０２ｌとが当り始める。そして以下、ラ
ジアルキーの取付角度に応じて地震荷重を順次分
担していく。従来の中実のラジアルキーではキー
の剛性が非常に大きいために、最初に当たるキー
がｇ／cosΔθ変位するのに巨大な力を要し、小数
のキーで地震反力を支持する効果となつていた。
これに対して本発明によるスリツト１０３を設け
たラジアルキー１０１では、スリツト１０３によ
りラジアルキーの剛性が低下し、小さな力で変位
するために地震荷重を分担するキーの個数が増
し、１個当りのラジアルキーが受け持つ地震反力
を大幅に低減できる。
明する。地震により第２図中矢印で示す方向に水
平地震力が作用した場合、まず原子炉容器３全体
が270°方向へラジアルキー１０１とラジアルキー
受け１０２との間〓幅ｇだけ移動したところで、
0°及び180°方位にあるラジアルキー１０１ａ，１
０１ｍとラジアルキー受け１０２ａ，１０２ｍと
がぶつかり、原子炉容器３の水平方向移動を拘束
する。これによりラジアルキー１０１ａ，１０１
ｍとラジアルキー受け１０２ａ，１０２ｍとの間
に反力が生じ、その反力によるラジアルキーの変
位量がｇ／cosΔθを越えたときに、次のラジアル
キー１０１ｂ，１０１ｌとラジアルキー受け１０
２ｂ，１０２ｌとが当り始める。そして以下、ラ
ジアルキーの取付角度に応じて地震荷重を順次分
担していく。従来の中実のラジアルキーではキー
の剛性が非常に大きいために、最初に当たるキー
がｇ／cosΔθ変位するのに巨大な力を要し、小数
のキーで地震反力を支持する効果となつていた。
これに対して本発明によるスリツト１０３を設け
たラジアルキー１０１では、スリツト１０３によ
りラジアルキーの剛性が低下し、小さな力で変位
するために地震荷重を分担するキーの個数が増
し、１個当りのラジアルキーが受け持つ地震反力
を大幅に低減できる。
以上説明したように本発明によれば、熱膨張に
よる原子炉容器の変形を拘束することなく、地震
時の反力を分散して支持するためにラジアルキー
が分担すべき地震反力の平坦化が可能となり、ラ
ジアルキー部の応力が大幅に低減される。また、
ラジアルキーが取付けられている原子炉容器に生
ずる局部応力も大幅に低減され、構造強度上の設
計裕度が増加する、さらに、従来のラジアルキー
構造では荷重の均一化を図るためには、キーとキ
ー受けとの間のギヤツプ幅を可能な限り小さく
し、キーの個数を増やす等の対策が必要であつた
が、本発明によれば上記の如き対策が不要とな
り、据付作業が容易となり、物量を削減すること
ができる。また構造がすべて機械的で、しかも静
的なので信頼性が高く、故障の原因も少ない。し
たがつて、定期的な保守作業は不要となり、簡単
な点検作業を行うだけでよいため、放射線下での
作業は極めて短時間となるなどの大きな効果があ
る。
よる原子炉容器の変形を拘束することなく、地震
時の反力を分散して支持するためにラジアルキー
が分担すべき地震反力の平坦化が可能となり、ラ
ジアルキー部の応力が大幅に低減される。また、
ラジアルキーが取付けられている原子炉容器に生
ずる局部応力も大幅に低減され、構造強度上の設
計裕度が増加する、さらに、従来のラジアルキー
構造では荷重の均一化を図るためには、キーとキ
ー受けとの間のギヤツプ幅を可能な限り小さく
し、キーの個数を増やす等の対策が必要であつた
が、本発明によれば上記の如き対策が不要とな
り、据付作業が容易となり、物量を削減すること
ができる。また構造がすべて機械的で、しかも静
的なので信頼性が高く、故障の原因も少ない。し
たがつて、定期的な保守作業は不要となり、簡単
な点検作業を行うだけでよいため、放射線下での
作業は極めて短時間となるなどの大きな効果があ
る。
第１図ないし第４図は本発明の一実施例を示す
図で、第１図はタンク型高速増殖炉の断面図、第
２図は耐震支持装置の取付状態を示す原子炉容器
の水平断面図、第３図は第２図のＡ部を示す拡大
断面図、第４図は第３図の−線矢視図、第５
図は従来例を示す高速増殖炉の断面図である。 １……炉心、３……原子炉容器、１００……耐
震支持装置、１０１……ラジアルキー、１０２…
…ラジアルキー受け、１０３……スリツト。
図で、第１図はタンク型高速増殖炉の断面図、第
２図は耐震支持装置の取付状態を示す原子炉容器
の水平断面図、第３図は第２図のＡ部を示す拡大
断面図、第４図は第３図の−線矢視図、第５
図は従来例を示す高速増殖炉の断面図である。 １……炉心、３……原子炉容器、１００……耐
震支持装置、１０１……ラジアルキー、１０２…
…ラジアルキー受け、１０３……スリツト。
Claims (1)
- １ 上部を原子炉建屋壁から張り出したペデスタ
ルに載置して支持された原子炉容器の下部外周に
突出して設けられたラジアルキーと、このラジア
ルキーの突出側の端面に上下方向に沿つて設けら
れたスリツトと、前記ラジアルキーの両側面と所
定間隔をおいて対向し前記原子炉容器外周を覆う
ガードベツセルの内面に取付けられたラジアルキ
ー受けとを具備したことを特徴とする原子炉容器
の耐震支持装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59142614A JPS6120892A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 原子炉容器の耐震支持装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59142614A JPS6120892A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 原子炉容器の耐震支持装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6120892A JPS6120892A (ja) | 1986-01-29 |
| JPH0334834B2 true JPH0334834B2 (ja) | 1991-05-24 |
Family
ID=15319421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59142614A Granted JPS6120892A (ja) | 1984-07-10 | 1984-07-10 | 原子炉容器の耐震支持装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6120892A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3097434B2 (ja) | 1994-01-25 | 2000-10-10 | ヤマハ株式会社 | 効果付加用ディジタル信号処理装置 |
-
1984
- 1984-07-10 JP JP59142614A patent/JPS6120892A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6120892A (ja) | 1986-01-29 |
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