JPH033526B2 - - Google Patents
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- JPH033526B2 JPH033526B2 JP1616383A JP1616383A JPH033526B2 JP H033526 B2 JPH033526 B2 JP H033526B2 JP 1616383 A JP1616383 A JP 1616383A JP 1616383 A JP1616383 A JP 1616383A JP H033526 B2 JPH033526 B2 JP H033526B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- forming
- roll
- strip
- pass
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
- B21C37/0822—Guiding or aligning the edges of the bent sheet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、円筒状に成形された帯板を、複数の
フインパスロールによつて順次管周方向に圧下し
て、素管に仕上成形する電縫鋼管のフインパスロ
ール成形における圧下制御方法に関する。
フインパスロールによつて順次管周方向に圧下し
て、素管に仕上成形する電縫鋼管のフインパスロ
ール成形における圧下制御方法に関する。
一般に、電縫鋼管はケージロール成形方式、ス
テツプロール成形方式、セミケージロール成形方
式等に基づく製造設備によつて製造されている。
すなわち、例えば第１図および第２図に示すケー
ジロール成形方式に基づく製造設備において、帯
板１０は、成形初期、中期のブレイクダウンロー
ル１２、エツジフオーミングロール１４、アウト
サイドケージロール１６、インサイドケージロー
ル１８において逐次円筒形状に成形された後、仕
上成形ロールであるランダム型の第１フインパス
ロール（1F）２０、第２フインパスロール（２
Ｆ）２２、第３フインパスロール（3F）２４に
おいて順次管周方向に圧下されることにより、エ
ツジ部１０ａの安定な成形を図りつゝ所定の管形
状寸法の素管２６に仕上成形される。上記各フイ
ンパスロール２０，２２，２４により管周方向に
圧下された素管２６は、継目両エツジ部２６ａが
高周波加熱され、スクイズロール２８によつてア
プセツト溶接されて電縫鋼管２９となる。なお、
第１図および第２図において、２０ａ，２２ａ，
２４ａは上ロールを示し、２０ｂ，２２ｂ，２４
ｂはサイドロールを示し、２０ｃ，２２ｃ，２４
ｃは下ロールを示す。また、第３図に第１フイン
パスロール２０による素管成形状態を示す。
テツプロール成形方式、セミケージロール成形方
式等に基づく製造設備によつて製造されている。
すなわち、例えば第１図および第２図に示すケー
ジロール成形方式に基づく製造設備において、帯
板１０は、成形初期、中期のブレイクダウンロー
ル１２、エツジフオーミングロール１４、アウト
サイドケージロール１６、インサイドケージロー
ル１８において逐次円筒形状に成形された後、仕
上成形ロールであるランダム型の第１フインパス
ロール（1F）２０、第２フインパスロール（２
Ｆ）２２、第３フインパスロール（3F）２４に
おいて順次管周方向に圧下されることにより、エ
ツジ部１０ａの安定な成形を図りつゝ所定の管形
状寸法の素管２６に仕上成形される。上記各フイ
ンパスロール２０，２２，２４により管周方向に
圧下された素管２６は、継目両エツジ部２６ａが
高周波加熱され、スクイズロール２８によつてア
プセツト溶接されて電縫鋼管２９となる。なお、
第１図および第２図において、２０ａ，２２ａ，
２４ａは上ロールを示し、２０ｂ，２２ｂ，２４
ｂはサイドロールを示し、２０ｃ，２２ｃ，２４
ｃは下ロールを示す。また、第３図に第１フイン
パスロール２０による素管成形状態を示す。
上記電縫鋼管の製造工程においては、帯板両エ
ツジの成形状態が極めて重要であり、このエツジ
成形が不良である場合には、溶接部の形状品質の
低下、材料歩留りの低下を招来する。特に、帯板
の先後端部は、成形の非定常域となつて帯板に加
えられる拘束が弱いことから、帯板が変動し易
く、また、長手方向の張力の作用も減少するため
に、左右両エツジの非対称曲げ成形ならびにエツ
ジウエーブ発生等の成形不良を招き、材料歩留り
面より大きな問題となつている。
ツジの成形状態が極めて重要であり、このエツジ
成形が不良である場合には、溶接部の形状品質の
低下、材料歩留りの低下を招来する。特に、帯板
の先後端部は、成形の非定常域となつて帯板に加
えられる拘束が弱いことから、帯板が変動し易
く、また、長手方向の張力の作用も減少するため
に、左右両エツジの非対称曲げ成形ならびにエツ
ジウエーブ発生等の成形不良を招き、材料歩留り
面より大きな問題となつている。
ところで、前記電縫鋼管の成形方法にあつて
は、タンデム型フインパスロールの各圧下量およ
び圧下配分等の圧下条件が帯板エツジの成形性に
及ぼす影響は極めて大きく、このフインパスロー
ルの圧下条件の選択如何によつては、エツジウエ
ーブなどのエツジ成形不良を生じ、スクイズロー
ルでの安定した溶接が困難となる。
は、タンデム型フインパスロールの各圧下量およ
び圧下配分等の圧下条件が帯板エツジの成形性に
及ぼす影響は極めて大きく、このフインパスロー
ルの圧下条件の選択如何によつては、エツジウエ
ーブなどのエツジ成形不良を生じ、スクイズロー
ルでの安定した溶接が困難となる。
このため、エツジ成形の安定化を図ることがで
きる適正フインパス圧下量および適正圧下配分の
選定が極めて重要な管理要素となつている。そこ
で、種々の実験、研究により適正フインパス圧下
量および適正圧下配分を検討したところ、特に、
圧下配分のエツジ成形性に及ぼす影響が大きいこ
とが認められ、適正フインパス成形条件として
は、フインパストータル圧下量を0.5％〜1.5％の
範囲として、フインパスの圧下配分を、第１フイ
ンパスロールの圧下量を大とし、それに後続する
他のフインパスロールの圧下量を段階的に減少す
るという第１フインパスロール強圧下型の傾斜圧
下配分とすることが望ましいことが明らかとな
り、実操業においてこの成形条件が採用され、エ
ツジ成形の安定化が図られている。
きる適正フインパス圧下量および適正圧下配分の
選定が極めて重要な管理要素となつている。そこ
で、種々の実験、研究により適正フインパス圧下
量および適正圧下配分を検討したところ、特に、
圧下配分のエツジ成形性に及ぼす影響が大きいこ
とが認められ、適正フインパス成形条件として
は、フインパストータル圧下量を0.5％〜1.5％の
範囲として、フインパスの圧下配分を、第１フイ
ンパスロールの圧下量を大とし、それに後続する
他のフインパスロールの圧下量を段階的に減少す
るという第１フインパスロール強圧下型の傾斜圧
下配分とすることが望ましいことが明らかとな
り、実操業においてこの成形条件が採用され、エ
ツジ成形の安定化が図られている。
しかしながら、上記第１フインパスロール強圧
下型の傾斜圧下配分条件による場合には、帯板定
常部のエツジ成形は極めて安定するものの、帯板
先後端部の非定常成形域におけるエツジ成型形状
は依然として改善されず、エツジウエーブ発生等
による成形不良が多発し、溶接不良による材料歩
留りの低下を生じている。
下型の傾斜圧下配分条件による場合には、帯板定
常部のエツジ成形は極めて安定するものの、帯板
先後端部の非定常成形域におけるエツジ成型形状
は依然として改善されず、エツジウエーブ発生等
による成形不良が多発し、溶接不良による材料歩
留りの低下を生じている。
本発明は、帯板の非定常成形域としての先端部
および後端部のエツジ成形形状を安定化し、該先
後端部の溶接部形状品質を良好にするとともに、
帯板の定常成形域としての中間部のエツジ成形の
安定化をも図ることにより、材料歩留りの高いか
つ溶接部形状品質の優れた電縫鋼管を製造可能と
する電縫鋼管のフインパスロール成形における圧
下制御方法を提供することを目的とする。
および後端部のエツジ成形形状を安定化し、該先
後端部の溶接部形状品質を良好にするとともに、
帯板の定常成形域としての中間部のエツジ成形の
安定化をも図ることにより、材料歩留りの高いか
つ溶接部形状品質の優れた電縫鋼管を製造可能と
する電縫鋼管のフインパスロール成形における圧
下制御方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明は、円筒状
に成形された帯板円、複数のフインパスロールに
よつて順次管周方向に圧下して、素管に仕上成形
する電縫鋼管のフインパスロール成形における圧
下制御方法において、非定常成形域としての帯板
先端部および後端部に対しては、、各フインパス
ロールの圧下量を相互に略同等とする均等圧下配
分とし、定常成形域としての帯板中間部に対して
は、第１フインパスロールの圧下量を比較的に大
とし、後続する他のフインパスロールの圧下量を
段階的に減少する傾斜圧下配分とするようにした
ものである。
に成形された帯板円、複数のフインパスロールに
よつて順次管周方向に圧下して、素管に仕上成形
する電縫鋼管のフインパスロール成形における圧
下制御方法において、非定常成形域としての帯板
先端部および後端部に対しては、、各フインパス
ロールの圧下量を相互に略同等とする均等圧下配
分とし、定常成形域としての帯板中間部に対して
は、第１フインパスロールの圧下量を比較的に大
とし、後続する他のフインパスロールの圧下量を
段階的に減少する傾斜圧下配分とするようにした
ものである。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明は、エツジ成形不良のない適正なフイン
パス圧下成形条件範囲を得るべくなされた、この
発明者等の数多くの実験、研究の結果に基づいて
なされたものであり、帯板長手方向の全長、すな
わち成形の非定常域である帯板先後端部および定
常成形域である帯板中間部でのタンデム型フイン
パスロールの適正圧下配分を明らかにし、帯板の
長手方向位置によつてフインパスロールの圧下配
分をダイナミツクに変更し、その圧下制御を行な
うようにするものである。
パス圧下成形条件範囲を得るべくなされた、この
発明者等の数多くの実験、研究の結果に基づいて
なされたものであり、帯板長手方向の全長、すな
わち成形の非定常域である帯板先後端部および定
常成形域である帯板中間部でのタンデム型フイン
パスロールの適正圧下配分を明らかにし、帯板の
長手方向位置によつてフインパスロールの圧下配
分をダイナミツクに変更し、その圧下制御を行な
うようにするものである。
この発明者等の実験、研究の結果得られたタン
デム型フインパスロールの適正圧下配分条件範囲
は以下の通りである。
デム型フインパスロールの適正圧下配分条件範囲
は以下の通りである。
まず、成形の非定常域である帯板先後端部にお
けるエツジ成形不良の発生しないフインパス適正
圧下配分条件（）は、第４図Ａに斜線領域で示
す如く、第１フインパスロール（1F）の圧下率r1
（各スタンドの圧下率riは第ｉスタンド出側素管
外周長liを用いて、ri＝100lo（li-1／li）で表わされ
る）を１とした場合の、第２フインパスロール
（2F）、第３フインパスロール（3F）の圧下率r2，
r3が、それぞれ0.5〜1.0の範囲内で、かつr1≧r2≧
r3を満足するものである。すなわち、このフイン
パス適正圧下配分条件範囲（）は略均等圧下配
分に近いフインパス成形条件である。なお、第２
フインパスロール（2F）、第３フインパスロール
（3F）の圧下率r2，r3が、上記フインパスロール
適正圧下配分条件範囲（）を逸脱し、1.0を超
える領域Ｐにある場合には帯板先後端部における
エツジウエーブの発生ならびにエツジの円周方向
座屈の発生が顕著となり、素管エツジ部に過大な
増肉を発生する可能性がある。また、第２フイン
パスロール（2F）、第３フインパスロール（3F）
の圧下率r2，r3が、上記フインパス適正圧下配分
条件範囲（）を逸脱し、0.5より小なる領域Ｑ
にある場合には、帯板先後端部におけるエツジウ
エーブの発生が顕著となり、先端フラワー形状不
良を発生する可能性がある。
けるエツジ成形不良の発生しないフインパス適正
圧下配分条件（）は、第４図Ａに斜線領域で示
す如く、第１フインパスロール（1F）の圧下率r1
（各スタンドの圧下率riは第ｉスタンド出側素管
外周長liを用いて、ri＝100lo（li-1／li）で表わされ
る）を１とした場合の、第２フインパスロール
（2F）、第３フインパスロール（3F）の圧下率r2，
r3が、それぞれ0.5〜1.0の範囲内で、かつr1≧r2≧
r3を満足するものである。すなわち、このフイン
パス適正圧下配分条件範囲（）は略均等圧下配
分に近いフインパス成形条件である。なお、第２
フインパスロール（2F）、第３フインパスロール
（3F）の圧下率r2，r3が、上記フインパスロール
適正圧下配分条件範囲（）を逸脱し、1.0を超
える領域Ｐにある場合には帯板先後端部における
エツジウエーブの発生ならびにエツジの円周方向
座屈の発生が顕著となり、素管エツジ部に過大な
増肉を発生する可能性がある。また、第２フイン
パスロール（2F）、第３フインパスロール（3F）
の圧下率r2，r3が、上記フインパス適正圧下配分
条件範囲（）を逸脱し、0.5より小なる領域Ｑ
にある場合には、帯板先後端部におけるエツジウ
エーブの発生が顕著となり、先端フラワー形状不
良を発生する可能性がある。
次に、帯板定常成形域としての帯板中間部にお
けるエツジ成形不の発生しないフインパス適正圧
下配分条件範囲（）は、第４図Ｂに斜線領域で
示す如く、第１フインパスロール（1F）の圧下
率r1を１とした場合の、第２フインパスロール
（2F）、第３フインパスロール（3F）の圧下率r2，
r3が、それぞれr2＝0.1〜0.5、r3＝０〜0.3の範囲
内で、かつr1＞r2＞r3を満足するものである。す
なわち、このフインパス適正圧下配分条件範囲
（）は、第１フインパスロール（1F）の圧下率
を最も大とし、それに後続する他のフインパスロ
ールの圧下率を段階的に減少するという、第１フ
インパスロール強圧下の傾斜圧下配分のフインパ
成形条件である。なお、第２フインパスロール
（2F）、第３フインパスロール（3F）の圧下率r2，
r3が、上記フインパス適正圧下配分条件範囲
（）を逸脱し、第４図Ｂの領域Ｒにある場合に
はエツジウエーブの発生ならびにエツジの円周方
向座屈の発生が顕著になるとともにエツジ部に過
大な増肉を生ずる。また、その圧下率r2，r3が第
４図Ｂの領域Ｓにある場合には、エツジウエーブ
の発生が顕著になるとともに、溶接時におけるエ
ツジの上下変動による溶接の不安定ならびに溶接
シームの捩れ等を発生する可能性がある。
けるエツジ成形不の発生しないフインパス適正圧
下配分条件範囲（）は、第４図Ｂに斜線領域で
示す如く、第１フインパスロール（1F）の圧下
率r1を１とした場合の、第２フインパスロール
（2F）、第３フインパスロール（3F）の圧下率r2，
r3が、それぞれr2＝0.1〜0.5、r3＝０〜0.3の範囲
内で、かつr1＞r2＞r3を満足するものである。す
なわち、このフインパス適正圧下配分条件範囲
（）は、第１フインパスロール（1F）の圧下率
を最も大とし、それに後続する他のフインパスロ
ールの圧下率を段階的に減少するという、第１フ
インパスロール強圧下の傾斜圧下配分のフインパ
成形条件である。なお、第２フインパスロール
（2F）、第３フインパスロール（3F）の圧下率r2，
r3が、上記フインパス適正圧下配分条件範囲
（）を逸脱し、第４図Ｂの領域Ｒにある場合に
はエツジウエーブの発生ならびにエツジの円周方
向座屈の発生が顕著になるとともにエツジ部に過
大な増肉を生ずる。また、その圧下率r2，r3が第
４図Ｂの領域Ｓにある場合には、エツジウエーブ
の発生が顕著になるとともに、溶接時におけるエ
ツジの上下変動による溶接の不安定ならびに溶接
シームの捩れ等を発生する可能性がある。
ところで、本発明によるフインパス適正圧下配
分条件における、フインパストータル圧下率は、
実験、研究の結果、0.5〜1.5％の範囲に設定すれ
ば良好であることが認められている。
分条件における、フインパストータル圧下率は、
実験、研究の結果、0.5〜1.5％の範囲に設定すれ
ば良好であることが認められている。
第５図は、本発明におけるフインパス適正圧下
配分条件範囲（），（）を得るために行なつた
一連の実験、研究の中から、フインパス圧下配分
条件の非定常成形域である帯板先後端部および定
常成形域である帯板中間部のエツジウエーブ急峻
度（ｄ／ls）（第６図に示すように、エツジウエ
ーブの深さｄをエツジウエーブのスパンlsで割つ
た値）に及ぼす影響を１例を示すものである。第
５図において△印は第４図ＡのL1に示すフイン
パス圧下配分条件によつて成形を行なつた場合の
結果であり、帯板定常部のエツジウエーブは大き
いが、帯板先後端部でのエツジウエーブが小さ
く、エツジ成形が安定していることが認められ
る。他方、第５図の〇印は第４図ＢのL2に示す
フインパス圧下配分条件によつて成形を行なつた
場合の結果であり、帯板定常部のエツジウエーブ
は極めて小さく、成形が安定しているが、帯板先
後端部でのエツジウエーブが大きく、成形が不安
定であることが認められる。また、エツジウエー
ブ急峻度（ｄ／ls）の溶接部品質への影響を詳細
に調査したところ、その急峻度（ｄ／ls）が20×
10-4以下であれば問題にならないことが認められ
ている。
配分条件範囲（），（）を得るために行なつた
一連の実験、研究の中から、フインパス圧下配分
条件の非定常成形域である帯板先後端部および定
常成形域である帯板中間部のエツジウエーブ急峻
度（ｄ／ls）（第６図に示すように、エツジウエ
ーブの深さｄをエツジウエーブのスパンlsで割つ
た値）に及ぼす影響を１例を示すものである。第
５図において△印は第４図ＡのL1に示すフイン
パス圧下配分条件によつて成形を行なつた場合の
結果であり、帯板定常部のエツジウエーブは大き
いが、帯板先後端部でのエツジウエーブが小さ
く、エツジ成形が安定していることが認められ
る。他方、第５図の〇印は第４図ＢのL2に示す
フインパス圧下配分条件によつて成形を行なつた
場合の結果であり、帯板定常部のエツジウエーブ
は極めて小さく、成形が安定しているが、帯板先
後端部でのエツジウエーブが大きく、成形が不安
定であることが認められる。また、エツジウエー
ブ急峻度（ｄ／ls）の溶接部品質への影響を詳細
に調査したところ、その急峻度（ｄ／ls）が20×
10-4以下であれば問題にならないことが認められ
ている。
以上の結果より、非定常成形域である帯板先後
端部では、適正圧下配分条件（）にて成形を行
ない、帯板定常成形域である帯板中間部では適正
圧下配分条件（）にて成形を行なえば、帯板の
エツジ成形は極めて安定するが明らかである。す
なわち、帯板の先端部、定常部、後端部のそれぞ
れの位置において、フインパス圧下配分を、第４
図に示した各適正圧下配分条件（），（）の範
囲で変更することによつて、帯板のエツジ成形不
良を大幅に改善することが可能となり、溶接部品
質形状の優れた電縫鋼管の製造が可能となるとと
もに、材料歩留りの向上を図ることが可能とな
る。
端部では、適正圧下配分条件（）にて成形を行
ない、帯板定常成形域である帯板中間部では適正
圧下配分条件（）にて成形を行なえば、帯板の
エツジ成形は極めて安定するが明らかである。す
なわち、帯板の先端部、定常部、後端部のそれぞ
れの位置において、フインパス圧下配分を、第４
図に示した各適正圧下配分条件（），（）の範
囲で変更することによつて、帯板のエツジ成形不
良を大幅に改善することが可能となり、溶接部品
質形状の優れた電縫鋼管の製造が可能となるとと
もに、材料歩留りの向上を図ることが可能とな
る。
次に、本発明による具体的な実施手順について
説明する。
説明する。
第７図は、本発明におけるフインパスロール圧
下制御方法を示す説明図である。まず、帯板通板
前にタンデム型フインパスロールの圧下を、第４
図Ａに示す適正圧下配分条件範囲（）の圧下配
分に設定し、その後帯板を挿入し、成形を行な
う。帯板先端部の非定常成形域Ａの範囲において
は、適正圧下配分条件範囲（）の圧下配分で成
形を実施し、帯板先端Ｘ点を過ぎ、定常成形域Ｓ
の成形においては、ダンデム型フインパスロール
の圧下を第４図Ｂに示す適正圧下配分条件範囲
（）の圧下配分に変更し、その圧下配分条件に
よつて成形を行なう。帯板後端Ｙ点から、すなわ
ち非定常成形域Ｂの範囲においては、適正圧下配
分条件範囲（）の圧下配分に再び変更し、その
圧下配分条件によつて成形を行なう。ところで、
非定常成形域Ａ，Ｂの範囲は、予め管の外径、板
厚および素材の強度等に基づいて定められる。ま
た、Ｘ点、Ｙ点におけるフインパスロールの圧下
配分変更は、実際には第７図の破線ａ−ｂおよび
ｃ−ｄに示すように、圧下変更に若干の時間を要
し、その間の成形条件は、適正圧下配分条件範囲
（），（）を逸脱する場合があるが、短時間の
成形であるために、成形不良の発生はない。
下制御方法を示す説明図である。まず、帯板通板
前にタンデム型フインパスロールの圧下を、第４
図Ａに示す適正圧下配分条件範囲（）の圧下配
分に設定し、その後帯板を挿入し、成形を行な
う。帯板先端部の非定常成形域Ａの範囲において
は、適正圧下配分条件範囲（）の圧下配分で成
形を実施し、帯板先端Ｘ点を過ぎ、定常成形域Ｓ
の成形においては、ダンデム型フインパスロール
の圧下を第４図Ｂに示す適正圧下配分条件範囲
（）の圧下配分に変更し、その圧下配分条件に
よつて成形を行なう。帯板後端Ｙ点から、すなわ
ち非定常成形域Ｂの範囲においては、適正圧下配
分条件範囲（）の圧下配分に再び変更し、その
圧下配分条件によつて成形を行なう。ところで、
非定常成形域Ａ，Ｂの範囲は、予め管の外径、板
厚および素材の強度等に基づいて定められる。ま
た、Ｘ点、Ｙ点におけるフインパスロールの圧下
配分変更は、実際には第７図の破線ａ−ｂおよび
ｃ−ｄに示すように、圧下変更に若干の時間を要
し、その間の成形条件は、適正圧下配分条件範囲
（），（）を逸脱する場合があるが、短時間の
成形であるために、成形不良の発生はない。
なお、本発明におけるダンデム型フインパスロ
ールのダイナミツク制御は、第３図に示す４ロー
ルタイプのフインパスロール２０の場合には、少
なくとも上ロール２０ａおよび両サイドロール２
０ｂの３個以上のロールを（２ロールタイプのフ
インパスロールの場合には少なくとも上ロール
を）油圧圧下制御または電動圧下制御機構とし
て、成形時に所定の圧下量となるように、上ロー
ルおよび両サイドロール（２ロールタイプのフイ
ンパスロールの場合には上ロール）をダイナミツ
クに移動せしめ、フインパスの圧下量を変更可能
とするものである。
ールのダイナミツク制御は、第３図に示す４ロー
ルタイプのフインパスロール２０の場合には、少
なくとも上ロール２０ａおよび両サイドロール２
０ｂの３個以上のロールを（２ロールタイプのフ
インパスロールの場合には少なくとも上ロール
を）油圧圧下制御または電動圧下制御機構とし
て、成形時に所定の圧下量となるように、上ロー
ルおよび両サイドロール（２ロールタイプのフイ
ンパスロールの場合には上ロール）をダイナミツ
クに移動せしめ、フインパスの圧下量を変更可能
とするものである。
また、フインパスロールの設定位置変更に関し
ては、各圧下制御ロールの任意基準点を座標管理
し、所定の圧下を加えるためには、これらのロー
ルの基準点の移動すべき座標点を予め計算し、そ
の座標点に各ロールの基準点を移動可能とする各
ロールの移動量および移動方向を演算し、各ロー
ルをその演算結果に応じて移動せしめられば良
い。更に、フインパスロールの各ロールギヤツプ
を測定し、その値が所定の値となるような制御機
構を備えれば、本発明によるフインパスのダイナ
ミツク圧下制御の精度を高めることが可能とな
る。
ては、各圧下制御ロールの任意基準点を座標管理
し、所定の圧下を加えるためには、これらのロー
ルの基準点の移動すべき座標点を予め計算し、そ
の座標点に各ロールの基準点を移動可能とする各
ロールの移動量および移動方向を演算し、各ロー
ルをその演算結果に応じて移動せしめられば良
い。更に、フインパスロールの各ロールギヤツプ
を測定し、その値が所定の値となるような制御機
構を備えれば、本発明によるフインパスのダイナ
ミツク圧下制御の精度を高めることが可能とな
る。
本発明によれば、例えば、従来エツジウエーブ
の発生が問題になつていた肉厚ｔ／外径Ｄが１％
前後の高強度薄肉電縫鋼管をも安定して製造する
ことが可能となる。
の発生が問題になつていた肉厚ｔ／外径Ｄが１％
前後の高強度薄肉電縫鋼管をも安定して製造する
ことが可能となる。
また、本発明は、ケージロール成形方式による
電縫鋼管製造設備に限らず、ステツプロール成形
方式もしくはセミケージロール方式等の製造設備
によるフインパスロール成形にも同様に適用可能
である。
電縫鋼管製造設備に限らず、ステツプロール成形
方式もしくはセミケージロール方式等の製造設備
によるフインパスロール成形にも同様に適用可能
である。
以上のように、本発明に係る電縫鋼管のフイン
パスロール成形における圧下制御方法は、非定常
成形域としての帯板先端部および後端部に対して
は、各フインパスロールの圧下量を相互に略同等
とする均等圧下配分とし、定常成形域としての帯
板中間部に対しては、第１フインパスロールの圧
下量を比較的に大とし、後続する他のフインパス
ロールの圧下量を段階的に減少する傾斜圧下配分
とするようにしたものである。したがつて、本発
明によれば、帯板の非定常成形域としての先後端
部のエツジ成形形状を安定化してその先後端部の
溶接部形状品質を良好にするとともに、帯板の形
状成形域としての中間部におけるエツジ成形の安
定化をも図ることが可能となり、材料歩留りの高
い、かつ溶接部形状品質の優れた電縫鋼管を安定
的に製造することが可能となる。
パスロール成形における圧下制御方法は、非定常
成形域としての帯板先端部および後端部に対して
は、各フインパスロールの圧下量を相互に略同等
とする均等圧下配分とし、定常成形域としての帯
板中間部に対しては、第１フインパスロールの圧
下量を比較的に大とし、後続する他のフインパス
ロールの圧下量を段階的に減少する傾斜圧下配分
とするようにしたものである。したがつて、本発
明によれば、帯板の非定常成形域としての先後端
部のエツジ成形形状を安定化してその先後端部の
溶接部形状品質を良好にするとともに、帯板の形
状成形域としての中間部におけるエツジ成形の安
定化をも図ることが可能となり、材料歩留りの高
い、かつ溶接部形状品質の優れた電縫鋼管を安定
的に製造することが可能となる。
第１図はケージロール方式に基づく電縫鋼管の
素管成形過程を示す平面図、第２図は第１図の側
面図、第３図は第２図の―線に沿う拡大断面
図、第４図Ａ，Ｂは本発明によるフインパス適正
圧下配分条件範囲（），（）を示す線図、第５
図はフインパス圧下配分が帯板長手方向の各成形
位置におけるエツジウエーブ発生に及ぼす影響状
態を示す線図、第６図はエツジウエーブの評価方
法を示す模式図、第７図は本発明によるフインパ
スロール圧下配分制御方法を示す模式図である。 １０…帯板、１０ａ…帯板エツジ部、２０…第
１フインパスロール（1F）、２２…第２フインパ
スロール（2F）、２４…第３フインパスロール
（3F）、２６…素管。
素管成形過程を示す平面図、第２図は第１図の側
面図、第３図は第２図の―線に沿う拡大断面
図、第４図Ａ，Ｂは本発明によるフインパス適正
圧下配分条件範囲（），（）を示す線図、第５
図はフインパス圧下配分が帯板長手方向の各成形
位置におけるエツジウエーブ発生に及ぼす影響状
態を示す線図、第６図はエツジウエーブの評価方
法を示す模式図、第７図は本発明によるフインパ
スロール圧下配分制御方法を示す模式図である。 １０…帯板、１０ａ…帯板エツジ部、２０…第
１フインパスロール（1F）、２２…第２フインパ
スロール（2F）、２４…第３フインパスロール
（3F）、２６…素管。
Claims (1)
- １ 円筒状に成形された帯板を、複数のフインパ
スロールによつて順次管周方向に圧下して、素管
に仕上成形する電縫鋼管のフインパスロール成形
における圧下制御方法において、非定常成形域と
しての帯板先端部および後端部に対しては、各フ
インパスロールの圧下量を相互に略同等とする均
等圧下配分とし、定常成形域としての帯板中間部
に対しては、第１フインパスロールの圧下量を比
較的に大とし、後続する他のフインパスロールの
圧下量を段階的に減少する傾斜圧下配分とするこ
とを特徴とする電縫鋼管のフインパスロール成形
における圧下制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1616383A JPS59144521A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 電縫鋼管のフインパスロ−ル成形における圧下制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1616383A JPS59144521A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 電縫鋼管のフインパスロ−ル成形における圧下制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59144521A JPS59144521A (ja) | 1984-08-18 |
| JPH033526B2 true JPH033526B2 (ja) | 1991-01-18 |
Family
ID=11908835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1616383A Granted JPS59144521A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 電縫鋼管のフインパスロ−ル成形における圧下制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59144521A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07102395B2 (ja) * | 1986-12-26 | 1995-11-08 | 株式会社中田製作所 | フインパスロ−ルへの素材誘導方法とそのガイドロ−ルスタンド |
-
1983
- 1983-02-04 JP JP1616383A patent/JPS59144521A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59144521A (ja) | 1984-08-18 |
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