JPH0335372B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0335372B2 JPH0335372B2 JP57227068A JP22706882A JPH0335372B2 JP H0335372 B2 JPH0335372 B2 JP H0335372B2 JP 57227068 A JP57227068 A JP 57227068A JP 22706882 A JP22706882 A JP 22706882A JP H0335372 B2 JPH0335372 B2 JP H0335372B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wear
- steel
- weight
- amount
- cold rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
本発明の目的は新規な耐摩耗冷間圧延用作動ロ
ールを提供するものである。更に詳しくは本発明
はCr−Mo鋼に基づく耐摩耗性冷間圧延用作動ロ
ールに関する。 従来技術 圧延機の６段ミル化による接触面圧や増加や、
アルミキルド連鋳材圧延時のロールの肌荒れ摩耗
の増大など冷間圧延用作動ロールの耐摩耗性向上
に関する要望はいよいよ強いものになつて来てい
る。 これまで鉄鋼薄板冷間圧延用作動ロールについ
ては主として、0.8〜0.9重量％Ｃ、３重量％Cr−
Mo鋼ロールが使用されて来たが、６段ミル作動
ロールとして用いられる時には、通常の４段ミル
作動ロールの場合に比べて耐用圧延トン数がおよ
そ半減するとされている。 従来、冷間圧延用作動ロールの開発の方向は主
として表面硬化層の増大を狙いとしており、ロー
ル材そのものの耐摩耗性を向上させる試みがあま
りにも少なかつたといえる。 発明の開示 本発明は鉄鋼冷間圧延機用作動ロールにおい
て、従来とは視点を変えて従来の0.8〜0.9重量％
Ｃ、３重量％Cr−Mo鋼ロール材に比較して摩耗
性を半減させること、すなわち耐摩耗性を２倍に
向上させることを試みたものである。しかも、実
際の製品へ適用する際の製造上困難な面を克服し
得る化学成分の適正な選択が本発明の狙いであ
る。 本発明の耐摩耗性に優れた冷間圧延用作動ロー
ル材の化学成分は、C1.10〜1.30重量％、Si0.15重
量％未満、Mn1.00重量％以下、Cr5.00重量％を
超え5.20重量％以下、Mo0.90〜1.10重量％、残部
が付随する不純物元素及びFeから本質的になる。 以下、上記元素成分の限定理由を表及び図に基
づいて説明する。 (1) 本発明の耐摩耗性冷間作動ロール材のＣ量範
囲については、第１表の成分による鋼種に基づ
き、第１図に示した円筒交叉型摩耗試験結果か
ら、1.1％（以下、重量％を％と表す。）以上の
範囲が必要であると判断された。
ールを提供するものである。更に詳しくは本発明
はCr−Mo鋼に基づく耐摩耗性冷間圧延用作動ロ
ールに関する。 従来技術 圧延機の６段ミル化による接触面圧や増加や、
アルミキルド連鋳材圧延時のロールの肌荒れ摩耗
の増大など冷間圧延用作動ロールの耐摩耗性向上
に関する要望はいよいよ強いものになつて来てい
る。 これまで鉄鋼薄板冷間圧延用作動ロールについ
ては主として、0.8〜0.9重量％Ｃ、３重量％Cr−
Mo鋼ロールが使用されて来たが、６段ミル作動
ロールとして用いられる時には、通常の４段ミル
作動ロールの場合に比べて耐用圧延トン数がおよ
そ半減するとされている。 従来、冷間圧延用作動ロールの開発の方向は主
として表面硬化層の増大を狙いとしており、ロー
ル材そのものの耐摩耗性を向上させる試みがあま
りにも少なかつたといえる。 発明の開示 本発明は鉄鋼冷間圧延機用作動ロールにおい
て、従来とは視点を変えて従来の0.8〜0.9重量％
Ｃ、３重量％Cr−Mo鋼ロール材に比較して摩耗
性を半減させること、すなわち耐摩耗性を２倍に
向上させることを試みたものである。しかも、実
際の製品へ適用する際の製造上困難な面を克服し
得る化学成分の適正な選択が本発明の狙いであ
る。 本発明の耐摩耗性に優れた冷間圧延用作動ロー
ル材の化学成分は、C1.10〜1.30重量％、Si0.15重
量％未満、Mn1.00重量％以下、Cr5.00重量％を
超え5.20重量％以下、Mo0.90〜1.10重量％、残部
が付随する不純物元素及びFeから本質的になる。 以下、上記元素成分の限定理由を表及び図に基
づいて説明する。 (1) 本発明の耐摩耗性冷間作動ロール材のＣ量範
囲については、第１表の成分による鋼種に基づ
き、第１図に示した円筒交叉型摩耗試験結果か
ら、1.1％（以下、重量％を％と表す。）以上の
範囲が必要であると判断された。
【表】
Ｃ量の上限については、摩耗試験結果からは
求まらないので、製造条件の難易度から判断し
た。 すなわち冷間圧延用作動ロールは硬化深度を
確保するために誘導機熱焼入されるが、そのた
めには焼入れ前に欠陥が充分に鍛造されて無欠
陥であることが望ましい。 鍛造温度を選定する一つの目安として1150℃
での超高温引張試験を第２表の成分の鋼種を用
いて行い、第１図の結果を得た。第２図に示す
ようにＣが1.33％以上の時1150℃の温度ですで
に絞りは100％でなくなり鍛錬が難しくなる。 すなわちＣ含有量が1.3％を超えると鍛錬が
難しくなり、加工中に温度の低下とともに変形
抵抗が増大して、ふたたび加熱炉に入炉せざる
を得ず、最終仕上げ形状までの工数が著しく増
大して実用的でないことから、上限値を1.3％
Ｃに定めた。
求まらないので、製造条件の難易度から判断し
た。 すなわち冷間圧延用作動ロールは硬化深度を
確保するために誘導機熱焼入されるが、そのた
めには焼入れ前に欠陥が充分に鍛造されて無欠
陥であることが望ましい。 鍛造温度を選定する一つの目安として1150℃
での超高温引張試験を第２表の成分の鋼種を用
いて行い、第１図の結果を得た。第２図に示す
ようにＣが1.33％以上の時1150℃の温度ですで
に絞りは100％でなくなり鍛錬が難しくなる。 すなわちＣ含有量が1.3％を超えると鍛錬が
難しくなり、加工中に温度の低下とともに変形
抵抗が増大して、ふたたび加熱炉に入炉せざる
を得ず、最終仕上げ形状までの工数が著しく増
大して実用的でないことから、上限値を1.3％
Ｃに定めた。
【表】
【表】
(2) Siについては、Siが一般に脱酸剤として鋼中
に含まれ、更に硬化深度増大元素であることも
知られているが、本発明の場合、鋼塊のマクロ
偏析を軽減するために脱酸剤として使用せず、
不可避不純物程度に抑え、Siの低下による焼入
性の低下を補うために他の元素、すなわちCr、
Moなどの添加によつて焼入性を向上させる。
従つてSi上限は0.15％未満の成分範囲とした。 (3) Mnについては、硬化深度の改善に寄与する
が、高ＣのためにMs点は元来低く、多量に添
加すると焼割れ感受性が著しく高まるので1.00
％以下とした。 (4) Crについては、現状の３％Cr系、そして５
％Cr系、更に８％Cr系の第３表の成分による
鋼種を用いた第３図の摩耗試験結果によれば、
５％Cr鋼が安定した耐摩耗性を示し、８％Cr
系になると金属組織の制御が難しく、実験デー
タのばらつきが大きい上、５％Cr系に比べて
格別顕著な耐摩耗性向上効果が見受けられてい
ない。なお、第３図中Ｓは−１鋼、１は−
２鋼及び−３鋼、２は−４鋼、−５鋼及
び−６鋼の結果をそれぞれ示す。 このデータから５％成分系として5.00％を超
え5.20％以下にその値を定めた。
に含まれ、更に硬化深度増大元素であることも
知られているが、本発明の場合、鋼塊のマクロ
偏析を軽減するために脱酸剤として使用せず、
不可避不純物程度に抑え、Siの低下による焼入
性の低下を補うために他の元素、すなわちCr、
Moなどの添加によつて焼入性を向上させる。
従つてSi上限は0.15％未満の成分範囲とした。 (3) Mnについては、硬化深度の改善に寄与する
が、高ＣのためにMs点は元来低く、多量に添
加すると焼割れ感受性が著しく高まるので1.00
％以下とした。 (4) Crについては、現状の３％Cr系、そして５
％Cr系、更に８％Cr系の第３表の成分による
鋼種を用いた第３図の摩耗試験結果によれば、
５％Cr鋼が安定した耐摩耗性を示し、８％Cr
系になると金属組織の制御が難しく、実験デー
タのばらつきが大きい上、５％Cr系に比べて
格別顕著な耐摩耗性向上効果が見受けられてい
ない。なお、第３図中Ｓは−１鋼、１は−
２鋼及び−３鋼、２は−４鋼、−５鋼及
び−６鋼の結果をそれぞれ示す。 このデータから５％成分系として5.00％を超
え5.20％以下にその値を定めた。
【表】
(5) Moについては、耐摩耗性の向上に必要な炭
化物生成元素として重要であり、第４表の成分
による鋼種を用いた第４図の摩耗試験結果によ
れば、1.00％の添加によつてその効果はほとん
ど飽和したので、経済性を考慮して0.90〜1.00
％の範囲に定めた。
化物生成元素として重要であり、第４表の成分
による鋼種を用いた第４図の摩耗試験結果によ
れば、1.00％の添加によつてその効果はほとん
ど飽和したので、経済性を考慮して0.90〜1.00
％の範囲に定めた。
【表】
発明の効果
このように本発明は、耐摩耗性冷間圧延用作動
ロールとして優れた特性が期待される。 実機に用いられた本発明ロール材（第５表Ｖ−
１）のロールの摩耗量調査結果を第５図に示した
が（図中、１は本発明によるＶ−１成分、２は従
来鋼によるＶ−２成分）、従来ロールに比べて２
倍の耐摩耗性が得られており、所期の目的を達し
たことが証明されたのである。
ロールとして優れた特性が期待される。 実機に用いられた本発明ロール材（第５表Ｖ−
１）のロールの摩耗量調査結果を第５図に示した
が（図中、１は本発明によるＶ−１成分、２は従
来鋼によるＶ−２成分）、従来ロールに比べて２
倍の耐摩耗性が得られており、所期の目的を達し
たことが証明されたのである。
【表】
【表】
なお、第６表に本発明と、これまでの既知の耐
摩耗材料との対比を示したが、いずれとも重複し
ていないことが明白であり、しかも高価で必要の
ないＷやＶを除いて目的を達したことも本発明の
一つの特徴である。
摩耗材料との対比を示したが、いずれとも重複し
ていないことが明白であり、しかも高価で必要の
ないＷやＶを除いて目的を達したことも本発明の
一つの特徴である。
【表】
第１図は第１表の各種成分の作動ロール材の交
叉円筒型すべり摩耗試験におけるＣ量と摩耗量と
の関係を示す線図、第２図は第２表の各種成分の
作動ロール材の超高温引張試験における試験温度
と絞り（％）との関係を示す線図、第３図は第３
表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒型すべり
摩耗試験における摩耗量の比較を示す線図、第４
図は第４表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒
型すべり摩耗試験におけるMo量と摩耗量との関
係を示す線図、第５図は例えば第５表に示す成分
の作動ロールの実機ミルにおける圧延トン数と摩
耗量との関係を相互に比較した図である。
叉円筒型すべり摩耗試験におけるＣ量と摩耗量と
の関係を示す線図、第２図は第２表の各種成分の
作動ロール材の超高温引張試験における試験温度
と絞り（％）との関係を示す線図、第３図は第３
表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒型すべり
摩耗試験における摩耗量の比較を示す線図、第４
図は第４表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒
型すべり摩耗試験におけるMo量と摩耗量との関
係を示す線図、第５図は例えば第５表に示す成分
の作動ロールの実機ミルにおける圧延トン数と摩
耗量との関係を相互に比較した図である。
Claims (1)
- １ C1.10〜1.30重量％、Si0.15重量％未満、
Mn1.00重量％以下、Cr5.00重量％を超え5.20重量
％以下、Mo0.90〜1.10重量％、残部が付随する
不純物元素及びFeから本質的になる耐摩耗性冷
間圧延用作動ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22706882A JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22706882A JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59118856A JPS59118856A (ja) | 1984-07-09 |
| JPH0335372B2 true JPH0335372B2 (ja) | 1991-05-28 |
Family
ID=16855026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22706882A Granted JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59118856A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0653891B2 (ja) * | 1985-11-08 | 1994-07-20 | 川崎製鉄株式会社 | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
| JPH0774411B2 (ja) * | 1986-08-08 | 1995-08-09 | 川崎製鉄株式会社 | 高耐摩耗性圧延用ロ−ル材 |
| JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5925025B2 (ja) * | 1979-07-27 | 1984-06-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐摩耗性および耐折損性にすぐれたロ−ル材 |
| JPS5681657A (en) * | 1979-12-10 | 1981-07-03 | Hitachi Ltd | High brightness work roll material for sendzimir mill |
| JPS5747848A (en) * | 1980-09-04 | 1982-03-18 | Kobe Steel Ltd | Intermediate roll for six-high rolling mill |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP22706882A patent/JPS59118856A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59118856A (ja) | 1984-07-09 |
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