JPH0336970Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0336970Y2 JPH0336970Y2 JP1982175326U JP17532682U JPH0336970Y2 JP H0336970 Y2 JPH0336970 Y2 JP H0336970Y2 JP 1982175326 U JP1982175326 U JP 1982175326U JP 17532682 U JP17532682 U JP 17532682U JP H0336970 Y2 JPH0336970 Y2 JP H0336970Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical fiber
- coating layer
- layer
- buffer layer
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
Description
本考案は光フアイバ心線と称されている被覆光
フアイバの改良に関する。 既知の通り、紡糸後の光フアイバには数次にわ
たる被覆が施されて実用に供されており、このう
ち、光フアイバ心線と称されている被覆段階のも
のは、１次被覆層（プライマリコート）、緩衝層
（バツフアコート）、２次被覆層の三層が順次形成
されている。 上記における１次被覆層は光フアイバの外周に
直接密着してこれの強度劣化を防止するとともに
クラツドモードの除去効果をも発揮し、緩衝層は
外力による不均一な側圧を緩和して不均一な側圧
による伝送損失増を防止し、さらに２次被覆層は
補強効果を発揮する。 ところで、緩衝層を備えた３層被覆構造の光フ
アイバ心線とこれのない２層被覆構造の光フアイ
バ心線とを比較した場合、もちろん３層被覆の方
が側圧対処効果の点で格段優れており、それ故、
３層被覆型の光フアイバ心線が主流となつている
が、従来例では１次被覆層、緩衝層を比較的軟ら
かい材質のもので構成し、これらをほぼ同程度の
硬さとしていたため、耐側圧特性が低く、ヒート
サイクルを含めた温度特性も悪いということが判
明し、これについての改善が希求されている。 なお、ここでいう温度特性は、光フアイバの突
き出し現象に大きく関与しており、例えば低温下
における被覆光フアイバの使用時、あるいは長期
的にみて低温と高温とが繰り返す条件下（ヒート
サイクル）での被覆光フアイバの使用時、光フア
イバ（ガラス）と被覆層（プラスチツク）との線
膨張係数差により光フアイバが被覆層の端部から
突出するといつた現象が起き、さらにこの現象の
ため光フアイバにはマイクロベンド（伝送損失増
の原因）が発生し、はなはだしいときは接続箇所
などにおいて光フアイバの破断が起きる。 本考案は上記の問題点に鑑み、被覆光フアイバ
の層構成を改良したもので以下その構成を図示の
実施例により説明する。 第１図において、１は石英系の光フアイバ、２
は１次被覆層、３は緩衝層、４は２次被覆層であ
る。 上記における１次被覆層２および緩衝層３はい
ずれも同系の材質であるのがよく、これらの具体
的なものとしては、シリコーンゴム（シリコーン
樹脂）など、熱硬化性樹脂が採用され、緩衝層３
の硬さは１次被覆層２の２倍以上となつている。 一方、２次被覆層４は既知の熱可塑性樹脂から
なり、これの具体的なものとしてはナイロン、ポ
リエチレンなどがあげられる。 本考案では光フアイバ１の外周における被覆構
成を上記各層２，３，４による３層とし、１次被
覆層２と緩衝層３との相対関係では緩衝層３の硬
さ（後述のJIS−K6301に準拠したシヨアＡ硬さ
計による測定値）を１次被覆層２の２倍以上とし
た。 こうした被覆光フアイバの場合、所定の各層
２，３，４が備えられていることにより、既述の
強度劣化防止効果、クラツドモード除去効果、側
圧緩和効果、補強効果が単に得られるだけでな
く、側圧緩和による耐側圧特性が格段に向上し、
突き出し現象も阻止できるのであり、以下この点
につき説明する。 緩衝材を介して外力の影響を緩和する場合、一
般的には硬いものよりも軟らかいもの、すなわち
クツシヨン効果のあるものが有効のようにみえる
が、光フアイバ１のような極細物の場合はこれの
外周に設けられる緩衝層３の層厚が200μm程度と
かなり小さいものに限定されてしまい、したがつ
て層の薄さ、軟らかさが問題となり、外力による
側圧を緩和する効果が乏しくなる。 本考案では緩衝層３に関してこれを軟らかくす
るのでなく、逆に硬くしているから、光フアイバ
１が不均一な側圧を受けてマイクロベンドを起こ
そうとしても、所定の硬度を有する上記緩衝層３
がこれを阻止、特にその硬さを１次被覆層２の２
倍以上としたから、後述の実験結果が示すような
高い伝送特性を保持する。 また、２次被覆層４が緩衝層３を把持すること
を考察した場合、緩衝層３が軟らかいとこれに対
する２次被覆層４の把持力（Grip Force）が充
分に発揮されず、それ故両層３，４相互に長手方
向の積層ずれが生じ、前述した光フアイバ１の突
き出し現象が起きる。 本考案では緩衝層３が硬く、２次被覆層４はそ
の硬さに依存して同層３をしつかり把持するから
突き出し現象が満足に阻止できることになる。 つぎに具体的な実験結果を実施例とその比較例
１，２とにより説明する。 本考案の実施例とその比較例１，２の被覆構成
はそれぞれ表１のごとき３層とし、これらを石英
系とした外径125μmの光フアイバ外周に形成し
た。 なお、表１中の硬度は、JIS−K6301に準拠し
たシヨアＡ硬さ計による測定値を示している。 この硬度測定手段は、この種の技術分野で慣用
されており、その概要は、以下に述べる通りであ
る。 JIS−C2123に、電気用シリコーンコンパウン
ドの試験方法が規定されており、これの引用規格
として、JIS−K6301の加硫ゴム物理試験方法が
あげられているが、かかるJIS−K6301による硬
さ試験には、Ａ形とＣ形とがある。 このうち、Ｃ形硬さ試験機は、Ａ形による硬さ
が約70以上の試料に用いるのに適し、その測定値
が30以上90未満の試料に用いるのが望ましいとさ
れているから、測定値が30未満の試料には、Ａ形
硬さ試験機が用いられる。 JIS−K6301のＡ形、Ｃ形は、それぞれシヨア
ーのＡ、Ｃに近似しており、市販されている硬さ
試験機、例えば、シヨアＡ硬さ計の場合、JIS−
K6301のＡ形に準拠した測定値を表示するように
構成されている。 したがつて、市販のシヨアＡ硬さ計を介して測
定した被側定物（１次被覆層、緩衝層など）の硬
さは、JIS−K6301のＡ形に規定するものとほぼ
同等の値になる。 表１において、ヤング率は20℃における値を示
している。 また、表１の被覆構成を有する各例の被覆光フ
アイバ（光フアイバ心線）は、これらを第２図の
ごときケーブル化してその特性を検じた。 第２図において、Ａ、Ａ、Ａ……は光フアイバ
心線、Ｂは中心の抗張力体、Ｃはポリプロピレン
ヤーンによる緩衝材層、Ｄは押巻層、Ｅはラツプ
シースである。
フアイバの改良に関する。 既知の通り、紡糸後の光フアイバには数次にわ
たる被覆が施されて実用に供されており、このう
ち、光フアイバ心線と称されている被覆段階のも
のは、１次被覆層（プライマリコート）、緩衝層
（バツフアコート）、２次被覆層の三層が順次形成
されている。 上記における１次被覆層は光フアイバの外周に
直接密着してこれの強度劣化を防止するとともに
クラツドモードの除去効果をも発揮し、緩衝層は
外力による不均一な側圧を緩和して不均一な側圧
による伝送損失増を防止し、さらに２次被覆層は
補強効果を発揮する。 ところで、緩衝層を備えた３層被覆構造の光フ
アイバ心線とこれのない２層被覆構造の光フアイ
バ心線とを比較した場合、もちろん３層被覆の方
が側圧対処効果の点で格段優れており、それ故、
３層被覆型の光フアイバ心線が主流となつている
が、従来例では１次被覆層、緩衝層を比較的軟ら
かい材質のもので構成し、これらをほぼ同程度の
硬さとしていたため、耐側圧特性が低く、ヒート
サイクルを含めた温度特性も悪いということが判
明し、これについての改善が希求されている。 なお、ここでいう温度特性は、光フアイバの突
き出し現象に大きく関与しており、例えば低温下
における被覆光フアイバの使用時、あるいは長期
的にみて低温と高温とが繰り返す条件下（ヒート
サイクル）での被覆光フアイバの使用時、光フア
イバ（ガラス）と被覆層（プラスチツク）との線
膨張係数差により光フアイバが被覆層の端部から
突出するといつた現象が起き、さらにこの現象の
ため光フアイバにはマイクロベンド（伝送損失増
の原因）が発生し、はなはだしいときは接続箇所
などにおいて光フアイバの破断が起きる。 本考案は上記の問題点に鑑み、被覆光フアイバ
の層構成を改良したもので以下その構成を図示の
実施例により説明する。 第１図において、１は石英系の光フアイバ、２
は１次被覆層、３は緩衝層、４は２次被覆層であ
る。 上記における１次被覆層２および緩衝層３はい
ずれも同系の材質であるのがよく、これらの具体
的なものとしては、シリコーンゴム（シリコーン
樹脂）など、熱硬化性樹脂が採用され、緩衝層３
の硬さは１次被覆層２の２倍以上となつている。 一方、２次被覆層４は既知の熱可塑性樹脂から
なり、これの具体的なものとしてはナイロン、ポ
リエチレンなどがあげられる。 本考案では光フアイバ１の外周における被覆構
成を上記各層２，３，４による３層とし、１次被
覆層２と緩衝層３との相対関係では緩衝層３の硬
さ（後述のJIS−K6301に準拠したシヨアＡ硬さ
計による測定値）を１次被覆層２の２倍以上とし
た。 こうした被覆光フアイバの場合、所定の各層
２，３，４が備えられていることにより、既述の
強度劣化防止効果、クラツドモード除去効果、側
圧緩和効果、補強効果が単に得られるだけでな
く、側圧緩和による耐側圧特性が格段に向上し、
突き出し現象も阻止できるのであり、以下この点
につき説明する。 緩衝材を介して外力の影響を緩和する場合、一
般的には硬いものよりも軟らかいもの、すなわち
クツシヨン効果のあるものが有効のようにみえる
が、光フアイバ１のような極細物の場合はこれの
外周に設けられる緩衝層３の層厚が200μm程度と
かなり小さいものに限定されてしまい、したがつ
て層の薄さ、軟らかさが問題となり、外力による
側圧を緩和する効果が乏しくなる。 本考案では緩衝層３に関してこれを軟らかくす
るのでなく、逆に硬くしているから、光フアイバ
１が不均一な側圧を受けてマイクロベンドを起こ
そうとしても、所定の硬度を有する上記緩衝層３
がこれを阻止、特にその硬さを１次被覆層２の２
倍以上としたから、後述の実験結果が示すような
高い伝送特性を保持する。 また、２次被覆層４が緩衝層３を把持すること
を考察した場合、緩衝層３が軟らかいとこれに対
する２次被覆層４の把持力（Grip Force）が充
分に発揮されず、それ故両層３，４相互に長手方
向の積層ずれが生じ、前述した光フアイバ１の突
き出し現象が起きる。 本考案では緩衝層３が硬く、２次被覆層４はそ
の硬さに依存して同層３をしつかり把持するから
突き出し現象が満足に阻止できることになる。 つぎに具体的な実験結果を実施例とその比較例
１，２とにより説明する。 本考案の実施例とその比較例１，２の被覆構成
はそれぞれ表１のごとき３層とし、これらを石英
系とした外径125μmの光フアイバ外周に形成し
た。 なお、表１中の硬度は、JIS−K6301に準拠し
たシヨアＡ硬さ計による測定値を示している。 この硬度測定手段は、この種の技術分野で慣用
されており、その概要は、以下に述べる通りであ
る。 JIS−C2123に、電気用シリコーンコンパウン
ドの試験方法が規定されており、これの引用規格
として、JIS−K6301の加硫ゴム物理試験方法が
あげられているが、かかるJIS−K6301による硬
さ試験には、Ａ形とＣ形とがある。 このうち、Ｃ形硬さ試験機は、Ａ形による硬さ
が約70以上の試料に用いるのに適し、その測定値
が30以上90未満の試料に用いるのが望ましいとさ
れているから、測定値が30未満の試料には、Ａ形
硬さ試験機が用いられる。 JIS−K6301のＡ形、Ｃ形は、それぞれシヨア
ーのＡ、Ｃに近似しており、市販されている硬さ
試験機、例えば、シヨアＡ硬さ計の場合、JIS−
K6301のＡ形に準拠した測定値を表示するように
構成されている。 したがつて、市販のシヨアＡ硬さ計を介して測
定した被側定物（１次被覆層、緩衝層など）の硬
さは、JIS−K6301のＡ形に規定するものとほぼ
同等の値になる。 表１において、ヤング率は20℃における値を示
している。 また、表１の被覆構成を有する各例の被覆光フ
アイバ（光フアイバ心線）は、これらを第２図の
ごときケーブル化してその特性を検じた。 第２図において、Ａ、Ａ、Ａ……は光フアイバ
心線、Ｂは中心の抗張力体、Ｃはポリプロピレン
ヤーンによる緩衝材層、Ｄは押巻層、Ｅはラツプ
シースである。
【表】
上記表１の層構成を有する被覆光フアイバ（光
フアイバ心線Ａ、Ａ、Ａ……）を用いてこれらを
ケーブル化した後、側圧などに起因したこれらの
伝送特性につき、比屈折率差△をパラメータにし
て測定したところ、第３図イ，ロ，ハのごとき結
果が出た。 第３図で明らかなように、本考案の実施例に係
る同図イのものは△の変化にかかわらず伝送損失
の増加を示していないが、比較例１、２のものは
同図ロ，ハのごとく△の変化によつて伝送損失の
増加を来している。 つぎに低温下における光フアイバの突き出し歪
み量、ヒートサイクルにおける光フアイバの突き
出し歪み量を測定し、その結果を表２、表３に示
した。 なお、両表２、３における突き出し歪み量は、
次式により求めた。 突き出し歪み量＝△ｌ／l0 l0＝1000mm：サンプル長 △ｌ：両端の突き出し量（mm）
フアイバ心線Ａ、Ａ、Ａ……）を用いてこれらを
ケーブル化した後、側圧などに起因したこれらの
伝送特性につき、比屈折率差△をパラメータにし
て測定したところ、第３図イ，ロ，ハのごとき結
果が出た。 第３図で明らかなように、本考案の実施例に係
る同図イのものは△の変化にかかわらず伝送損失
の増加を示していないが、比較例１、２のものは
同図ロ，ハのごとく△の変化によつて伝送損失の
増加を来している。 つぎに低温下における光フアイバの突き出し歪
み量、ヒートサイクルにおける光フアイバの突き
出し歪み量を測定し、その結果を表２、表３に示
した。 なお、両表２、３における突き出し歪み量は、
次式により求めた。 突き出し歪み量＝△ｌ／l0 l0＝1000mm：サンプル長 △ｌ：両端の突き出し量（mm）
【表】
【表】
低温下における結果を示した表２において、本
考案の実施例に係るものは、−50℃の低温域へ降
温させたとき、はじめて微小な歪み量を示した
が、それ以外は殆ど突き出しのない状態を示し、
総合的にみて優良であるといえる。 それに対し、比較例１、２によるものは、０℃
への温度域に移行する時点からかなりの歪み量を
示し、問題のあることが窺える。 一方、ヒートサイクルの結果も、表３のごとく
本考案の実施例には突き出しの問題がないのに対
し、比較例１、２ではいずれも歪み量の値が大き
くなつている。 つぎに緩衝層と２次被覆層との関係をロードセ
ルにより測定し、その際の皮剥力、被覆引抜抵抗
を第４図、第５図に示した。 なお、これらの図には、その測定状況を簡略に
併示した。 第４図、第５図において、Ｆはロードセル、Ｇ
はノーニツク、Ｈはダイス、Ｔは引張力、Ａは前
述した光フアイバ心線、A′は２次被覆除去状態
の当該心線である。 さらに第４図の皮剥時および第５図の被覆引抜
時における引張力Ｔはそれぞれ100mm／minとし
た。 これら両図から読みとれる結果で明らかなよう
に、本考案の実施例では大きな皮剥力を要し、被
覆引抜抵抗値もかなり大きくなつているが、比較
例１、２のものはそれらの値がいずれも小さい。 この結果からすると、本考案の場合は緩衝層３
に対する２次被覆層４の把持力がかなり大きく、
それ故、耐側圧特性、突き出し現象防止効果が確
保できたといえる。 以上説明した通り、本考案は光フアイバの外周
に１次被覆層、緩衝層、２次被覆層が設けられて
いる被覆光フアイバにおいて、緩衝層の硬さ
（JIS−K6301に準拠したシヨアＡ硬さ計による測
定値）が１次被覆層の２倍以上であることを特徴
としているから、この種の被覆光フアイバにおけ
る耐側圧特性が格段に向上し、突き出し現象も満
足に防止できる。
考案の実施例に係るものは、−50℃の低温域へ降
温させたとき、はじめて微小な歪み量を示した
が、それ以外は殆ど突き出しのない状態を示し、
総合的にみて優良であるといえる。 それに対し、比較例１、２によるものは、０℃
への温度域に移行する時点からかなりの歪み量を
示し、問題のあることが窺える。 一方、ヒートサイクルの結果も、表３のごとく
本考案の実施例には突き出しの問題がないのに対
し、比較例１、２ではいずれも歪み量の値が大き
くなつている。 つぎに緩衝層と２次被覆層との関係をロードセ
ルにより測定し、その際の皮剥力、被覆引抜抵抗
を第４図、第５図に示した。 なお、これらの図には、その測定状況を簡略に
併示した。 第４図、第５図において、Ｆはロードセル、Ｇ
はノーニツク、Ｈはダイス、Ｔは引張力、Ａは前
述した光フアイバ心線、A′は２次被覆除去状態
の当該心線である。 さらに第４図の皮剥時および第５図の被覆引抜
時における引張力Ｔはそれぞれ100mm／minとし
た。 これら両図から読みとれる結果で明らかなよう
に、本考案の実施例では大きな皮剥力を要し、被
覆引抜抵抗値もかなり大きくなつているが、比較
例１、２のものはそれらの値がいずれも小さい。 この結果からすると、本考案の場合は緩衝層３
に対する２次被覆層４の把持力がかなり大きく、
それ故、耐側圧特性、突き出し現象防止効果が確
保できたといえる。 以上説明した通り、本考案は光フアイバの外周
に１次被覆層、緩衝層、２次被覆層が設けられて
いる被覆光フアイバにおいて、緩衝層の硬さ
（JIS−K6301に準拠したシヨアＡ硬さ計による測
定値）が１次被覆層の２倍以上であることを特徴
としているから、この種の被覆光フアイバにおけ
る耐側圧特性が格段に向上し、突き出し現象も満
足に防止できる。
第１図は本考案被覆光フアイバの１実施例を示
した断面図、第２図は該被覆光フアイバを用いた
光ケーブルの断面図、第３図イ，ロ，ハは本考案
の実施例とその比較例との伝送特性を示した図、
第４図、第５図は同上における皮剥特性および被
覆引抜特性を示した図である。 １……光フアイバ、２……１次被覆層、３……
緩衝層、４……２次被覆層。
した断面図、第２図は該被覆光フアイバを用いた
光ケーブルの断面図、第３図イ，ロ，ハは本考案
の実施例とその比較例との伝送特性を示した図、
第４図、第５図は同上における皮剥特性および被
覆引抜特性を示した図である。 １……光フアイバ、２……１次被覆層、３……
緩衝層、４……２次被覆層。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 光フアイバの外周に１次被覆層、緩衝層、２
次被覆層が設けられている被覆光フアイバにお
いて、緩衝層の硬さ（JIS−K6301に準拠した
シヨアＡ硬さ計による測定値）が、１次被覆層
の２倍以上である被覆光フアイバ。 (2) １次被覆層、緩衝層が同系の材質からなる実
用新案登録請求の範囲第１項記載の被覆光フア
イバ。 (3) １次被覆層、緩衝層がシリコーン樹脂からな
る実用新案登録請求の範囲第１項または第２項
記載の被覆光フアイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982175326U JPS5979802U (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 被覆光フアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1982175326U JPS5979802U (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 被覆光フアイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5979802U JPS5979802U (ja) | 1984-05-30 |
| JPH0336970Y2 true JPH0336970Y2 (ja) | 1991-08-06 |
Family
ID=30381469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1982175326U Granted JPS5979802U (ja) | 1982-11-19 | 1982-11-19 | 被覆光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5979802U (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50145245A (ja) * | 1974-05-13 | 1975-11-21 | ||
| JPH0219766Y2 (ja) * | 1981-02-24 | 1990-05-31 | ||
| IT1137210B (it) * | 1981-04-02 | 1986-09-03 | Pirelli Cavi Spa | Fibra ottica per cavo elettrico |
-
1982
- 1982-11-19 JP JP1982175326U patent/JPS5979802U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5979802U (ja) | 1984-05-30 |
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