JPH0337458B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0337458B2 JPH0337458B2 JP59075724A JP7572484A JPH0337458B2 JP H0337458 B2 JPH0337458 B2 JP H0337458B2 JP 59075724 A JP59075724 A JP 59075724A JP 7572484 A JP7572484 A JP 7572484A JP H0337458 B2 JPH0337458 B2 JP H0337458B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- meniscus
- oscillation
- gas
- face plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/07—Lubricating the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
鋼の連続鋳造における鋳型と鋳片間の潤滑方法
の改善に関してこの明細書で述べる技術内容は、
連続鋳型鋳片のオシレーシヨンマークの有効な軽
減ないしは解消に役立つべき上記潤滑手法の改善
について開発成果を提案することろにある。
の改善に関してこの明細書で述べる技術内容は、
連続鋳型鋳片のオシレーシヨンマークの有効な軽
減ないしは解消に役立つべき上記潤滑手法の改善
について開発成果を提案することろにある。
（従来の技術）
鋼の連続鋳造で鋼型における鋳片との間の潤滑
は、通常鋳型内溶鋼上面（メニスカス）上にパウ
ダー又はレプシードオイルを供給し、かつ鋳型に
オシレーシヨン運動を与えることによつてなされ
ている。
は、通常鋳型内溶鋼上面（メニスカス）上にパウ
ダー又はレプシードオイルを供給し、かつ鋳型に
オシレーシヨン運動を与えることによつてなされ
ている。
通常オシレーシヨンの振動数は100cpm前後で
あるが、この振動数では鋳型表面にいわゆるオシ
レーシヨンマークがはつきりと入り、これが横割
れの原因となるほかに、表面探傷を行なう場合の
ノイズともなつて計測の確度を損う。
あるが、この振動数では鋳型表面にいわゆるオシ
レーシヨンマークがはつきりと入り、これが横割
れの原因となるほかに、表面探傷を行なう場合の
ノイズともなつて計測の確度を損う。
そこで、最近オシレーシヨンをハイサイクル化
し、高振動、小振幅のオシレーシヨンによりオシ
レーシヨンマークを軽減する試みがなされてい
る。しかしハイサイクル化すると、潤滑剤の流入
が抑制され、潤滑不足となつて焼付を起こし、拘
束性ブレークアウトを発生させるなどの問題を引
き起こし、そのため潤滑上、ハイサイクルは250
〜300cpmが限界となつていたのである。しかし
300cpmでも表面品質はまた十分とは云えず、さ
らにハイサイクル化が必要であつたが、従来の技
術では対処ができなかつたのである。
し、高振動、小振幅のオシレーシヨンによりオシ
レーシヨンマークを軽減する試みがなされてい
る。しかしハイサイクル化すると、潤滑剤の流入
が抑制され、潤滑不足となつて焼付を起こし、拘
束性ブレークアウトを発生させるなどの問題を引
き起こし、そのため潤滑上、ハイサイクルは250
〜300cpmが限界となつていたのである。しかし
300cpmでも表面品質はまた十分とは云えず、さ
らにハイサイクル化が必要であつたが、従来の技
術では対処ができなかつたのである。
（発明が解決しようとする問題点）
そこでこの本発明は、小振幅、高振動数のハイ
サイクルオシレーシヨンの場合においても、十分
な鋳型潤滑ができる方法を与え、もつて表面性状
の優れた連鋳鋳片を製造することを目的とするも
のである。
サイクルオシレーシヨンの場合においても、十分
な鋳型潤滑ができる方法を与え、もつて表面性状
の優れた連鋳鋳片を製造することを目的とするも
のである。
（問題点を解決するための手段）
この発明は、連続鋳造用鋳型の鋳型面板に配設
した細孔を通じAr、N2などの気体を、鋳型オシ
レーシヨンの周期と下記式に示す関係に従う同期
化の下でメニスカス近傍に吹き付け、鋳片凝固シ
エルと銅板間にキヤツプを形成させ、メニスカス
上の潤滑剤のギヤツプ内への流入を助長し、鋳型
内鋳片潤滑を促進することを特徴とする連続鋳造
方法。
した細孔を通じAr、N2などの気体を、鋳型オシ
レーシヨンの周期と下記式に示す関係に従う同期
化の下でメニスカス近傍に吹き付け、鋳片凝固シ
エルと銅板間にキヤツプを形成させ、メニスカス
上の潤滑剤のギヤツプ内への流入を助長し、鋳型
内鋳片潤滑を促進することを特徴とする連続鋳造
方法。
記
n2＝kn1
ここに、
ｋ：整数（ｋ＝１、２、３……）
n1：気体の単位時間あたりの吹付回数（cpm）
n2：鋳型オシレーシヨンの振動数（cpm）
なお、鋳型面板に配設される細孔を、鋳型各辺
ごとに複数のブロツクに分け、気体の吹付けとそ
の停止につき隣接するブロツク相互間での交替作
動すること、さらに面板の細孔として多孔質材料
の孔〓を用いることがのぞましい。
ごとに複数のブロツクに分け、気体の吹付けとそ
の停止につき隣接するブロツク相互間での交替作
動すること、さらに面板の細孔として多孔質材料
の孔〓を用いることがのぞましい。
この発明の基本構成を第１図ａ，ｂ〜第２図
ａ，ｂに示す。
ａ，ｂに示す。
図中１ａ，１ｂは、鋳型内の溶鋼とその凝固シ
エル、２ａ，２ｂおよび２ｃは、溶鋼１ａのメニ
スカス上に供給したパウダーの固体層、半溶融お
よび液体層であり、３は鋳型の面板、４はその冷
却箱である。Ar、N2などの気体５を鋳型の型面
３から噴出させるためその供給管６、供給金物７
を通して面板３の表面近傍に設けた供給通路８，
９より、供給通路９と連通して面板３の表面に分
散開口する細孔１０より溶鋼１ａのメニスカス部
に吹付ける。
エル、２ａ，２ｂおよび２ｃは、溶鋼１ａのメニ
スカス上に供給したパウダーの固体層、半溶融お
よび液体層であり、３は鋳型の面板、４はその冷
却箱である。Ar、N2などの気体５を鋳型の型面
３から噴出させるためその供給管６、供給金物７
を通して面板３の表面近傍に設けた供給通路８，
９より、供給通路９と連通して面板３の表面に分
散開口する細孔１０より溶鋼１ａのメニスカス部
に吹付ける。
このメニスカス部には、そこに別途供給されて
溶融過程にあるパウダーが存在し、その半溶融層
２ｂは凝固シエル１ｂとともに上記の吹付けによ
り鋳型の内側に押しやられるので、液体層２ｃの
下部への浸入が助長され、潤滑が助長される。
溶融過程にあるパウダーが存在し、その半溶融層
２ｂは凝固シエル１ｂとともに上記の吹付けによ
り鋳型の内側に押しやられるので、液体層２ｃの
下部への浸入が助長され、潤滑が助長される。
これに対し第３図はレプシードオイルを用いる
従来例で、鋳型面板３上に設置された供給金物
７′を介し、レプシードオイル２′を面板３上を伝
わらせてメニスカス上に供給すると同時に、鋳型
を図示矢印ａ，ｂ方向に往復動オシレーシヨン運
動させ、また第４図はパウダーを用いる従来例
で、パウダー２をシヤベル１１などにより人手
で、又は自動供給装置の投入樋（図示していな
い）で、メニスカス上に供給し、同じく鋳型を矢
印ａ，ｂ方向にオシレーシヨン運動させる。
従来例で、鋳型面板３上に設置された供給金物
７′を介し、レプシードオイル２′を面板３上を伝
わらせてメニスカス上に供給すると同時に、鋳型
を図示矢印ａ，ｂ方向に往復動オシレーシヨン運
動させ、また第４図はパウダーを用いる従来例
で、パウダー２をシヤベル１１などにより人手
で、又は自動供給装置の投入樋（図示していな
い）で、メニスカス上に供給し、同じく鋳型を矢
印ａ，ｂ方向にオシレーシヨン運動させる。
鋳型内の潤滑メカニズムは詳細にはわかつてい
ないが、パウダーの場合、一般には第５図ａ，ｂ
に示すところにおいて次のように説明されてい
る。すなわちパウダー２は溶鋼１ａからの受熱に
よつて溶解するので、固体層２ａと液体層２ｃと
の間に半溶融層の２ｂが生成し、概括的には３層
が分けられる。
ないが、パウダーの場合、一般には第５図ａ，ｂ
に示すところにおいて次のように説明されてい
る。すなわちパウダー２は溶鋼１ａからの受熱に
よつて溶解するので、固体層２ａと液体層２ｃと
の間に半溶融層の２ｂが生成し、概括的には３層
が分けられる。
第５図ｂのネガテイブストリツプ期（オシレー
シヨン運動による鋳型下降速度VMが鋳片引抜速
度VCより大きい時期）においては、鋳型の面板
３との間の摩擦力で半溶融層２ｂが主体的に面板
３との間に押し込められ、凝固シエル先端部を溶
鋼１ａ側に曲げて爪状シエル１b′を作る。次いで
第５図ａに示すポジテイブストリツプ（VM＜
VC）において、溶鋼１ａが爪状シエル１b′の外
側にあふれがちとなり、これがオシレーシヨンマ
ークを形成すると同時に、パウダー２の液体層２
ｃが凝固シエル１ｂの外側にまわり込んで固体層
２ａと合体しつつ面板３との間の潤滑に寄与す
る。
シヨン運動による鋳型下降速度VMが鋳片引抜速
度VCより大きい時期）においては、鋳型の面板
３との間の摩擦力で半溶融層２ｂが主体的に面板
３との間に押し込められ、凝固シエル先端部を溶
鋼１ａ側に曲げて爪状シエル１b′を作る。次いで
第５図ａに示すポジテイブストリツプ（VM＜
VC）において、溶鋼１ａが爪状シエル１b′の外
側にあふれがちとなり、これがオシレーシヨンマ
ークを形成すると同時に、パウダー２の液体層２
ｃが凝固シエル１ｂの外側にまわり込んで固体層
２ａと合体しつつ面板３との間の潤滑に寄与す
る。
ところが、ここでオシレーシヨンが高速、微振
動化したとき、第５図につき述べたような明瞭な
パウダー層の動きが少なくなるので、潤滑不足の
傾向を来したのである。
動化したとき、第５図につき述べたような明瞭な
パウダー層の動きが少なくなるので、潤滑不足の
傾向を来したのである。
（作用）
この発明では、オシレーシヨン運動が高振動数
小振幅化されても充分な鋳型潤滑を可能にするも
のである。
小振幅化されても充分な鋳型潤滑を可能にするも
のである。
さて、オシレーシヨンをハイサイクル化する
と、メニスカスから下部への潤滑剤の入り方が少
なくなり、潤滑不足の傾向となる。これを解消す
るため、こ発明では鋳型の面板に型面で分散開口
する細孔をあけ、この細孔を通してAr、N2など
の気体をメニスカス付近に吹付けて、面板と鋳片
シエル間に気体を吹き込み、面板と鋳片シエル間
に強制的にエアーギヤツプを形成させる。従つて
メニスカス上の潤滑剤のメニスカス下部ギヤツプ
への浸透を良くすることができるわけである。す
なわち、気体吹付けによる上述の効果が、従来の
オシレーシヨン作用の不足分を補う役割を果た
す。
と、メニスカスから下部への潤滑剤の入り方が少
なくなり、潤滑不足の傾向となる。これを解消す
るため、こ発明では鋳型の面板に型面で分散開口
する細孔をあけ、この細孔を通してAr、N2など
の気体をメニスカス付近に吹付けて、面板と鋳片
シエル間に気体を吹き込み、面板と鋳片シエル間
に強制的にエアーギヤツプを形成させる。従つて
メニスカス上の潤滑剤のメニスカス下部ギヤツプ
への浸透を良くすることができるわけである。す
なわち、気体吹付けによる上述の効果が、従来の
オシレーシヨン作用の不足分を補う役割を果た
す。
オシレーシヨンの高速化の程度がとくに
250cpm程度をこえて更に高速化する場合は、吹
付け気体５を間欠的に噴出させ、吹き付け面で脈
動を起こさせるのが良く、というのは、オシレー
シヨンが高速微小なとき、気体の吹付けだけで
は、メニスカス部に及ぼす鋳型の面板３に対する
凝固シエル１ｂの相対的な動きが少なくなり効果
が不十分となり、ここであまり吹付けを激しくす
ると、メニスカス部の抜熱温度低下や、気泡欠陥
などの原因となるおそれがあり、そこで吹付け気
体５をON−OFF状に切換えて断続的送気とし、
第１図ａ，ｂと第２図ａ，ｂに示すメニスカス部
のパウダー層及び凝固シエルに相対運動を繰返し
起こさせることにより、液体層２ｃの流入を促進
させるのである。
250cpm程度をこえて更に高速化する場合は、吹
付け気体５を間欠的に噴出させ、吹き付け面で脈
動を起こさせるのが良く、というのは、オシレー
シヨンが高速微小なとき、気体の吹付けだけで
は、メニスカス部に及ぼす鋳型の面板３に対する
凝固シエル１ｂの相対的な動きが少なくなり効果
が不十分となり、ここであまり吹付けを激しくす
ると、メニスカス部の抜熱温度低下や、気泡欠陥
などの原因となるおそれがあり、そこで吹付け気
体５をON−OFF状に切換えて断続的送気とし、
第１図ａ，ｂと第２図ａ，ｂに示すメニスカス部
のパウダー層及び凝固シエルに相対運動を繰返し
起こさせることにより、液体層２ｃの流入を促進
させるのである。
さらにこの場合、第１図ａに示すような矢印ｂ
方向における鋳型の下降行程で気体を吹付け、第
２図ａに示す矢印ａの上昇行程では気体吹付けを
停止させるようにすると、パウダー層の潤滑機構
上、半溶融層２ｂと凝固シエル１ｂとのすきまが
広くなつて、液体層パウダー２ｃの流入が一層改
善される。
方向における鋳型の下降行程で気体を吹付け、第
２図ａに示す矢印ａの上昇行程では気体吹付けを
停止させるようにすると、パウダー層の潤滑機構
上、半溶融層２ｂと凝固シエル１ｂとのすきまが
広くなつて、液体層パウダー２ｃの流入が一層改
善される。
ただ、オシレーシヨンがあまり高速であると気
体供給のON−OFF動作と、それに伴うパウダー
層と凝固シエルの変形が追いつかなくなるので、
その場合は気体のON−OFFの周期（開閉数n1
cpm）オシレーシヨンの周期（振動数n2 cpm）
と同調させるだけでなく、何回か飛びに気体を供
給するようにして、n2＝kn1（ｋは整数、ｋ＝１、
２、３……）とするのがより効果的である。
体供給のON−OFF動作と、それに伴うパウダー
層と凝固シエルの変形が追いつかなくなるので、
その場合は気体のON−OFFの周期（開閉数n1
cpm）オシレーシヨンの周期（振動数n2 cpm）
と同調させるだけでなく、何回か飛びに気体を供
給するようにして、n2＝kn1（ｋは整数、ｋ＝１、
２、３……）とするのがより効果的である。
（実施例）
上に述べた方法の実施には、第６図ａ，ｂ、第
７図および第８図に示す鋳型の改造が適合する。
７図および第８図に示す鋳型の改造が適合する。
第６図は、標準的な例で、気体の本管により
Ar、N2などの気体５をON−OFFの切換弁Ｖを
介して供給管６より面板３に導き、鋼板内の供給
孔８，９を通して細孔１０よりメニスカス部に気
体５を吹き付ける。
Ar、N2などの気体５をON−OFFの切換弁Ｖを
介して供給管６より面板３に導き、鋼板内の供給
孔８，９を通して細孔１０よりメニスカス部に気
体５を吹き付ける。
切換弁Ｖは電磁弁など、応答性の良いものを利
用するのが良い、また細孔１０は図示のように複
数段設け、メニスカス部にある幅をもつて吹付け
るのが効果的である。なお、図中１３は冷却箱内
の循環冷却水である。
用するのが良い、また細孔１０は図示のように複
数段設け、メニスカス部にある幅をもつて吹付け
るのが効果的である。なお、図中１３は冷却箱内
の循環冷却水である。
第７図に示す変形例では、鋳型の各辺について
細孔１０を、複数のブロツク１４ａ〜１４ｄ毎に
区分し、隣接するブロツクについてそれぞれ気体
の吹付けと停止が交互になるよう吹付ける。図示
の例ではブロツク１４ａと１４ｃが吹付けのと
き、１４ｂと１４ｄは停止し、次の瞬間は三方切
換弁１５などを利用して吹付けと停止を逆にす
る。こうすれば同じ鋳型辺上でも、凝固シエル１
ｂの動きがより細かくなるので、潤滑剤の供給が
より均一化される利点がある。
細孔１０を、複数のブロツク１４ａ〜１４ｄ毎に
区分し、隣接するブロツクについてそれぞれ気体
の吹付けと停止が交互になるよう吹付ける。図示
の例ではブロツク１４ａと１４ｃが吹付けのと
き、１４ｂと１４ｄは停止し、次の瞬間は三方切
換弁１５などを利用して吹付けと停止を逆にす
る。こうすれば同じ鋳型辺上でも、凝固シエル１
ｂの動きがより細かくなるので、潤滑剤の供給が
より均一化される利点がある。
第８図は、気体の吹付け用細孔として、面板に
細孔をあける代わりに、面板３の一部に多孔質材
料１７を用いた場合の例を示し、この方法によれ
ば、気体供給が面として行えるので、気体吹付け
が緩かにかつ均一に行える利点がある。ただしか
なり多孔質にしないと、凝固シエルに影響を及ぼ
すに足りる圧力で送気できないこと、および多孔
質では冷却が十分に行なえない欠点もあるので、
適用ケースに応じて上記の各方法を選択する必要
がある。
細孔をあける代わりに、面板３の一部に多孔質材
料１７を用いた場合の例を示し、この方法によれ
ば、気体供給が面として行えるので、気体吹付け
が緩かにかつ均一に行える利点がある。ただしか
なり多孔質にしないと、凝固シエルに影響を及ぼ
すに足りる圧力で送気できないこと、および多孔
質では冷却が十分に行なえない欠点もあるので、
適用ケースに応じて上記の各方法を選択する必要
がある。
（発明の効果）
この発明による効果は次のように要約される。
１ ハイサイクル・オシレーシヨン鋳造において
も十分な潤滑が可能であり、従来以上にハイサ
イクルでもつて、オシレーシヨンマークの軽微
な鋳片の鋳造が可能である。
も十分な潤滑が可能であり、従来以上にハイサ
イクルでもつて、オシレーシヨンマークの軽微
な鋳片の鋳造が可能である。
２ この発明は、従来方式の鋳型に対しても銅板
よりなる鋳型面板の単純な追加工と、気体供給
装置を設置するだけで適用可能であるので、低
コストで連続鋳造における潤滑の改善ができ
る。
よりなる鋳型面板の単純な追加工と、気体供給
装置を設置するだけで適用可能であるので、低
コストで連続鋳造における潤滑の改善ができ
る。
３ スラブ、ブルームいずれも適用可能で適用範
囲が広い。
囲が広い。
第１図ａ，ｂ、第２図ａ，ｂは、鋳型面板から
の溶鋼メニスカス付近における気体の吹付けと停
止による潤滑挙動の説明図であり、第３図、第４
図は従来の潤滑法の説明図、第５図ａ，ｂは、パ
ウダーによる潤滑挙動の説明図、第６図ａ，ｂ
は、その発明を実施するのに好適な鋳型の断面図
とｃ−ｃ断面図、第７図は、他の例の断面図、第
８図は、別の例の断面図である。
の溶鋼メニスカス付近における気体の吹付けと停
止による潤滑挙動の説明図であり、第３図、第４
図は従来の潤滑法の説明図、第５図ａ，ｂは、パ
ウダーによる潤滑挙動の説明図、第６図ａ，ｂ
は、その発明を実施するのに好適な鋳型の断面図
とｃ−ｃ断面図、第７図は、他の例の断面図、第
８図は、別の例の断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続鋳造用鋳型の鋳型面板に配設した細孔を
通じAr、N2などの気体を、鋳型オシレーシヨン
の周期と下記式に示す関係に従う同期化の下でメ
ニスカス近傍に吹き付け、鋳片凝固シエルと銅板
間にキヤツプを形成させ、メニスカス上の潤滑剤
のギヤツプ内への流入を助長し、鋳型内鋳片潤滑
を促進することを特徴とする連続鋳造方法。 記 n2＝kn1 ここに、 ｋ：整数（ｋ＝１、２、３……） n1：気体の単位時間あたりの吹付回数（cpm） n2：鋳型オシレーシヨンの振動数（cpm）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7572484A JPS60221157A (ja) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7572484A JPS60221157A (ja) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | 連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60221157A JPS60221157A (ja) | 1985-11-05 |
| JPH0337458B2 true JPH0337458B2 (ja) | 1991-06-05 |
Family
ID=13584499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7572484A Granted JPS60221157A (ja) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60221157A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56154260A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-28 | Nippon Steel Corp | Method for preventing wear of mold for continuous casting |
-
1984
- 1984-04-17 JP JP7572484A patent/JPS60221157A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60221157A (ja) | 1985-11-05 |
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