JPH06292957A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JPH06292957A JPH06292957A JP8432993A JP8432993A JPH06292957A JP H06292957 A JPH06292957 A JP H06292957A JP 8432993 A JP8432993 A JP 8432993A JP 8432993 A JP8432993 A JP 8432993A JP H06292957 A JPH06292957 A JP H06292957A
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- Japan
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- mold
- molten metal
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造片の内部欠陥や表面品位を悪化させ
ることなく高速鋳造を行うことにある。 【構成】 タンディッシュの浸漬ノズル３より溶融金属
が供給される鋳型１の上部に形成された密閉空間７に不
活性ガスを供給して該密閉空間７を加圧し、湯面上の高
粘性潤滑剤５の流入特性を制御する。
ることなく高速鋳造を行うことにある。 【構成】 タンディッシュの浸漬ノズル３より溶融金属
が供給される鋳型１の上部に形成された密閉空間７に不
活性ガスを供給して該密閉空間７を加圧し、湯面上の高
粘性潤滑剤５の流入特性を制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タンディッシュから供
給される鉄鋼等の溶融金属を凝固させて連続鋳造片を鋳
造する連続鋳造方法に関するものである。
給される鉄鋼等の溶融金属を凝固させて連続鋳造片を鋳
造する連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、連続鋳造においては、タンディ
ッシュより鋳型内に溶鋼が供給されると、水冷されてい
る鋳型により溶鋼の表面は冷却されて凝固し、皮が張っ
た状態となる。該連続鋳造片をロールで下方に引き抜き
つつ冷却して連続鋳造片を鋳造するものであるが、連続
鋳造片と鋳型表面の焼付を防止するために、鋳型内の湯
面にはＣａＯ、ＳｉＯ2 、アルミナ等を主成分とする潤
滑剤が供給されている。該潤滑剤は溶鋼に接する部分が
溶融してガラス質となって鋳型と連続鋳造片間に浸入し
て潤滑作用を果たすと同時に、鋳型内に浮上する介在物
を吸着するものであるが、高速鋳造を行うために、潤滑
剤を高粘性にすると潤滑剤の消費量が減少して潤滑機能
が低下し、ブレークアウトや連続鋳造片の割れの発生率
が増加する。
ッシュより鋳型内に溶鋼が供給されると、水冷されてい
る鋳型により溶鋼の表面は冷却されて凝固し、皮が張っ
た状態となる。該連続鋳造片をロールで下方に引き抜き
つつ冷却して連続鋳造片を鋳造するものであるが、連続
鋳造片と鋳型表面の焼付を防止するために、鋳型内の湯
面にはＣａＯ、ＳｉＯ2 、アルミナ等を主成分とする潤
滑剤が供給されている。該潤滑剤は溶鋼に接する部分が
溶融してガラス質となって鋳型と連続鋳造片間に浸入し
て潤滑作用を果たすと同時に、鋳型内に浮上する介在物
を吸着するものであるが、高速鋳造を行うために、潤滑
剤を高粘性にすると潤滑剤の消費量が減少して潤滑機能
が低下し、ブレークアウトや連続鋳造片の割れの発生率
が増加する。
【０００３】そこで、特開平３−２１０９５０号公報の
ように潤滑剤を低粘性にすると、潤滑剤の消費量は増加
して潤滑機能は向上するが、連続鋳造片の内部欠陥が増
大するという問題があった。さらに特開昭６０−６２４
８号公報のように、鋳型を上下に振動させるモールドオ
シレーションパターンを変更してポジティブストリップ
時間（鋳型下降速度が鋳造速度より遅い）を長くするこ
とにより、高粘性の潤滑剤による高速鋳造時に、潤滑剤
の消費量を確保して潤滑機能の低下を抑え、ブレークア
ウトその他の操業トラブルを防止することも行われてい
るが、鋳型の上下振動により湯面の初期凝固シェルに深
い突起部が発生し、該突起部に介在物がトラップされて
連続鋳造片の表面品位を悪化させるという問題があっ
た。
ように潤滑剤を低粘性にすると、潤滑剤の消費量は増加
して潤滑機能は向上するが、連続鋳造片の内部欠陥が増
大するという問題があった。さらに特開昭６０−６２４
８号公報のように、鋳型を上下に振動させるモールドオ
シレーションパターンを変更してポジティブストリップ
時間（鋳型下降速度が鋳造速度より遅い）を長くするこ
とにより、高粘性の潤滑剤による高速鋳造時に、潤滑剤
の消費量を確保して潤滑機能の低下を抑え、ブレークア
ウトその他の操業トラブルを防止することも行われてい
るが、鋳型の上下振動により湯面の初期凝固シェルに深
い突起部が発生し、該突起部に介在物がトラップされて
連続鋳造片の表面品位を悪化させるという問題があっ
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の解決すべき課
題は、前記のような問題点を解決し、連続鋳造片の内部
欠陥や表面品位の悪化を生じさせることなく高速鋳造を
行うことにある。
題は、前記のような問題点を解決し、連続鋳造片の内部
欠陥や表面品位の悪化を生じさせることなく高速鋳造を
行うことにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、タンディッシ
ュの浸漬ノズルより溶融金属が供給される鋳型の上部に
形成された密閉空間に不活性ガスを供給して該密閉空間
を加圧し、湯面上の高粘性潤滑剤の流入特性を制御する
ことを特徴とするものである。
ュの浸漬ノズルより溶融金属が供給される鋳型の上部に
形成された密閉空間に不活性ガスを供給して該密閉空間
を加圧し、湯面上の高粘性潤滑剤の流入特性を制御する
ことを特徴とするものである。
【０００６】
【実施例】次に、本発明を図示の実施例装置に基づいて
詳細に説明する。１は連続鋳造用の鋳型であり、該鋳型
１の上端はシール蓋２により密閉されている。３はシー
ル蓋２を貫通して鋳型１内に嵌挿されるタンディッシュ
の浸漬ノズルであり、該浸漬ノズル３によりタンディッ
シュ内の溶融金属は鋳型１に供給される。４はシール蓋
２に多数配設される潤滑剤供給管で、該潤滑剤供給管４
から湯面にＣａＯ、ＳｉＯ2 、アルミナ等を主成分とす
る高粘性潤滑剤５が供給される。湯面に供給された高粘
性潤滑剤５の溶融金属と接する部分は溶融され、上部は
未溶融となっており、溶融された高粘性潤滑剤５は鋳型
１と溶融金属との間に侵入して潤滑を行うものである。
詳細に説明する。１は連続鋳造用の鋳型であり、該鋳型
１の上端はシール蓋２により密閉されている。３はシー
ル蓋２を貫通して鋳型１内に嵌挿されるタンディッシュ
の浸漬ノズルであり、該浸漬ノズル３によりタンディッ
シュ内の溶融金属は鋳型１に供給される。４はシール蓋
２に多数配設される潤滑剤供給管で、該潤滑剤供給管４
から湯面にＣａＯ、ＳｉＯ2 、アルミナ等を主成分とす
る高粘性潤滑剤５が供給される。湯面に供給された高粘
性潤滑剤５の溶融金属と接する部分は溶融され、上部は
未溶融となっており、溶融された高粘性潤滑剤５は鋳型
１と溶融金属との間に侵入して潤滑を行うものである。
【０００７】６はシール蓋２に接続される不活性ガス供
給管で、該不活性ガス供給管６から供給される所定圧の
不活性ガスによりシール蓋２と湯面間に形成される密閉
空間７は加圧され、高粘性潤滑剤５の流入特性を制御す
るものである。８は不活性ガス供給管６に設けられた圧
力計、９は浸漬ノズル３の溶融金属供給孔、１０は浸漬
ノズル３とシール蓋２間をシールするパッキンである。
給管で、該不活性ガス供給管６から供給される所定圧の
不活性ガスによりシール蓋２と湯面間に形成される密閉
空間７は加圧され、高粘性潤滑剤５の流入特性を制御す
るものである。８は不活性ガス供給管６に設けられた圧
力計、９は浸漬ノズル３の溶融金属供給孔、１０は浸漬
ノズル３とシール蓋２間をシールするパッキンである。
【０００８】以下、前記実施装置に基づいて本発明の作
用を説明すれば、タンディッシュより浸漬ノズル３を介
して鋳型１に供給される溶融金属は、浸漬ノズル３の溶
融金属供給孔９より鋳型１内に流入して鋳型１内に充満
する。鋳型１内に供給された溶融金属は水冷されている
鋳型１に接触して表面が冷却凝固されて成形され、図示
しないロールによって下方に引き抜かれていくこととな
るが、シール蓋２により密閉されている鋳型１の密閉空
間７には、不活性ガス供給管６より供給される所定圧の
不活性ガスが供給されて該密閉空間７は加圧されるの
で、前記溶融金属の湯面を覆っている高粘性潤滑剤５の
溶融金属に接触して溶融されている高粘性潤滑剤５は圧
力に応じて鋳型１と溶融金属間に浸入し易くなって潤滑
機能を向上させることとなる。
用を説明すれば、タンディッシュより浸漬ノズル３を介
して鋳型１に供給される溶融金属は、浸漬ノズル３の溶
融金属供給孔９より鋳型１内に流入して鋳型１内に充満
する。鋳型１内に供給された溶融金属は水冷されている
鋳型１に接触して表面が冷却凝固されて成形され、図示
しないロールによって下方に引き抜かれていくこととな
るが、シール蓋２により密閉されている鋳型１の密閉空
間７には、不活性ガス供給管６より供給される所定圧の
不活性ガスが供給されて該密閉空間７は加圧されるの
で、前記溶融金属の湯面を覆っている高粘性潤滑剤５の
溶融金属に接触して溶融されている高粘性潤滑剤５は圧
力に応じて鋳型１と溶融金属間に浸入し易くなって潤滑
機能を向上させることとなる。
【０００９】このことは図２のグラフに示されるよう
に、密閉空間７の気圧が１．００ａｔｍで潤滑剤の粘性
が４ｐｉｓｅの時、潤滑剤の消費量は０．２５ｋｇ／T-
steelであるのに対して気圧が１．０６ａｔｍになると
潤滑剤の消費量は０．４８ｋｇ／T-steel で約２倍の消
費量となり、潤滑機能は高められることとなるので、溶
融金属は的確に潤滑され、且つ冷却されることとなる。
しかも図３に示されるように、鋳造速度を高めても潤滑
剤を高粘性とすれば内部欠陥は減少するので、高速鋳造
が行えることとなる。
に、密閉空間７の気圧が１．００ａｔｍで潤滑剤の粘性
が４ｐｉｓｅの時、潤滑剤の消費量は０．２５ｋｇ／T-
steelであるのに対して気圧が１．０６ａｔｍになると
潤滑剤の消費量は０．４８ｋｇ／T-steel で約２倍の消
費量となり、潤滑機能は高められることとなるので、溶
融金属は的確に潤滑され、且つ冷却されることとなる。
しかも図３に示されるように、鋳造速度を高めても潤滑
剤を高粘性とすれば内部欠陥は減少するので、高速鋳造
が行えることとなる。
【００１０】
【発明の効果】本発明は、前記説明によって明らかなよ
うに、鋳型上部の密閉空間に不活性ガスを供給して加圧
することによって、溶融金属の湯面を覆う高粘性潤滑剤
の消費量を増大させたから、高粘性潤滑剤であるにもか
かわらず、ブレークアウトや割れが発生することがな
く、高速鋳造を行うことができ、また湯面に生じる初期
凝固シェルに深い突起部が発生することがないので、介
在物が該突起物にトラップされて連続鋳造片の表面品位
を悪化させることがない。しかも低粘性の潤滑剤を用い
て高速鋳造する場合のように連続鋳造片に内部欠陥を生
じさせることもなく、安定操業を実施することができる
ものである。従って、本発明は従来の問題点を解決した
連続鋳造方法として業界にもたらすところ極めて大なも
のである。
うに、鋳型上部の密閉空間に不活性ガスを供給して加圧
することによって、溶融金属の湯面を覆う高粘性潤滑剤
の消費量を増大させたから、高粘性潤滑剤であるにもか
かわらず、ブレークアウトや割れが発生することがな
く、高速鋳造を行うことができ、また湯面に生じる初期
凝固シェルに深い突起部が発生することがないので、介
在物が該突起物にトラップされて連続鋳造片の表面品位
を悪化させることがない。しかも低粘性の潤滑剤を用い
て高速鋳造する場合のように連続鋳造片に内部欠陥を生
じさせることもなく、安定操業を実施することができる
ものである。従って、本発明は従来の問題点を解決した
連続鋳造方法として業界にもたらすところ極めて大なも
のである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例を示す断面図である。
【図２】潤滑剤粘性と潤滑剤消費量の関係を示すグラフ
である。
である。
【図３】鋳造速度と潤滑剤の粘性による連続鋳造片の内
部欠陥の表れかたを示すグラフである。
部欠陥の表れかたを示すグラフである。
１ 鋳型 ３ 浸漬ノズル ５ 高粘性潤滑剤 ７ 密閉空間
Claims (1)
- 【請求項１】 タンディッシュの浸漬ノズル(3) より溶
融金属が供給される鋳型(1) の上部に形成された密閉空
間(7) に不活性ガスを供給して該密閉空間(7) を加圧
し、湯面上の高粘性潤滑剤(5) の流入特性を制御するこ
とを特徴とする連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8432993A JPH06292957A (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8432993A JPH06292957A (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06292957A true JPH06292957A (ja) | 1994-10-21 |
Family
ID=13827483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8432993A Withdrawn JPH06292957A (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06292957A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100802477B1 (ko) * | 2006-08-24 | 2008-02-12 | 주식회사 포스코 | 연속주조장치 및 방법 |
| KR101298532B1 (ko) * | 2010-11-18 | 2013-08-22 | 주식회사 포스코 | 주편 결함 저감 장치 및 이를 이용한 주편 결함 저감 방법 |
| JP2015182132A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | 新日鐵住金株式会社 | 加圧式連続鋳造方法 |
| CN113695537A (zh) * | 2021-09-08 | 2021-11-26 | 昆山晶微新材料研究院有限公司 | 一种空心铸锭、其制备方法以及空心型材 |
-
1993
- 1993-04-12 JP JP8432993A patent/JPH06292957A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100802477B1 (ko) * | 2006-08-24 | 2008-02-12 | 주식회사 포스코 | 연속주조장치 및 방법 |
| KR101298532B1 (ko) * | 2010-11-18 | 2013-08-22 | 주식회사 포스코 | 주편 결함 저감 장치 및 이를 이용한 주편 결함 저감 방법 |
| JP2015182132A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | 新日鐵住金株式会社 | 加圧式連続鋳造方法 |
| CN113695537A (zh) * | 2021-09-08 | 2021-11-26 | 昆山晶微新材料研究院有限公司 | 一种空心铸锭、其制备方法以及空心型材 |
| CN113695537B (zh) * | 2021-09-08 | 2023-02-28 | 昆山晶微新材料研究院有限公司 | 一种空心铸锭、其制备方法以及空心型材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000704 |