JPH0340449Y2

JPH0340449Y2 -

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Publication number: JPH0340449Y2
Application number: JP1677985U
Authority: JP
Priority date: 1985-02-07
Filing date: 1985-02-07
Publication date: 1991-08-26
Also published as: JPS61133246U

Description

【考案の詳細な説明】（産業上の利用分野）本考案は、鋳片を鋳型で連続鋳造する際に、鋳
型を支持する梁の振動系を振動させる電気油圧サ
ーボ式鋳型振動装置に関する。

（従来の技術）連続鋳造法では、鋳片と鋳型との摩擦を軽減さ
せて鋳片の焼付あるいはブレークアウト事故を防
止することが必要である。そこで鋳型と鋳片の間
の摩擦を軽減するために、鋳型を上下に振動させ
ながら鋳造する、いわゆる鋳型振動方式の連続鋳
造が行なわれている。

第２図と第３図は、電気油圧サーボ式鋳型振動
装置を備えた連続鋳造設備の一部を示す。図中、
４は鋳型で、その下部外周に設けた給水クレーム
等と共に振動梁２に支持される。該振動梁２は固
定の架台７にその一側の一端を振動支点６で回動
自在に支持される一方、その他側の一端を架台７
の基盤に設けた電気油圧サーボ装置８の加振シリ
ンダ１に接続される。鋳型４を含む梁２の振動系
は、該加振シリンダ１の作動で架台７に対して支
点６を中心に振動ガイド３を介して振動される。
上記の電気油圧サーボ装置８の駆動は、制御回路
（図示せず）で制御されるが、該制御回路は振動
周波数の設定と振動振巾を夫々別個に制御でき
る。

一般に、鋳型振動方式の鋳造においては鋳型の
振動は、鋳型の最大下降速度が鋳片の引抜速度
V_cより大きくなる様に設定されている。具体的
には、第４図に示す様に鋳型の下降速度Ｖと鋳片
の引抜き速度V_cとの関係は、鋳型の下降時間t_pに
対する鋳型の下降速度が鋳片の引抜速度より大き
くなる時間t_oの割合（t_o／t_p×100）が60〜80％と
なるように設定されている。

従来行なわれている具体的な振動の条件は、振
動周波数を60〜90c／min、振動振巾を６〜10mm
としているが、このような条件で鋳造した場合
は、正・負偏析の不良組織が振動により鋳片表面
に発生するオツシレーシヨン・マークの谷部に発
生し、微小割れの原因となる。また、パウダの捲
込等の欠陥が多発する。オツシレーシヨン・マー
ク谷部に発生したオツシレーシヨンの欠陥は表層
２mm以内に多発し、鋳片を無手入のまま例えば板
に圧延した場合、該欠陥は酸洗ムラパターン、ヘ
ゲ疵となり、鋼板の表面性を著しく害する。そこ
で従来は中間成品段階で研削除去し、これらの欠
陥を除去しているが、これは手入費用の増大、歩
留の低下等により膨大なコスト高となつていた。
特にパウダの捲込に関しては健全な鋳型振動が必
要であり、安定した鋳型加振装置が必要になつて
くる。

上記の加振シリンダ１を駆動する電気油圧サー
ボ装置８の油圧回路は、従来は第５図に示すよう
に構成されていた。加振シリンダ１は、サーボ弁
１１により加振される。サーボ弁１１は、４ポー
ト３位置クローズドセンタ型切換弁であるメイン
弁１２とパイロツト弁１３とからなり、パイロツ
ト弁１３は、外部より入力される電気信号により
動作する。作動油は、オイルタンク１４から油圧
ポンプ１５を通し加圧され、メインライン１６、
メイン弁１２を経て加振シリンダ１に伝えられ
る。作動油は、リターンライン１７を通り、オイ
ルタンク１４に戻る。メインライン１６とリター
ンライン１７との間には、リリーフ弁１８が設け
られる。メインライン１６の圧力は、リリーフ弁
１８により設定される。一方、メインライン１６
とリターンライン１７とからそれぞれ分岐したパ
イロツトライン１９，２０は、パイロツト弁１３
のポートに接続されパイロツト弁１３は、メイン
弁１２を制御する。なお、各ライン１６，１７，
１９に、ポンプ脈動防止用のアキユミユレータ２
１，２２，２３がそれぞれ設けられる。

（考案の解決すべき問題点）この油圧回路においては、サーボ弁１１へ供給
される油圧がメイン弁１２、パイロツト弁１３と
も同じである。また、パイロツト弁１３のリター
ンライン２０は、直接リターンライン１７に接続
されている。

メイン圧（メインライン１６の圧力）は、負荷
により決定される。パイロツト圧（パイロツトラ
イン１９の圧力）は、メイン圧と同じであり、高
圧である。したがつて、パイロツト弁１３の動特
性が悪くなつていた。また、パイロツト弁１３の
動特性は、油粘性にも大きな影響をうける。特に
冬期には粘性が高くなり、パイロツト弁１３の動
きが悪くなつた。

本考案の目的は、安定な鋳型振動を行なうこと
ができる電気油圧サーボ式鋳型振動装置を提供す
ることである。

（問題点を解決するための手段）本考案に係る電気油圧サーボ式鋳型振動装置
は、鋳型を加振する加振シリンダと、該加振シリ
ンダに接続されて該加振シリンダを駆動するメイ
ン弁と、該メイン弁を油圧で制御するパイロツト
弁と、前記メイン弁およびパイロツト弁に作動油
を供給する油圧ポンプと、該油圧ポンプと前記パ
イロツト弁との間に設けられた減圧弁と、前記パ
イロツト弁の近傍にて前記パイロツト弁の２本の
入力配管の間に接続されたリリーフ弁とを具備
し、前記減圧弁により、前記メイン弁に供給され
る作動油の圧力より低い圧力の作動油を前記パイ
ロツト弁に供給可能とされているとともに、前記
リリーフ弁により、作動油を加熱可能とされてい
るとともに、前記リリーフ弁により、作動油を加
熱可能とされていることを特徴とする。

（作用）パイロツト弁は、その動特性に最適な圧力で作
動させることができる。また、パイロツ弁の近傍
に設けたリリーフ弁が発熱することにより、パイ
ロツト弁での作動油の粘性をパイロツト弁の動特
性が最適になるように保つことができる。

（実施例）本考案の実施例の油圧回路を第１図に示す。第
５図に示した油圧回路との違いは、次のとおりで
ある。パイロツトライン１９に減圧弁３１が設け
られる。また、パイロツト弁１３の近傍でパイロ
ツトライン１９の低圧側とリターンライン２０と
の間に加熱可能なリリーフ弁３２が接続される。

減圧弁３１によりパイロツト弁１３の動特性に
最適な圧力に減圧された作動油は、パイロツト弁
１３に送られる。（一般的に、メイン圧よりパイ
ロツト圧の方が低い方が良いことがわかつた。）
作動油の一部は、リリーフ弁３２を通してリター
ンラインに帰される。このとき、リリーフ弁３２
で発熱が生じ、リリーフ弁３２の近くにあるパイ
ロツト弁１３の周辺の作動油を加熱し、作動油の
粘性を低下させ最適の粘度に保つ。減圧弁３１に
よるパイロツト圧の選択とリリーフ弁３２での加
熱により、パイロツト弁１３の動特性が改善され
る。これにより、サーボ弁１１による加振シリン
ダ１の加振が安定化され、したがつて、安定した
鋳型振動が可能になる。

なお、減圧弁３１を取り付ける代りに、別の油
圧ポンプを設けてパイロツト圧を下げてもよい。

（考案の効果）安定した鋳型振動が得られる。

パイロツト圧が調節可能になるので、配管長さ
の違いなどの機差による特性の違いをパイロツト
圧の調節により処理できる。

作動油の粘性を最適に保つことが、スチームト
レースなどを必要とせずに可能になり、コストを
低下させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本考案の実施例の油圧回路図であ
る。第２図と第３図は、それぞれ、鋳型振動方式
連続鋳造装置の正面図と上面図である。第４図
は、鋳型振動速度のグラフである。第５図は、従
来の油圧回路図である。１……加振シリンダ、２……振動梁、３……振
動ガイド、４……鋳型、５……給水フレーム、６
……振動支点、７……架台、８……電気油圧サー
ボ装置、１１……サーボ弁、１２……メイン弁、
１３……パイロツト弁、１４……オイルタンク、
１５……油圧ポンプ。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

鋳型を加振する可振シリンダと、該加振シリン
ダに接続されて該加振シリンダを駆動するメイン
弁と、該メイン弁を油圧で制御するパイロツト弁
と、前記メイン弁およびパイロツト弁に作動油を
供給する油圧ポンプと、該油圧ポンプと前記パイ
ロツト弁との間に設けられた減圧弁と、前記パイ
ロツト弁の近傍にて前記パイロツト弁の２本の入
力配管の間に接続されたリリーフ弁とを具備し、
前記減圧弁により、前記メイン弁に供給される作
動油の圧力より低い圧力の作動油を前記パイロツ
ト弁に供給可能とされているとともに、前記リリ
ーフ弁により、作動油を加熱可能とされていると
ともに、前記リリーフ弁により、作動油を加熱可
能とされていることを特徴とする電気油圧サーボ
式鋳型振動装置。