JPH0341236A - ピストン式緩衝器 - Google Patents
ピストン式緩衝器Info
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- JPH0341236A JPH0341236A JP17531189A JP17531189A JPH0341236A JP H0341236 A JPH0341236 A JP H0341236A JP 17531189 A JP17531189 A JP 17531189A JP 17531189 A JP17531189 A JP 17531189A JP H0341236 A JPH0341236 A JP H0341236A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、例えば車両の懸架スプリングに付設され、車
体の振動減衰を行なうピストン式Ｍ街器に関する。
体の振動減衰を行なうピストン式Ｍ街器に関する。
［従来の技術］
この種の緩衝器としては、シリンダ内にピストンを摺動
自在に設けて、該ピストンによりシリンダ内を第１の液
室および第２の液室に区画し、該ピストンに第Ｉの液室
および第２の液室を連通ずる流路を設けてその途中に絞
り流路を形成したピストン式の緩衝器が一般に使用され
ている。そして、シリンダ内に封入した流体が絞り流路
を通過する際の抵抗を利用して、減衰力を発生させる。
自在に設けて、該ピストンによりシリンダ内を第１の液
室および第２の液室に区画し、該ピストンに第Ｉの液室
および第２の液室を連通ずる流路を設けてその途中に絞
り流路を形成したピストン式の緩衝器が一般に使用され
ている。そして、シリンダ内に封入した流体が絞り流路
を通過する際の抵抗を利用して、減衰力を発生させる。
ところで、車両走行時、緩衝器の伸縮に伴ってピストン
から異音が発生することがあり、これが直接騒音あるい
は路面等からの反射音となって乗員に不快感を与え、乗
心地を損なうおそれがあった。この流体騒音はキャビテ
ーション現象として知られ、ピストン速度、すなわち流
体移動速度の増加に伴って騒音レベルが増大する。
から異音が発生することがあり、これが直接騒音あるい
は路面等からの反射音となって乗員に不快感を与え、乗
心地を損なうおそれがあった。この流体騒音はキャビテ
ーション現象として知られ、ピストン速度、すなわち流
体移動速度の増加に伴って騒音レベルが増大する。
これに対し、従来より、例えば車体骨格内部にゴム発泡
材あるいは発泡性樹脂等の吸音材を充填するといった遮
音対策が実施されている。
材あるいは発泡性樹脂等の吸音材を充填するといった遮
音対策が実施されている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、遮音材を用いることにより部品点数が増
加し、重量増、コスト増加といった問題が生じる上、流
体騒音の低減に対し根本的な解決はなされない。
加し、重量増、コスト増加といった問題が生じる上、流
体騒音の低減に対し根本的な解決はなされない。
しかして、本発明の目的は、流体騒音の発生を抑制して
乗り心地を向上させ、かつ簡単な構成で良好な減衰力持
性を示すピストン式緩衝器を提供することにある。
乗り心地を向上させ、かつ簡単な構成で良好な減衰力持
性を示すピストン式緩衝器を提供することにある。
［課題を解決するための手段］
上記課題を解決するための本発明の構成を第１図で説明
すると、ピストン式緩衝器は、シリンダ３内に、ピスト
ンロッド４の先端に固着したピストン２を摺動自在に設
けて（第１図）、該ビス）ヘン２により上記シリンダ３
内を第１の液室３１と第２の液室３２とに区画し、上記
ピストン２の第１の液室３１側の端面に環状構２１を設
け（第２図、第３図〉、第１の液室方向へピストンが移
動した時に該端面に当接して上記環状構を閉鎖する弁板
２ｄを設けて、該弁板２ｄと上記環状構２１とから構戒
される空間を第３の液室２６となしく第４図）、上記環
状構２↑の側壁上端面には周方向の複数箇所に切欠き２
４を形成して、該切欠き２４と上記弁板２ｄとから構戒
される間隙を上記第１の液室３１と第３の液室２６とを
連通ずる絞り流Ｂ２５となすとともに、上記第３の液室
２６には底面に第２の液室３２に連通する流路２３を形
成しである。
すると、ピストン式緩衝器は、シリンダ３内に、ピスト
ンロッド４の先端に固着したピストン２を摺動自在に設
けて（第１図）、該ビス）ヘン２により上記シリンダ３
内を第１の液室３１と第２の液室３２とに区画し、上記
ピストン２の第１の液室３１側の端面に環状構２１を設
け（第２図、第３図〉、第１の液室方向へピストンが移
動した時に該端面に当接して上記環状構を閉鎖する弁板
２ｄを設けて、該弁板２ｄと上記環状構２１とから構戒
される空間を第３の液室２６となしく第４図）、上記環
状構２↑の側壁上端面には周方向の複数箇所に切欠き２
４を形成して、該切欠き２４と上記弁板２ｄとから構戒
される間隙を上記第１の液室３１と第３の液室２６とを
連通ずる絞り流Ｂ２５となすとともに、上記第３の液室
２６には底面に第２の液室３２に連通する流路２３を形
成しである。
そして、少なくとも上記絞り流路２５を形成した部分に
おいて上記第３の液室２６の流路深さｈと、上記絞り流
路２５の流路深さｄの比ｈ／ｄを、１．０≦ｈ／ｄ≦３
．０の範囲としである。
おいて上記第３の液室２６の流路深さｈと、上記絞り流
路２５の流路深さｄの比ｈ／ｄを、１．０≦ｈ／ｄ≦３
．０の範囲としである。
あるいは、流路深さを規定する代わりに、第１５図の如
く、上記第３の液室２６の、少なくとも上記絞り流路２
５と対向する側壁内周面を、その頂部より第３の液室の
底面に向けて下り傾斜する傾斜面２つとなし、その傾斜
角度θを５°≦θ≦４０°の範囲に設定してもよい。
く、上記第３の液室２６の、少なくとも上記絞り流路２
５と対向する側壁内周面を、その頂部より第３の液室の
底面に向けて下り傾斜する傾斜面２つとなし、その傾斜
角度θを５°≦θ≦４０°の範囲に設定してもよい。
［作用］
ピストン式緩衝器の伸縮に伴って、第１の液室３１内の
流体は、絞り流路２５を通過して第３の液室２６内へ流
入し、その後向きを変えて底面の流路２３より第１の液
室３２へ流出する。
流体は、絞り流路２５を通過して第３の液室２６内へ流
入し、その後向きを変えて底面の流路２３より第１の液
室３２へ流出する。
ここで、流体騒音の発生機構を説明する。ピストン速度
、すなわち流体移動速度が増大すると、流体の流入によ
り第３の液室２６内に低圧部が生じて流体中に溶けてい
た気体が分離し、気泡か発生する。流体はその後第３の
液室２６の側壁に衝突して渦流となり、さらに大量のキ
ャビテーション気泡が発生して成長する。そして第２の
液室３１へ流入する直前に非常に細かい気泡に崩壊し、
この時に流体騒音が発生するものと考えられる。
、すなわち流体移動速度が増大すると、流体の流入によ
り第３の液室２６内に低圧部が生じて流体中に溶けてい
た気体が分離し、気泡か発生する。流体はその後第３の
液室２６の側壁に衝突して渦流となり、さらに大量のキ
ャビテーション気泡が発生して成長する。そして第２の
液室３１へ流入する直前に非常に細かい気泡に崩壊し、
この時に流体騒音が発生するものと考えられる。
本発明では、第３の液室２６の流路深さｈと、絞り流路
２５の流路深さｄの比ｈ／ｄを、特定の範囲とし、流星
特性に影響のない程度にｈ／ｄを小さく設定したことに
より、キャビテーション気泡の原因となる渦流の発生が
抑制され、騒音発生を防止する。また、第３の液室２６
に特定の傾斜角度を有する傾斜面２つを設けることによ
っても同様に作用し、流体騒音の発生が抑制される。
２５の流路深さｄの比ｈ／ｄを、特定の範囲とし、流星
特性に影響のない程度にｈ／ｄを小さく設定したことに
より、キャビテーション気泡の原因となる渦流の発生が
抑制され、騒音発生を防止する。また、第３の液室２６
に特定の傾斜角度を有する傾斜面２つを設けることによ
っても同様に作用し、流体騒音の発生が抑制される。
［実施例］
以下、図面に基づいて本発明の一実施例を説明する。
第５図は本発明のピストン式緩衝器の全体構成図であり
、その一部を破断して示しである。図において、ピスト
ン式緩衝器ｌは、シリンダ３とその内部に貫挿されたピ
ストンロッド４を有し、該ピストンロッド４の先端には
ピストン２が固定しである。ピストン２はシリンダ３内
を軸方向に摺動自在となしてあり、これによりシリンダ
３内は上方の第１の液室３１と下方の第２の液室３２と
に区画される。
、その一部を破断して示しである。図において、ピスト
ン式緩衝器ｌは、シリンダ３とその内部に貫挿されたピ
ストンロッド４を有し、該ピストンロッド４の先端には
ピストン２が固定しである。ピストン２はシリンダ３内
を軸方向に摺動自在となしてあり、これによりシリンダ
３内は上方の第１の液室３１と下方の第２の液室３２と
に区画される。
ピストン式緩衝器■は、シリンダ３の下端面にて車軸側
部材５に連結され、また、ピストンロッド４の後端をベ
アリング６エおよび防振ゴム６２を介して車体側部材６
に固定しである。また、ピストンロッド４周りには懸架
スプリングＳが配役しである。
部材５に連結され、また、ピストンロッド４の後端をベ
アリング６エおよび防振ゴム６２を介して車体側部材６
に固定しである。また、ピストンロッド４周りには懸架
スプリングＳが配役しである。
ピストン２の詳細を第１図に示す９図において、側径と
したピストンロッド４の先端部には、円板状のメインバ
ルブストッパ２ａ、メインバルブスプリング２ｂ、メイ
ンバルブシート２ｃ、筒状のピストン本体２ｅが順次押
通配設され、メインバルブプレート２ｄはメインバルブ
スプリング２ｂのバネ力によりピストン本体２ｅ上面に
密着している。
したピストンロッド４の先端部には、円板状のメインバ
ルブストッパ２ａ、メインバルブスプリング２ｂ、メイ
ンバルブシート２ｃ、筒状のピストン本体２ｅが順次押
通配設され、メインバルブプレート２ｄはメインバルブ
スプリング２ｂのバネ力によりピストン本体２ｅ上面に
密着している。
ピストン本体２ｅ下面には、さらにリリーフバルブプレ
ート２ｆ、リリーフバルブシート２ｇ、リリーフスプリ
ングシート２ｈ、リリーフバルブスプリング２１が押通
配設され、ナツト２ｊにより固定されている。リリーフ
バルブプレート２ｆはリリーフバルブスプリング２ｉの
バネ力Ｇこよりピストン本体２ｅの下面に密着している
。
ート２ｆ、リリーフバルブシート２ｇ、リリーフスプリ
ングシート２ｈ、リリーフバルブスプリング２１が押通
配設され、ナツト２ｊにより固定されている。リリーフ
バルブプレート２ｆはリリーフバルブスプリング２ｉの
バネ力Ｇこよりピストン本体２ｅの下面に密着している
。
ピストン本体２ｅには、第２図および第３図に示すよう
に、上面（第１の液室側端面）に複数の環状溝２１．２
２を同心固状に形成しである。外周囲の環状溝２１には
、底面に貫通穴が複数、等間隔で形成され、第２の液室
３２に連通するメインポート２３としである。
に、上面（第１の液室側端面）に複数の環状溝２１．２
２を同心固状に形成しである。外周囲の環状溝２１には
、底面に貫通穴が複数、等間隔で形成され、第２の液室
３２に連通するメインポート２３としである。
環状溝２１外周壁の上端面には、円周方向に複数の切欠
き２４が形成してあり、該切欠き２４と、ピストン本体
２ｅの上面に配したメインバルブプレート２ｄとにより
形成される間隙を絞り流路２５となしである（第４図〉
。また、上記環状溝２１とメインバルブプレート２ｄに
より形成される空間を第３の液室２６となしてあり、し
かして、第１の液室３１より絞り流８２６を経て第３の
液室２６に流入した流体は、その底面のメインボート２
３より第２の液室３２に流出する。
き２４が形成してあり、該切欠き２４と、ピストン本体
２ｅの上面に配したメインバルブプレート２ｄとにより
形成される間隙を絞り流路２５となしである（第４図〉
。また、上記環状溝２１とメインバルブプレート２ｄに
より形成される空間を第３の液室２６となしてあり、し
かして、第１の液室３１より絞り流８２６を経て第３の
液室２６に流入した流体は、その底面のメインボート２
３より第２の液室３２に流出する。
内周側の環状溝２２には、底面に貫通穴が複数、等間隔
で形成されてリリーフボート２７となしである（第２図
、第３図）。上記メインバルブプレー）−２ｄには環状
溝２２との対向位置に通孔が設けてあり、第１の液室内
の流体は環状溝２２を経てリリーフポート２７内へ自由
に流入する。リリーフポート２７の下端は、ピストン２
下面に設けた環状溝２８に開口し、該環状溝２８はピス
トン本体２ｅ下面に密着して配したリリーフバルブプレ
ート２ｆにより閉鎖されて、通常状態では第２の液室３
２とは連通していない。
で形成されてリリーフボート２７となしである（第２図
、第３図）。上記メインバルブプレー）−２ｄには環状
溝２２との対向位置に通孔が設けてあり、第１の液室内
の流体は環状溝２２を経てリリーフポート２７内へ自由
に流入する。リリーフポート２７の下端は、ピストン２
下面に設けた環状溝２８に開口し、該環状溝２８はピス
トン本体２ｅ下面に密着して配したリリーフバルブプレ
ート２ｆにより閉鎖されて、通常状態では第２の液室３
２とは連通していない。
ピストン２は、機能的に大別すると、メインバルブとリ
リーフバルブの２つのバルブを有する。
リーフバルブの２つのバルブを有する。
メインバルブは、メインバルブプレード２ｄがメインバ
ルブスプリング２ｂのバネ力によってピストン２上面に
押付けられた状態で、メインバルブプレート２ｄと切欠
きにより形成される上記絞り流路２５と、第３の液室２
６、およびメインボート２３より構成される。また、リ
リーフバルブは、環状溝２２と、リリーフボート２７、
および環状溝２８により構成され、リリーフバルブプレ
ー１・２ｆがピストン本体２ｅ下面に密着する第１図の
状態では閉弁状態となっている。この部分の拡大図を第
６図（１）に示す。
ルブスプリング２ｂのバネ力によってピストン２上面に
押付けられた状態で、メインバルブプレート２ｄと切欠
きにより形成される上記絞り流路２５と、第３の液室２
６、およびメインボート２３より構成される。また、リ
リーフバルブは、環状溝２２と、リリーフボート２７、
および環状溝２８により構成され、リリーフバルブプレ
ー１・２ｆがピストン本体２ｅ下面に密着する第１図の
状態では閉弁状態となっている。この部分の拡大図を第
６図（１）に示す。
なお、メインバルブとリリーフバルブとは互いに独立し
ており、ピストン本体２ｅ内部で連通ずることはない。
ており、ピストン本体２ｅ内部で連通ずることはない。
ここで、メインバルブおよびリリーフバルブの動作につ
いて説明する。
いて説明する。
第５図において、懸架スプリングＳが伸びるとき、これ
に伴って緩衝器１が伸ばされ（伸び開動作状態という〉
、ピストン２はシリンダ３内を相対的に図の上方へ移動
する。このとき、シリンダ３内の流体は、第１図および
第４図矢印７１の如く、第１の液室３１から絞り流路２
５、第３の液室２６、メインポート２３を経て第２の液
室３２へ流出し、絞り流Ｆ！＠２５を流通する流体の抵
抗により減衰力を発生する。ピストン速度が小さい場合
には流体はこのメインバルブのみを流れる。
に伴って緩衝器１が伸ばされ（伸び開動作状態という〉
、ピストン２はシリンダ３内を相対的に図の上方へ移動
する。このとき、シリンダ３内の流体は、第１図および
第４図矢印７１の如く、第１の液室３１から絞り流路２
５、第３の液室２６、メインポート２３を経て第２の液
室３２へ流出し、絞り流Ｆ！＠２５を流通する流体の抵
抗により減衰力を発生する。ピストン速度が小さい場合
には流体はこのメインバルブのみを流れる。
ピストン速度が大きくなった場合には、第１の液室３１
内の圧力が上昇するため、第６図（１）において、リリ
ーフバルブプレート２ｆ上面に加えられる圧力が上昇し
、リリーフバルブプレート２ｆがリリーフバルブスプリ
ング２１のバネ力に抗してリリーフバルブを開弁する（
第６図（２）〉このとき流体は、第１図および第６図（
２〉の矢印７２の如く、リリーフボート２７より環状溝
２８を通って第２の液室３２へ流れる。このようにピス
トン速度が一定速度を越えると、メインバルブとリリー
フバルブが同時に動作して減衰力の急激な上昇を抑制す
る。ピストン速度に対する減衰力の変化を第７図に示す
。
内の圧力が上昇するため、第６図（１）において、リリ
ーフバルブプレート２ｆ上面に加えられる圧力が上昇し
、リリーフバルブプレート２ｆがリリーフバルブスプリ
ング２１のバネ力に抗してリリーフバルブを開弁する（
第６図（２）〉このとき流体は、第１図および第６図（
２〉の矢印７２の如く、リリーフボート２７より環状溝
２８を通って第２の液室３２へ流れる。このようにピス
トン速度が一定速度を越えると、メインバルブとリリー
フバルブが同時に動作して減衰力の急激な上昇を抑制す
る。ピストン速度に対する減衰力の変化を第７図に示す
。
逆に、ピストン２が縮み開動作状態にあるときには、第
１図において、ピストン２はシリンダ３内を相対的に図
の下方へ移動する。このとき、第２の液室３２内の圧力
が上昇するために、リリーフバルブは逆止弁として作用
し、この経路では流体の流れはない。
１図において、ピストン２はシリンダ３内を相対的に図
の下方へ移動する。このとき、第２の液室３２内の圧力
が上昇するために、リリーフバルブは逆止弁として作用
し、この経路では流体の流れはない。
メインバルブにおいては、メインバルブプレート２ｄの
周縁部が、メインバルブスプリング２ｂのバネ力に抗し
て上方に変形し、絞り流路２５の流路面積をおしひろげ
る。しかして第２の液室３２内の流体は、メインポート
２３より第３の液室２６を経て、前記矢印７■と逆向き
に流れるが、第１の液室と第３の液室とを連通ずる流路
面積が拡張されるため、絞り効果が伸び開動作時に比べ
て減少し、第７図に示すように、縮み側の減衰力は伸び
四の減衰力に比べて小さくなる。
周縁部が、メインバルブスプリング２ｂのバネ力に抗し
て上方に変形し、絞り流路２５の流路面積をおしひろげ
る。しかして第２の液室３２内の流体は、メインポート
２３より第３の液室２６を経て、前記矢印７■と逆向き
に流れるが、第１の液室と第３の液室とを連通ずる流路
面積が拡張されるため、絞り効果が伸び開動作時に比べ
て減少し、第７図に示すように、縮み側の減衰力は伸び
四の減衰力に比べて小さくなる。
次に、第４図において、絞り流路２５の流路深さをｄ、
その後流の第３の液室２６の流路深さをｈとし、ｈ／ｄ
を変化させた場合の騒音レベルと、流量変化率の変化を
調べた。絞り流路２５の流路深さｄを一定としくｄ−０
，１ｍｍ＞、絞り流路２５の幅Ｗを０，５胴、１．０＋
ｎ＋ｎ、２．０ｍｍに変更して測定した結果を第８図に
示した。また、絞り流路２５の幅Ｗを一定としくｗ＝
１ 、０ｍｍ） 、流路深さｄを０．０５陥、０．）悶
、０．２Ｍに変更して測定した結果を第９図に示した。
その後流の第３の液室２６の流路深さをｈとし、ｈ／ｄ
を変化させた場合の騒音レベルと、流量変化率の変化を
調べた。絞り流路２５の流路深さｄを一定としくｄ−０
，１ｍｍ＞、絞り流路２５の幅Ｗを０，５胴、１．０＋
ｎ＋ｎ、２．０ｍｍに変更して測定した結果を第８図に
示した。また、絞り流路２５の幅Ｗを一定としくｗ＝
１ 、０ｍｍ） 、流路深さｄを０．０５陥、０．）悶
、０．２Ｍに変更して測定した結果を第９図に示した。
騒音レベルの測定は、第１Ｏ図に示すように、遮音箱内
にＭ筒器を入れて加振し、緩衝器から１００１ＴＩＩ１
１離れた位置に騒音計を配して行なった。また、流量変
化率は、ｈ／ｄ＝５．０での絞り流路２５の流量Ｖ−を
基準とし、Ｖ″に対する流量■の変化率：Ｖ−Ｖ−／Ｖ
−で示した。
にＭ筒器を入れて加振し、緩衝器から１００１ＴＩＩ１
１離れた位置に騒音計を配して行なった。また、流量変
化率は、ｈ／ｄ＝５．０での絞り流路２５の流量Ｖ−を
基準とし、Ｖ″に対する流量■の変化率：Ｖ−Ｖ−／Ｖ
−で示した。
第８図、第９図に明らかなように、いずれの場合もｈ／
ｄが小さくなるにつれ、騒音レベルは低下しており、特
にｈ／ｄ≦３．０の範囲で急減する。一方、流量変化率
はｈ／ｄが小さくなるに従って徐々に減少するが、ｈ／
ｄ≧１．０の範囲では大きな変化はなく、減衰特性に大
きな影響はない。ｈ／ｄ＜１．０の範囲では流量変化率
が急減しており、すなわち減衰力が急増することになる
。
ｄが小さくなるにつれ、騒音レベルは低下しており、特
にｈ／ｄ≦３．０の範囲で急減する。一方、流量変化率
はｈ／ｄが小さくなるに従って徐々に減少するが、ｈ／
ｄ≧１．０の範囲では大きな変化はなく、減衰特性に大
きな影響はない。ｈ／ｄ＜１．０の範囲では流量変化率
が急減しており、すなわち減衰力が急増することになる
。
従って、減衰特性に影響を与えることなく、がつ流体騒
音を大きく低減させるためには、ｈ／ｄが、工、○≦ｈ
／ｄ≦３．０の範囲となるように設定する必要があるこ
とがわかる。
音を大きく低減させるためには、ｈ／ｄが、工、○≦ｈ
／ｄ≦３．０の範囲となるように設定する必要があるこ
とがわかる。
ここで、ｈ／ｄを変更することによる騒音レベルの変化
を図で説明する。流体騒音の発生原因は、第３の液室内
で発生するキャビテーションであると考えられる。第１
工図は、キャビテーション気泡の発生状況を、ピストン
本体２ｅ上方から観察した図であり、第Ｉ２図はその縦
断面図である。
を図で説明する。流体騒音の発生原因は、第３の液室内
で発生するキャビテーションであると考えられる。第１
工図は、キャビテーション気泡の発生状況を、ピストン
本体２ｅ上方から観察した図であり、第Ｉ２図はその縦
断面図である。
緩衝器の伸び開動作時において、流体は、第１の液室か
ら絞り流路２５へ、矢印８に沿って流入する。絞り流路
２５を通過した流体は、第１２図矢印８の如く下方へ向
きを変え、このため第３の液室２６上部の圧力が低下し
て、流体中に溶けていた気体がキャビテーション気泡９
１として分離し始める。流体が第３の液室２６の内周壁
面に衝突すると、図に示すような時計回りまたは反時計
回りの渦流９２を形成し、この渦流９２中心部の圧力が
低下することにより、さらに大量のキャビテーション気
泡９１を発生する（ポルテックスキャビテーション〉。
ら絞り流路２５へ、矢印８に沿って流入する。絞り流路
２５を通過した流体は、第１２図矢印８の如く下方へ向
きを変え、このため第３の液室２６上部の圧力が低下し
て、流体中に溶けていた気体がキャビテーション気泡９
１として分離し始める。流体が第３の液室２６の内周壁
面に衝突すると、図に示すような時計回りまたは反時計
回りの渦流９２を形成し、この渦流９２中心部の圧力が
低下することにより、さらに大量のキャビテーション気
泡９１を発生する（ポルテックスキャビテーション〉。
そしてこのキャビテーション気泡９１が、第３の液室２
６底面のメインポートに流入する直前に非常に細かい気
泡に崩壊して、この気泡崩壊時に流体騒音が発生する。
６底面のメインポートに流入する直前に非常に細かい気
泡に崩壊して、この気泡崩壊時に流体騒音が発生する。
ｈ／ｄを本発明で規定する範囲より大きく設定した場合
には、第３の液室２６内に渦流が発生する空間が十分存
在するため、上記第１１図、第１２図のように渦流が発
生してキャビテーション気泡が発生する。
には、第３の液室２６内に渦流が発生する空間が十分存
在するため、上記第１１図、第１２図のように渦流が発
生してキャビテーション気泡が発生する。
これに対し、ｈ／ｄを本発明で規定する範囲内にした場
合には（第１３図）、絞り流路２５後流四の第３の液室
２６内に、渦流が発生する十分な空間が存在せず、キャ
ビテーション気泡の発生が抑制されて、流体騒音が著し
く低減できるものと思われる。
合には（第１３図）、絞り流路２５後流四の第３の液室
２６内に、渦流が発生する十分な空間が存在せず、キャ
ビテーション気泡の発生が抑制されて、流体騒音が著し
く低減できるものと思われる。
第工４図には本発明の第２の実施例を示す。上記実施例
では第３の液室２６内全領域で、ｈ／ｄが上記範囲とな
るようにしたが、図の如く、少なくとも絞り流路２５と
対向する位置２０において流路深さｈが、１．０≦ｈ／
ｄ≦３．０の範囲にあればよく、本実施例ではそれ以外
の領域の流路深さをやや深く設定しである。これにより
十分な流路面積が確保でき流量特性の変化を小さくする
ことができる。
では第３の液室２６内全領域で、ｈ／ｄが上記範囲とな
るようにしたが、図の如く、少なくとも絞り流路２５と
対向する位置２０において流路深さｈが、１．０≦ｈ／
ｄ≦３．０の範囲にあればよく、本実施例ではそれ以外
の領域の流路深さをやや深く設定しである。これにより
十分な流路面積が確保でき流量特性の変化を小さくする
ことができる。
なお、本発明では、流路深さを規定する代わりに、第３
の液室の流路形状を変更することによっても上記実施例
１同様の効果を得ることができる。
の液室の流路形状を変更することによっても上記実施例
１同様の効果を得ることができる。
この例を第１５図に示す。図において、第３の液室２６
は、絞り流路２５に対向する内周側の側壁に、その頂部
より第３の液室２６底面に向けて下り傾斜する傾斜面２
つを設け、その傾斜角度θが、５°≦θ≦４０°の範囲
となるようにしである。
は、絞り流路２５に対向する内周側の側壁に、その頂部
より第３の液室２６底面に向けて下り傾斜する傾斜面２
つを設け、その傾斜角度θが、５°≦θ≦４０°の範囲
となるようにしである。
他の構成は上記実施例１と同様である。
このとき、側壁２つの傾斜角度０と騒音レベルおよび流
量変化率の関係を第１図〜第１３図に示す。なお、流量
変化率はθ＝６０°での流量Ｖ′を基準として算出した
。図に明らかなように、騒音レベルは傾斜角度θ≦４０
’で急減し、一方、流量変化率はθ≧５°の範囲では大
きく変化することはない。このように傾斜角度５°≦θ
≦４０’の範囲となるような傾斜面２つを設けることに
よっても、減衰特性に影響を与えることなく、流体騒音
を大きく低減させることが可能であることがわかる。こ
の場合も上記実施例同様、渦流が発生する十分な空間が
ないためにキャビテーション気泡の発生が抑制されるも
のと思われる。
量変化率の関係を第１図〜第１３図に示す。なお、流量
変化率はθ＝６０°での流量Ｖ′を基準として算出した
。図に明らかなように、騒音レベルは傾斜角度θ≦４０
’で急減し、一方、流量変化率はθ≧５°の範囲では大
きく変化することはない。このように傾斜角度５°≦θ
≦４０’の範囲となるような傾斜面２つを設けることに
よっても、減衰特性に影響を与えることなく、流体騒音
を大きく低減させることが可能であることがわかる。こ
の場合も上記実施例同様、渦流が発生する十分な空間が
ないためにキャビテーション気泡の発生が抑制されるも
のと思われる。
また、この場合、第１９図に示すように、傾斜面２つを
第３の液室の内周壁全面に設けてももちろんよい。
第３の液室の内周壁全面に設けてももちろんよい。
なお、上記各実施例における流量変化率および騒音レベ
ルの測定条件はすべて伸び側減衰力１００ｋｇ（ビスＩ
〜ン速度９３ｍ／ｓ＞である。幅Ｗをパラメータとした
場合にはく第８図、第Ｉ６図参照〉、伸び側減衰力１０
０ｋｇではＷが大きい程騒音レベルは低くなるが、８０
ｋｇ程度以下では騒音特性が逆転して、Ｗが大きい程騒
音しヘルか高くなる傾向がある。
ルの測定条件はすべて伸び側減衰力１００ｋｇ（ビスＩ
〜ン速度９３ｍ／ｓ＞である。幅Ｗをパラメータとした
場合にはく第８図、第Ｉ６図参照〉、伸び側減衰力１０
０ｋｇではＷが大きい程騒音レベルは低くなるが、８０
ｋｇ程度以下では騒音特性が逆転して、Ｗが大きい程騒
音しヘルか高くなる傾向がある。
ただし、本発明で対象としているピストンではパラメー
タＷによる騒音レベルの差は非常に小さいものと考えら
れる。
タＷによる騒音レベルの差は非常に小さいものと考えら
れる。
［発明の効果］
以上のように、本発明によれば、流体騒音の発生を抑制
して乗り心地を向上させることができる。
して乗り心地を向上させることができる。
また本発明のピストン式緩衝器は、簡単な構成で製造が
容易であり、かつ良好な減衰力特性を示すので、工業的
利用価値が高い。
容易であり、かつ良好な減衰力特性を示すので、工業的
利用価値が高い。
第１図〜第１３図は本発明の一実施例を示し、第１図は
ピストン式緩衝器の要部断面図、第２図はピストンの平
面図、第３図はビスＩ〜ンの断面図で、第２図のＩＶ
−ＩＶ線断面図、第４図は第１図および第２図のＡ部拡
大断面図、第５図はピストン式緩衝器の全体構成図、第
６図はリリーフ弁の拡大断面図、第７図はビス１ヘン式
緩衝器の減衰特性を示す図、第８図〜第９図はｈ／ｄと
騒音レベルおよび流量変化率の関係を示す図、第１０図
は騒音レベルの測定方法を示す図、第１１図〜第１３図
は本発明の詳細な説明する図、第１４図、第１５図は本
発明の第２、第３の実施例を示すピストン式緩衝器の要
部拡大断面図、第１６図〜第１８図は傾斜角度と騒音レ
ベルおよび流量変化率の関係を示す図、第Ｉ９図は本発
明の第４の実施例を示すピストン式緩衝器の要部拡大断
面図である。 ２・・・・・・ピストン ２ｄ・・・・・・メインバルブプレート（弁板〉２ト・
・・・・環状溝 ２３・・・・・・流路 ２４・・・・・・切欠き ２５・・・・・・絞り流路 ２６・・・・・・第３の液室 ２９・・・・・・傾斜面 ３・・・・・・シリンダ ３１・・・・・・第１の液室 ３２・・・・・・第２の液室 ４・・・・・・ピストンロッド 第１図 第２図 第３図 第４図 第６図 （１） 第 図 第 図 漬ｖＡ１ε ｈ／ｄ 第 図 ○ λｖＡズε １−ｔ／ｄ 第１１図 第１３図 第１４図 第１５図 内周壁面傾斜角 ｅ （ｄｅｇ） 内周−勤醇漁 ｅ （ｄｅｃ＋） 第 １Ｂ 図 ５１０ ０ ０ ０ ０ ０ 内周壁面傾斜角 ｅ （ｄｅｃ＋） 第１９図 ｅ ４ ２つ ｅ ４ ３
ピストン式緩衝器の要部断面図、第２図はピストンの平
面図、第３図はビスＩ〜ンの断面図で、第２図のＩＶ
−ＩＶ線断面図、第４図は第１図および第２図のＡ部拡
大断面図、第５図はピストン式緩衝器の全体構成図、第
６図はリリーフ弁の拡大断面図、第７図はビス１ヘン式
緩衝器の減衰特性を示す図、第８図〜第９図はｈ／ｄと
騒音レベルおよび流量変化率の関係を示す図、第１０図
は騒音レベルの測定方法を示す図、第１１図〜第１３図
は本発明の詳細な説明する図、第１４図、第１５図は本
発明の第２、第３の実施例を示すピストン式緩衝器の要
部拡大断面図、第１６図〜第１８図は傾斜角度と騒音レ
ベルおよび流量変化率の関係を示す図、第Ｉ９図は本発
明の第４の実施例を示すピストン式緩衝器の要部拡大断
面図である。 ２・・・・・・ピストン ２ｄ・・・・・・メインバルブプレート（弁板〉２ト・
・・・・環状溝 ２３・・・・・・流路 ２４・・・・・・切欠き ２５・・・・・・絞り流路 ２６・・・・・・第３の液室 ２９・・・・・・傾斜面 ３・・・・・・シリンダ ３１・・・・・・第１の液室 ３２・・・・・・第２の液室 ４・・・・・・ピストンロッド 第１図 第２図 第３図 第４図 第６図 （１） 第 図 第 図 漬ｖＡ１ε ｈ／ｄ 第 図 ○ λｖＡズε １−ｔ／ｄ 第１１図 第１３図 第１４図 第１５図 内周壁面傾斜角 ｅ （ｄｅｇ） 内周−勤醇漁 ｅ （ｄｅｃ＋） 第 １Ｂ 図 ５１０ ０ ０ ０ ０ ０ 内周壁面傾斜角 ｅ （ｄｅｃ＋） 第１９図 ｅ ４ ２つ ｅ ４ ３
Claims (2)
- （１）シリンダ内に、ピストンロッドの先端に固着した
ピストンを摺動自在に設けて、該ピストンにより上記シ
リンダ内を第１の液室と第２の液室とに区画し、上記ピ
ストンの第１の液室側の端面に環状溝を設け、第１の液
室方向へピストンが移動した時に該端面に当接して上記
環状溝を閉鎖する弁板を設けて、該弁板と上記環状溝と
から構成される空間を第３の液室となし、上記環状溝の
側壁上端面には周方向の複数箇所に切欠きを形成して、
該切欠きと上記弁板とから構成される間隙を上記第１の
液室と第３の液室とを連通する絞り流路となすとともに
、上記第３の液室には底面に第２の液室に連通する流路
を形成し、かつ、少なくとも上記絞り流路を形成した部
分において上記第３の液室の流路深さｈと、上記絞り流
路の流路深さｄの比ｈ／ｄが、１．０≦ｈ／ｄ≦３．０
の範囲にあることを特徴とするピストン式緩衝器。 - （２）シリンダ内に、ピストンロッドの先端に固着した
ピストンを摺動自在に設けて、該ピストンにより上記シ
リンダ内を第１の液室と第２の液室とに区画し、上記ピ
ストンの第１の液室側の端面に環状溝を設け、第１の液
室方向へピストンが移動した時に該端面に当接して上記
環状溝を閉鎖する弁板を設けて、該弁板と上記環状溝と
から構成される空間を第３の液室となし、上記環状溝の
側壁上端面には周方向の複数箇所に切欠きを形成して、
該切欠きと上記弁板とから構成される間隙を上記第１の
液室と第３の液室とを連通する絞り流路となすとともに
、上記第３の液室には底面に第２の液室に連通する流路
を形成し、かつ、上記第３の液室の、少なくとも上記絞
り流路に対向する側壁内周面を、その頂部より第３の液
室の底面に向けて下り傾斜する傾斜面となし、その傾斜
角度θを５°≦θ≦４０°の範囲に設定したことを特徴
とするピストン式緩衝器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1175311A JP2566825B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | ピストン式緩衝器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1175311A JP2566825B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | ピストン式緩衝器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0341236A true JPH0341236A (ja) | 1991-02-21 |
| JP2566825B2 JP2566825B2 (ja) | 1996-12-25 |
Family
ID=15993876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1175311A Expired - Fee Related JP2566825B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | ピストン式緩衝器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2566825B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623329A (ja) * | 1992-07-10 | 1994-02-01 | Toyo Noki Kk | 放射線による根菜類検出方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6097435U (ja) * | 1983-12-08 | 1985-07-03 | カヤバ工業株式会社 | 油圧緩衝器 |
-
1989
- 1989-07-06 JP JP1175311A patent/JP2566825B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6097435U (ja) * | 1983-12-08 | 1985-07-03 | カヤバ工業株式会社 | 油圧緩衝器 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623329A (ja) * | 1992-07-10 | 1994-02-01 | Toyo Noki Kk | 放射線による根菜類検出方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2566825B2 (ja) | 1996-12-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |