JPH0341682B2 - - Google Patents
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- JPH0341682B2 JPH0341682B2 JP13659284A JP13659284A JPH0341682B2 JP H0341682 B2 JPH0341682 B2 JP H0341682B2 JP 13659284 A JP13659284 A JP 13659284A JP 13659284 A JP13659284 A JP 13659284A JP H0341682 B2 JPH0341682 B2 JP H0341682B2
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- Japan
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- hole
- chamber
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- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 15
- 241001125929 Trisopterus luscus Species 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
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- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、たとえば各種空気式計器の増幅器等
として使用して好適なノンブリード型パイロツト
リレーの改良に関する。
として使用して好適なノンブリード型パイロツト
リレーの改良に関する。
一般に、ノンブリード型パイロツトリレー（パ
イロツト弁）は、空気消費量が少なく、また給、
排気容量が大きい等といつた特徴を有している
が、その一方において、給、排気容量と空気圧出
力との流量特性にデツドスポツトと呼ばれる部分
が、空気圧入力と空気圧出力との圧力特性にデツ
ドバンドと呼ばれる不感帯がが生じ、これを空気
式計器に採用した場合にその動作上の安定性が損
なわれるという欠点をもつものであつた。
イロツト弁）は、空気消費量が少なく、また給、
排気容量が大きい等といつた特徴を有している
が、その一方において、給、排気容量と空気圧出
力との流量特性にデツドスポツトと呼ばれる部分
が、空気圧入力と空気圧出力との圧力特性にデツ
ドバンドと呼ばれる不感帯がが生じ、これを空気
式計器に採用した場合にその動作上の安定性が損
なわれるという欠点をもつものであつた。
これを第４図に示す従来例を用いて簡単に説明
すると、全体を符号１で示すノンブリード型パイ
ロツトリレーは、その弁本体２内に供給圧力室
３、出力室４、大気連通室５および入力室６を有
し、かつこれら各室のうち前記供給圧力室３と出
力室４とは内部仕切壁７に穿設された貫通孔８に
て連通されるとともに、この出力室４と大気連通
室５とは下部ダイヤフラム９にて、またこの大気
連通室５と入力室６とは上部ダイヤフラム１０に
てそれぞれ画成されている。そして、前記下部ダ
イヤフラム９の中央には開口１１が穿設され、か
つこの開口１１は前記上、下ダイヤフラム１０，
９間に介在してこれらを連結する筒体１２内に開
口し、さらにこの筒体１２の側方に穿設された孔
部１２ａは前記大気連通室５に開口されている。
すると、全体を符号１で示すノンブリード型パイ
ロツトリレーは、その弁本体２内に供給圧力室
３、出力室４、大気連通室５および入力室６を有
し、かつこれら各室のうち前記供給圧力室３と出
力室４とは内部仕切壁７に穿設された貫通孔８に
て連通されるとともに、この出力室４と大気連通
室５とは下部ダイヤフラム９にて、またこの大気
連通室５と入力室６とは上部ダイヤフラム１０に
てそれぞれ画成されている。そして、前記下部ダ
イヤフラム９の中央には開口１１が穿設され、か
つこの開口１１は前記上、下ダイヤフラム１０，
９間に介在してこれらを連結する筒体１２内に開
口し、さらにこの筒体１２の側方に穿設された孔
部１２ａは前記大気連通室５に開口されている。
１３，１４は上述した下部ダイヤフラム９の開
口１１、仕切壁７の貫通孔８を開閉する弁体で、
これら弁体１３，１４は前記貫通孔８を貫通して
配置された弁軸１５の両端に設けられて互いに一
体的に連設されてプランジヤ弁を構成するととも
に、出力室４に配設されたバイアススプリング１
６にて常時は閉方向（図中上方）に付勢されてい
る。なお、図中Psupは前記供給圧力室３内に吸
気口１７を介して導入される供給空気圧、Pinは
前記入力室６に対し入力口１８を介して導入され
るたとえば空気式計器等のノズルフラツパ機構に
て得られるノズル背圧等といつた空気圧入力、
Poutは前記出力室４から出力口１９を介して出
力される空気圧出力で、またPaは前記大気連通
室５の排気口５ａが開口している大気圧である。
口１１、仕切壁７の貫通孔８を開閉する弁体で、
これら弁体１３，１４は前記貫通孔８を貫通して
配置された弁軸１５の両端に設けられて互いに一
体的に連設されてプランジヤ弁を構成するととも
に、出力室４に配設されたバイアススプリング１
６にて常時は閉方向（図中上方）に付勢されてい
る。なお、図中Psupは前記供給圧力室３内に吸
気口１７を介して導入される供給空気圧、Pinは
前記入力室６に対し入力口１８を介して導入され
るたとえば空気式計器等のノズルフラツパ機構に
て得られるノズル背圧等といつた空気圧入力、
Poutは前記出力室４から出力口１９を介して出
力される空気圧出力で、またPaは前記大気連通
室５の排気口５ａが開口している大気圧である。
そして、このような構成において、入力室６に
入力される空気圧入力Pinが増大すると、上部ダ
イヤフラム１０が下方に押圧移動され、これによ
り筒体１２を介して下部ダイヤフラム９が下降
し、その結果開口１１側縁の弁座１１ａと前記弁
体１３の着座部１３ａとによつて構成されている
排気弁が閉塞され、一方、前記仕切壁７の貫通孔
８側縁の弁座８ａと弁体１４の着座部１４ａとに
よつて構成されている吸気弁は開放され、供給空
気圧Psupが供給圧力室６、出力室５を介して空
気圧出力Poutとして出力されることになる。
入力される空気圧入力Pinが増大すると、上部ダ
イヤフラム１０が下方に押圧移動され、これによ
り筒体１２を介して下部ダイヤフラム９が下降
し、その結果開口１１側縁の弁座１１ａと前記弁
体１３の着座部１３ａとによつて構成されている
排気弁が閉塞され、一方、前記仕切壁７の貫通孔
８側縁の弁座８ａと弁体１４の着座部１４ａとに
よつて構成されている吸気弁は開放され、供給空
気圧Psupが供給圧力室６、出力室５を介して空
気圧出力Poutとして出力されることになる。
また、入力室６に対する空気圧入力Pinが減圧
されると、上部ダイヤフラム１０が上方に復帰移
動し、さらにプランジヤ弁を構成する弁体１３，
１４がバイアススプリング１６の付勢力にて上方
に移動して前述した吸気弁が閉塞されるとともに
排気弁が開放され、このパイロツトリレーの出力
口１９側の空気圧がこの排気弁と通つて大気に放
出され、これにより空気圧出力Poutも減圧され
るものである。したがつて、このような構成によ
るノンブリード型パイロツトリレー１において
は、空気圧入力Pinに比例した空気圧出力Poutを
得ることが可能となるものであつた。
されると、上部ダイヤフラム１０が上方に復帰移
動し、さらにプランジヤ弁を構成する弁体１３，
１４がバイアススプリング１６の付勢力にて上方
に移動して前述した吸気弁が閉塞されるとともに
排気弁が開放され、このパイロツトリレーの出力
口１９側の空気圧がこの排気弁と通つて大気に放
出され、これにより空気圧出力Poutも減圧され
るものである。したがつて、このような構成によ
るノンブリード型パイロツトリレー１において
は、空気圧入力Pinに比例した空気圧出力Poutを
得ることが可能となるものであつた。
ところで、この種従来のノンブリード型パイロ
ツトリレー１にあつては、その構造が簡単で、空
気消費量が少なく、しかも給、排気容量が大きい
といつた利点を有する一方、上述した供給圧力室
３、出力室４間を開閉する吸気弁の弁閉時および
弁開時においてその弁体１４に対して両側から作
用する供給空気圧Psupと空気圧出力Poutとの圧
力差によつて、空気圧入力Pinに対応した弁開、
弁閉という弁作動を妨げる力が作用し、これによ
り第２図ａ，ｂに示した給、排気容量と空気圧出
力とによる流量特性と、空気圧入力空気圧出力と
による圧力特性において、図中破線で示した特性
曲線から明らかなように給、排気容量QS、QEに
比例した空気圧出力Pout、空気圧入力Pinに比例
した空気圧出力Poutを得ることができないとい
うデツドスポツトδ、デツドバンドεを生じてし
まうものである。
ツトリレー１にあつては、その構造が簡単で、空
気消費量が少なく、しかも給、排気容量が大きい
といつた利点を有する一方、上述した供給圧力室
３、出力室４間を開閉する吸気弁の弁閉時および
弁開時においてその弁体１４に対して両側から作
用する供給空気圧Psupと空気圧出力Poutとの圧
力差によつて、空気圧入力Pinに対応した弁開、
弁閉という弁作動を妨げる力が作用し、これによ
り第２図ａ，ｂに示した給、排気容量と空気圧出
力とによる流量特性と、空気圧入力空気圧出力と
による圧力特性において、図中破線で示した特性
曲線から明らかなように給、排気容量QS、QEに
比例した空気圧出力Pout、空気圧入力Pinに比例
した空気圧出力Poutを得ることができないとい
うデツドスポツトδ、デツドバンドεを生じてし
まうものである。
これを詳述すると、第４図において内部仕切壁
７に形成されている貫通孔８の開口面積をAS、
弁軸１５の径寸法をAPとし、また大気連通室５
側に連通される開口１１の開口面積をAeとし、
弁体１４が平衡時に着座部１４ａに着座している
としたときに、弁体１４に圧力差によつて作用す
る力Ｆは、 Ｆ＝AS・Ps−（AS−AP）Po＋（Ae−AP） Po＋kxo＝AS・Ps−（AS−Ae） Po＋kxo ただし、Psは供給空気圧Psup Poは空気圧出力Pout xoはバイアススプリング１６の自由長からの
シフト ｋはばね常数 ここで、Aeは供給容量と排気容量とをバラン
スさせるために、（AS−AP）とほぼ等しく設計さ
れる。したがつて、上述した式は、 Ｆ＝AS・Ps−AP・Po＋kxo ……(1) なお、kxoは無視できる程度に小さい。
７に形成されている貫通孔８の開口面積をAS、
弁軸１５の径寸法をAPとし、また大気連通室５
側に連通される開口１１の開口面積をAeとし、
弁体１４が平衡時に着座部１４ａに着座している
としたときに、弁体１４に圧力差によつて作用す
る力Ｆは、 Ｆ＝AS・Ps−（AS−AP）Po＋（Ae−AP） Po＋kxo＝AS・Ps−（AS−Ae） Po＋kxo ただし、Psは供給空気圧Psup Poは空気圧出力Pout xoはバイアススプリング１６の自由長からの
シフト ｋはばね常数 ここで、Aeは供給容量と排気容量とをバラン
スさせるために、（AS−AP）とほぼ等しく設計さ
れる。したがつて、上述した式は、 Ｆ＝AS・Ps−AP・Po＋kxo ……(1) なお、kxoは無視できる程度に小さい。
そして、前述した第２図ａにおけるデツドスポ
ツトΔPは、 ΔP＝Ｆ／Ao ……(2) で与えられる。ここで、Aoは流量特性の場合下
部ダイヤフラム９の有効面積（圧力特性の場合は
上部ダイヤフラム１０側）である。
ツトΔPは、 ΔP＝Ｆ／Ao ……(2) で与えられる。ここで、Aoは流量特性の場合下
部ダイヤフラム９の有効面積（圧力特性の場合は
上部ダイヤフラム１０側）である。
上述した(1)、(2)式から、
ΔP＝（AS・Ps−AP・Po）／Ao ……(3)
が導かれる。
そして、上述した(1)式においてPoが０〜Psの
範囲で変化すると、この(1)式が、Psに比例する
項ととPoに比例する項からなるため、第３図の
ＦとPoutの特性は同図中破線で示すように、Ｆ
がかなり大きな値となり、その結果デツドスポツ
トδ、デツドバンドεが第２図ａ，ｂに示すよう
に大きな範囲をもつて生じてしまうものであつ
た。
範囲で変化すると、この(1)式が、Psに比例する
項ととPoに比例する項からなるため、第３図の
ＦとPoutの特性は同図中破線で示すように、Ｆ
がかなり大きな値となり、その結果デツドスポツ
トδ、デツドバンドεが第２図ａ，ｂに示すよう
に大きな範囲をもつて生じてしまうものであつ
た。
したがつて、このような大きな範囲にわたるデ
ツドスポツトδ、デツドバンドεを生じるノンブ
リード型パイロツトリレー１を用いて空気式計器
のフイードバツク制御ループを構成すると、この
パイロツトリレー１のデツドスポツト、デツドバ
ンドの存在にてその系全体の動作が不安定になり
易く、その動作上における信頼性に欠けるという
欠点を避けられないもので、このような問題を解
消し得るような何らかの対策を講じることが必要
とされている。
ツドスポツトδ、デツドバンドεを生じるノンブ
リード型パイロツトリレー１を用いて空気式計器
のフイードバツク制御ループを構成すると、この
パイロツトリレー１のデツドスポツト、デツドバ
ンドの存在にてその系全体の動作が不安定になり
易く、その動作上における信頼性に欠けるという
欠点を避けられないもので、このような問題を解
消し得るような何らかの対策を講じることが必要
とされている。
このような要請に応えるために本発明に係るノ
ンブリード型パイロツトリレーは、その内部に形
成された空気圧通路を開閉制御するプランジヤ弁
を、同一径寸法を有する弁軸上に所定間隔をおい
て並設した二個の弁体にて構成し、これらをそれ
ぞれ対向しかつ等しい開口面積をもつて形成され
た内部仕切壁の貫通孔側縁の弁座に対設させてダ
ブルシート構造とするようにしたものである。
ンブリード型パイロツトリレーは、その内部に形
成された空気圧通路を開閉制御するプランジヤ弁
を、同一径寸法を有する弁軸上に所定間隔をおい
て並設した二個の弁体にて構成し、これらをそれ
ぞれ対向しかつ等しい開口面積をもつて形成され
た内部仕切壁の貫通孔側縁の弁座に対設させてダ
ブルシート構造とするようにしたものである。
本発明によれば、プランジヤ弁に対する両側か
らの圧力差による不具合、つまり弁作動を妨げる
方向への力を、二個の弁体とこれにより開閉され
る等しい開口面積をもつ貫通孔とを並設すること
で実質的に解消し、従来の弁装置において流量、
圧力特性上で問題とされていたデツドスポツト、
デツドバンドをなくし、動作上の信頼性を向上さ
せることが可能となり、これにより本来の特徴と
する空気消費量が少ないこと、および給、排気容
量が大きい等といつた利点を発揮させることが可
能となるものである。
らの圧力差による不具合、つまり弁作動を妨げる
方向への力を、二個の弁体とこれにより開閉され
る等しい開口面積をもつ貫通孔とを並設すること
で実質的に解消し、従来の弁装置において流量、
圧力特性上で問題とされていたデツドスポツト、
デツドバンドをなくし、動作上の信頼性を向上さ
せることが可能となり、これにより本来の特徴と
する空気消費量が少ないこと、および給、排気容
量が大きい等といつた利点を発揮させることが可
能となるものである。
以下、本発明を図面に示した実施例を用いて詳
細に説明する。
細に説明する。
第１図は本発明に係るノンブリード型パイロツ
トリレーの一実施例を示すものであり、同図にお
いて、前述した第３図と同一または相当する部分
には同一番号を付してその説明は省略する。
トリレーの一実施例を示すものであり、同図にお
いて、前述した第３図と同一または相当する部分
には同一番号を付してその説明は省略する。
さて、本発明によれば、上述した構成を有する
ノンブリード型パイロツトリレー１において、供
給空気圧Psupが導入される供給圧力室３と空気
圧出力Poutが導出される出力室４との間に形成
されるプランジヤ弁による吸気弁２０として、新
たにもう一つの弁体２１および弁座（２２ａ）か
らなる第２の吸気弁２０Ｂを付設し、これにより
この吸気弁２０（２０Ａ，２０Ｂ）をダブルシー
ト構造とするようにしたところに特徴を有してい
る。
ノンブリード型パイロツトリレー１において、供
給空気圧Psupが導入される供給圧力室３と空気
圧出力Poutが導出される出力室４との間に形成
されるプランジヤ弁による吸気弁２０として、新
たにもう一つの弁体２１および弁座（２２ａ）か
らなる第２の吸気弁２０Ｂを付設し、これにより
この吸気弁２０（２０Ａ，２０Ｂ）をダブルシー
ト構造とするようにしたところに特徴を有してい
る。
すなわち、本実施例では、吸気口１７と出力口
１９とを連通する空気圧通路（３，４）の吸気口
１７側に、新たに供給圧力室３から前記出力口１
９に至る出力室２３および第２の空気圧通路２４
を設け、かつその途中で前記内部仕切壁７に対向
して設けられた第２の内部仕切壁２５に対し前記
貫通孔８と等しい開口面積を有する第２の貫通孔
２２を、前記貫通孔８と同軸上に位置するように
して形成するとともに、その側縁を弁座２２ａと
してこれに対向する第２の弁体２１を、前記プラ
ンジヤ弁の同一径寸法をもつて形成されている弁
軸１５上に前記弁体１４と並設して設けるように
したものである。
１９とを連通する空気圧通路（３，４）の吸気口
１７側に、新たに供給圧力室３から前記出力口１
９に至る出力室２３および第２の空気圧通路２４
を設け、かつその途中で前記内部仕切壁７に対向
して設けられた第２の内部仕切壁２５に対し前記
貫通孔８と等しい開口面積を有する第２の貫通孔
２２を、前記貫通孔８と同軸上に位置するように
して形成するとともに、その側縁を弁座２２ａと
してこれに対向する第２の弁体２１を、前記プラ
ンジヤ弁の同一径寸法をもつて形成されている弁
軸１５上に前記弁体１４と並設して設けるように
したものである。
ここで、注意すべきことは、上述した吸気弁２
０（２０Ａ，２０ｂ）を構成する各ポート（貫通
孔８，２２）の開口面積（AS1＝AS2）となるよ
うに等しく設定することで、従来問題とされてい
たデツドスポツト、デツドバンドがなくなり、第
２図ａ，ｂ中実線で示すような流量、圧力特性が
得られる結果となるものである。
０（２０Ａ，２０ｂ）を構成する各ポート（貫通
孔８，２２）の開口面積（AS1＝AS2）となるよ
うに等しく設定することで、従来問題とされてい
たデツドスポツト、デツドバンドがなくなり、第
２図ａ，ｂ中実線で示すような流量、圧力特性が
得られる結果となるものである。
これを詳述すると、第１図において内部仕切壁
７，２５に形成されている貫通孔８，２２の開口
面積をAS1、AS2、その内部に臨むそれぞれの弁
軸１５の径寸法をAP1、AP2とし、また大気連通
室５側に連通される開口１１の開口面積をAeと
し、弁体１４，２２が平衡時に着座部１４ａ，２
２ａに着座しているとしたときに、弁体１４，２
２に両側での圧力差によつて弁作動を妨げるよう
に作用する力Ｆは、 Ｆ＝（AS1−Ap2）Ps−（AS2−AP2）Ps＋AS2・Po＋（A
e−AP1）Po−（AS1−AP1） Po＋kxo＝（AS1−AS2）Ps＋（AS2−AS1＋Ae）P
o＋kxo……(4) となる。
７，２５に形成されている貫通孔８，２２の開口
面積をAS1、AS2、その内部に臨むそれぞれの弁
軸１５の径寸法をAP1、AP2とし、また大気連通
室５側に連通される開口１１の開口面積をAeと
し、弁体１４，２２が平衡時に着座部１４ａ，２
２ａに着座しているとしたときに、弁体１４，２
２に両側での圧力差によつて弁作動を妨げるよう
に作用する力Ｆは、 Ｆ＝（AS1−Ap2）Ps−（AS2−AP2）Ps＋AS2・Po＋（A
e−AP1）Po−（AS1−AP1） Po＋kxo＝（AS1−AS2）Ps＋（AS2−AS1＋Ae）P
o＋kxo……(4) となる。
いま、上述したように弁軸１５の径寸法が等し
いことから、AS1＝AS2とすると、 Ｆ＝Ｏ・Ps＋Ae・Po ……(5) となる。
いことから、AS1＝AS2とすると、 Ｆ＝Ｏ・Ps＋Ae・Po ……(5) となる。
ここで、第４図に示した従来例と給、排気容量
を同等にし、かつ給、排気のバランスをとるとす
ると、AS1、AS2を（1/2）・ASとし、Aeを従来の
半分とするとともに、AP1、AP2｛以下AP1とする｝
を（1/2）・APとする必要がある。
を同等にし、かつ給、排気のバランスをとるとす
ると、AS1、AS2を（1/2）・ASとし、Aeを従来の
半分とするとともに、AP1、AP2｛以下AP1とする｝
を（1/2）・APとする必要がある。
これらの条件を考慮し、上述した(5)式を変換す
ると、 Ｆ＝０・Ps＋２（AS1−AP1）Po＝０・Ps＋２ ｛（1/2）・AS−（1/2）・AP｝Po ＝０・Ps＋（AS−AP）Po ……(6) となり、この(6)式はPoのみに比例する項のみと
なり、前述した従来例で説明した(1)式とは異な
り、Psに比例する項がなくなる。
ると、 Ｆ＝０・Ps＋２（AS1−AP1）Po＝０・Ps＋２ ｛（1/2）・AS−（1/2）・AP｝Po ＝０・Ps＋（AS−AP）Po ……(6) となり、この(6)式はPoのみに比例する項のみと
なり、前述した従来例で説明した(1)式とは異な
り、Psに比例する項がなくなる。
したがつて、このような本発明によれば、上述
した(6)式において、第３図に示したＦとPoutと
の特性は同図中実線で示すようになり、Poutが
０〜Psの範囲で変化したときに、同図中破線で
示す従来例のものよりもＦが十分に小さいもの
（PoがPsと等しいときは同じ）で、従来の比べて
デツドスポツトδ、デツドバンドεを減少させる
ことが可能となるものである。これは、第２図
ａ，ｂにおいて、破線で示した従来例と、実線で
示した本発明によるものとの比較において明きら
かであろう。
した(6)式において、第３図に示したＦとPoutと
の特性は同図中実線で示すようになり、Poutが
０〜Psの範囲で変化したときに、同図中破線で
示す従来例のものよりもＦが十分に小さいもの
（PoがPsと等しいときは同じ）で、従来の比べて
デツドスポツトδ、デツドバンドεを減少させる
ことが可能となるものである。これは、第２図
ａ，ｂにおいて、破線で示した従来例と、実線で
示した本発明によるものとの比較において明きら
かであろう。
そして、このようなダブルシート構造による吸
気弁２０（２０Ａ，２０Ｂ）を用いてなる構成に
よれば、従来問題であつたデツドスポツト、デツ
ドバンドを可能な限り減少させ得るものであり、
これによりプランジヤ弁全体での弁作動を妨げる
ような作用力を最小限とし、可能な限り適切な弁
の開閉動作を得て、その動作上の信頼性を向上さ
せ、ノンブリード型パイロツトリレーとしての性
能を発揮させ得るものである。
気弁２０（２０Ａ，２０Ｂ）を用いてなる構成に
よれば、従来問題であつたデツドスポツト、デツ
ドバンドを可能な限り減少させ得るものであり、
これによりプランジヤ弁全体での弁作動を妨げる
ような作用力を最小限とし、可能な限り適切な弁
の開閉動作を得て、その動作上の信頼性を向上さ
せ、ノンブリード型パイロツトリレーとしての性
能を発揮させ得るものである。
なお、本発明は上述した実施例構造に限定され
ず、各部の形状、構造等を、適宜変形、変更する
ことは自由である。
ず、各部の形状、構造等を、適宜変形、変更する
ことは自由である。
以上説明したように本発明に係るノンブリード
型パイロツトリレーよれば、その内部に形成され
た空気圧通路を開閉制御するプランジヤ弁を、同
一径寸法を有する弁軸上に所定間隔をおいて並設
した二個の弁体にて構成し、これらをそれぞれ対
向しかつ等しい開口面積をもつて形成された内部
仕切壁の貫通孔側縁の弁座に対設させてダブルシ
ート構造とするようにしたので、簡単かつ安価な
構成にもかかわらず、従来の弁装置において流
量、圧力特性上から問題とされていたデツドスポ
ツト、デツドバンド部分を少なくし、動作上にお
いて問題とされていたプランジヤ弁を入力に応じ
て円滑かつ安定して動作させることができ、これ
により本来の特徴とする空気消費量が少ないこ
と、および給、排気容量が大きい等といつた利点
を発揮させ得ることが可能となるといつた種々優
れた効果がある。
型パイロツトリレーよれば、その内部に形成され
た空気圧通路を開閉制御するプランジヤ弁を、同
一径寸法を有する弁軸上に所定間隔をおいて並設
した二個の弁体にて構成し、これらをそれぞれ対
向しかつ等しい開口面積をもつて形成された内部
仕切壁の貫通孔側縁の弁座に対設させてダブルシ
ート構造とするようにしたので、簡単かつ安価な
構成にもかかわらず、従来の弁装置において流
量、圧力特性上から問題とされていたデツドスポ
ツト、デツドバンド部分を少なくし、動作上にお
いて問題とされていたプランジヤ弁を入力に応じ
て円滑かつ安定して動作させることができ、これ
により本来の特徴とする空気消費量が少ないこ
と、および給、排気容量が大きい等といつた利点
を発揮させ得ることが可能となるといつた種々優
れた効果がある。
第１図は本考案に係るノンブリード型パイロツ
トリレーの一実施例を示す概略断面図、第２図
ａ，ｂは給、排気容量と空気圧出力との流量特
性、空気圧入力と空気圧出力との圧力特性を従来
との比較においてそれぞれ示す特性図、第３図は
弁体に作用する力と弁出力との関係を従来との比
較で示す特性図、第４図は従来例を示す概略断面
図である。 １……ノンブリード型パイロツトリレー、２…
…弁本体、３……供給圧力室、４……出力室、５
……大気連通室、６……入力室、７……第１の内
部仕切壁、８……貫通孔、８ａ……第１の弁座、
９，１０……ダイヤフラム、１１……排気側開
口、１２……筒体、１３，１４……弁体（プラン
ジヤ弁）、１５……弁軸、１６……バイアススプ
リング、１７……吸気口、１８……入力口、１９
……出力口、２０（２０Ａ，２０Ｂ）……吸気
弁、２１……第２の弁体、２２……第２の貫通
孔、２２ａ……第２の弁座、２３……第２の出力
室、２４……第２の空気圧通路、２５……第２の
内部仕切壁。
トリレーの一実施例を示す概略断面図、第２図
ａ，ｂは給、排気容量と空気圧出力との流量特
性、空気圧入力と空気圧出力との圧力特性を従来
との比較においてそれぞれ示す特性図、第３図は
弁体に作用する力と弁出力との関係を従来との比
較で示す特性図、第４図は従来例を示す概略断面
図である。 １……ノンブリード型パイロツトリレー、２…
…弁本体、３……供給圧力室、４……出力室、５
……大気連通室、６……入力室、７……第１の内
部仕切壁、８……貫通孔、８ａ……第１の弁座、
９，１０……ダイヤフラム、１１……排気側開
口、１２……筒体、１３，１４……弁体（プラン
ジヤ弁）、１５……弁軸、１６……バイアススプ
リング、１７……吸気口、１８……入力口、１９
……出力口、２０（２０Ａ，２０Ｂ）……吸気
弁、２１……第２の弁体、２２……第２の貫通
孔、２２ａ……第２の弁座、２３……第２の出力
室、２４……第２の空気圧通路、２５……第２の
内部仕切壁。
Claims (1)
- １ 吸気口と出力口とを連通する空気圧通路途中
に設けた内部仕切壁の貫通孔側縁を弁座とし、こ
れに着座する弁体を有するプランジヤ弁が内設さ
れるとともに、このプランジヤ弁のヘツド部に作
用する入力に応じた圧力を弁の開閉動作を行なう
作用力とするノンブリード型パイロツトリレーに
おいて、前記空気圧通路の吸気口側から前記出力
口に至る第２の空気圧通路を設け、かつその途中
で前記内部仕切壁に対向して設けられた第２の内
部仕切壁に対し前記貫通孔と等しい開口面積を有
する第２の貫通孔を、前記貫通孔と同軸上に位置
するように形成するとともに、その側縁を弁座と
する第２の弁体を、前記プランジヤ弁の同一径寸
法を有する弁軸上に前記弁体と並設して設けたこ
とを特徴とするノンブリード型パイロツトリレ
ー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13659284A JPS6117701A (ja) | 1984-07-03 | 1984-07-03 | ノンブリ−ド型パイロツトリレ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13659284A JPS6117701A (ja) | 1984-07-03 | 1984-07-03 | ノンブリ−ド型パイロツトリレ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6117701A JPS6117701A (ja) | 1986-01-25 |
| JPH0341682B2 true JPH0341682B2 (ja) | 1991-06-24 |
Family
ID=15178892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13659284A Granted JPS6117701A (ja) | 1984-07-03 | 1984-07-03 | ノンブリ−ド型パイロツトリレ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6117701A (ja) |
-
1984
- 1984-07-03 JP JP13659284A patent/JPS6117701A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6117701A (ja) | 1986-01-25 |
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