JPH0343113A - 炭化タングステン基超硬合金製エンドミル - Google Patents
炭化タングステン基超硬合金製エンドミルInfo
- Publication number
- JPH0343113A JPH0343113A JP17506089A JP17506089A JPH0343113A JP H0343113 A JPH0343113 A JP H0343113A JP 17506089 A JP17506089 A JP 17506089A JP 17506089 A JP17506089 A JP 17506089A JP H0343113 A JPH0343113 A JP H0343113A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- hard dispersed
- dispersed phase
- end mill
- jointed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高強度と高靭性を有し、かつ耐摩耗性のす
ぐれた炭化タングステン（以下ＷＣで示す）Ｍｉ超硬合
金製エンドミルに関するものである。
ぐれた炭化タングステン（以下ＷＣで示す）Ｍｉ超硬合
金製エンドミルに関するものである。
従来、一般に、切削工具としてのエンドミルがＷＣＣ超
超硬合金製造され、かつこのＷＣＣ超超硬合金、 Ｃｏ基合金の結合相と実質的にＷＣからなる硬質分散相
の割合が、 結合相： １０．５〜１６．５％。
超硬合金製造され、かつこのＷＣＣ超超硬合金、 Ｃｏ基合金の結合相と実質的にＷＣからなる硬質分散相
の割合が、 結合相： １０．５〜１６．５％。
硬質分散相： ８３．５〜８９．５％。
にして、上記結合相が、
Ｖ ： ２．５〜１１．６％。
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％、以下％は重量％）を有し、さらに結合相に固
溶するｖ５５．分が、原料配合時に炭化バナジウム（以
下ＶＣで示す）粉末の形で配合され、焼結時に分解して
結合相中に固溶することにより、ＷＣ粒の成長を抑制し
、むしろ微細化して、その平均粒径を０．５ｍ未満にし
、もって硬さを高めて耐摩耗性を向上させる目的で含有
されることも良く知られるところである。
上重量％、以下％は重量％）を有し、さらに結合相に固
溶するｖ５５．分が、原料配合時に炭化バナジウム（以
下ＶＣで示す）粉末の形で配合され、焼結時に分解して
結合相中に固溶することにより、ＷＣ粒の成長を抑制し
、むしろ微細化して、その平均粒径を０．５ｍ未満にし
、もって硬さを高めて耐摩耗性を向上させる目的で含有
されることも良く知られるところである。
しかし、上記の従来ＷＣＣ超超硬合金製エンドミルおい
ては、■成分の結合相中への固溶によるＷＣ粒の微細化
効果によって硬さが高くなり、耐摩耗性が向上するよう
になるが、反面靭性が低下するためこれを高硬度材の切
削や高送り切削に用いた場合には、靭性および強度不足
が原因で、折損や、切刃にチッピングが生じ易くなり、
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
ては、■成分の結合相中への固溶によるＷＣ粒の微細化
効果によって硬さが高くなり、耐摩耗性が向上するよう
になるが、反面靭性が低下するためこれを高硬度材の切
削や高送り切削に用いた場合には、靭性および強度不足
が原因で、折損や、切刃にチッピングが生じ易くなり、
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高靭性
と高強度を有し、かつ耐摩耗性にもすぐれたＷＣＣ超超
硬合金製エンドミル開発すべく研究を行なった結果、エ
ンドミルを、 Ｃｏ基合金の結合相と実質的にＷＣからなる硬質分散相
の割合が、 結合相：６〜２３％。
と高強度を有し、かつ耐摩耗性にもすぐれたＷＣＣ超超
硬合金製エンドミル開発すべく研究を行なった結果、エ
ンドミルを、 Ｃｏ基合金の結合相と実質的にＷＣからなる硬質分散相
の割合が、 結合相：６〜２３％。
硬質分散相：７７〜９４％。
にして、上記結合相が、
Ｃｒ ： １〜１５％、 Ｗ：５％以下。
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有
するＷＣＣ超超硬合金構成すると、このＷＣＣ超超硬合
金おいては、原料配合時に炭化クロム（以下Ｃｒ３Ｃ２
で示す）粉末、窒化クロム（以下ＣｒＮで示す）粉末、
あるいは酸化クロム（以下Ｃｒ２Ｏ３で示す）粉末の形
で配合され、焼結時に分解して結合相中に固溶したＣｒ
の作用によって、ＷＣ粒の穴常粒成長が抑制され、一方
散細化も阻止されて平均粒径で０．５〜２１１Ｊａの粒
度をもつようになり、この粒度は、上記の従来ＷＣＣ超
超硬合金製エンドミルおける結合相中へのＶ成分の含有
によって平均粒径で０．５血未満の粒度に微細化された
ＷＣ粒に比して粗いが、この相対的に粗いＷＣ粒によっ
て高靭性が確保され、同時に焼結後のＷ成分の結合相中
への固溶量も５％以下に抑制されて結合相のＷ固溶によ
る靭性低下が防止されるようになることから、エンドミ
ルとして用いた場合に、折損やチッピングの発生が防止
され、上記従来ＷＣＣ超超硬合金製エンドミルもつ硬さ
と同等の高硬度を有することと含まってすぐれた切削性
能を長期に亘って発揮するという知見を得たのである。
するＷＣＣ超超硬合金構成すると、このＷＣＣ超超硬合
金おいては、原料配合時に炭化クロム（以下Ｃｒ３Ｃ２
で示す）粉末、窒化クロム（以下ＣｒＮで示す）粉末、
あるいは酸化クロム（以下Ｃｒ２Ｏ３で示す）粉末の形
で配合され、焼結時に分解して結合相中に固溶したＣｒ
の作用によって、ＷＣ粒の穴常粒成長が抑制され、一方
散細化も阻止されて平均粒径で０．５〜２１１Ｊａの粒
度をもつようになり、この粒度は、上記の従来ＷＣＣ超
超硬合金製エンドミルおける結合相中へのＶ成分の含有
によって平均粒径で０．５血未満の粒度に微細化された
ＷＣ粒に比して粗いが、この相対的に粗いＷＣ粒によっ
て高靭性が確保され、同時に焼結後のＷ成分の結合相中
への固溶量も５％以下に抑制されて結合相のＷ固溶によ
る靭性低下が防止されるようになることから、エンドミ
ルとして用いた場合に、折損やチッピングの発生が防止
され、上記従来ＷＣＣ超超硬合金製エンドミルもつ硬さ
と同等の高硬度を有することと含まってすぐれた切削性
能を長期に亘って発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｃｏ７！合金の結合相と実質的にＷＣからなる硬質分散
相の割合が、 結合相：６〜２３％。
て、 Ｃｏ７！合金の結合相と実質的にＷＣからなる硬質分散
相の割合が、 結合相：６〜２３％。
硬質分散相：７７〜９４％。
にして、上記結合相が、
Ｃ「二１〜１５％、 Ｗ：５％以下。
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有
し、 さらに上記硬質分散相（ＷＣ粒）の平均粒径が０．５〜
２Ｉ！ｊ＠のＷＣＣ超超硬合金構成してなるエンドミル
に特徴を有するものである。
し、 さらに上記硬質分散相（ＷＣ粒）の平均粒径が０．５〜
２Ｉ！ｊ＠のＷＣＣ超超硬合金構成してなるエンドミル
に特徴を有するものである。
つぎに、この発明のエンドミルにおいて、上記の通り条
件限定した理由を説明する。
件限定した理由を説明する。
（ａ） 結合相と硬質分散相の割合
結合相の割合が６％未満では、実質的に硬質分散相を構
成するＷＣの割合が９４％を越えて多くなりすぎて靭性
が低下するようになり、一方結合相の割合が２３％を越
えると、実質的にＷＣの割合が７７％未満と少なくなり
すぎて耐摩耗性が低下するようになることから、その割
合を、それぞれ結合相：６〜２３％、硬質分散相：７７
〜９４％と定めた。
成するＷＣの割合が９４％を越えて多くなりすぎて靭性
が低下するようになり、一方結合相の割合が２３％を越
えると、実質的にＷＣの割合が７７％未満と少なくなり
すぎて耐摩耗性が低下するようになることから、その割
合を、それぞれ結合相：６〜２３％、硬質分散相：７７
〜９４％と定めた。
なお、望ましくは結合相：８〜１２％、硬質分散相：８
８〜９２％の割合とするのがよい。
８〜９２％の割合とするのがよい。
（ｂ） 結合相中のＣｒおよびＷの含有量上記の通り
、Ｃ「成分は、原料粉末として用いたＣ「３Ｃ２粉末や
ＣｒＮ粉末、さらにＣｒ２Ｏ３粉末が焼結時に分解して
結合相中に固溶含有したものであり、この固溶Ｃｒによ
って、ＷＣ粒の異常粒成長および微細化を抑制し、その
平均粒径を０．５〜２ｕｎに保持して耐摩耗性および靭
性を確保し、さらにＷの結合相中への固溶量を５％以下
、望ましくは３％以下に抑制して、結合相の靭性低ｆを
防止する作用があるが、その含有量が、結合相に占める
割合でＣｒ：１％未満では、前記作用に所望の効果が涛
られず、一方その含有量が、同じく結合相に占める割合
でＣｒ：１５％を越えると、合金中に異常相が生じるよ
うになって、靭性の大幅な低下が生じるようになること
から、その含有量を、Ｃ「：１〜１５％と定めた。なお
、望ましくはＣｒ：５〜ｌＯ％の含有がよい。
、Ｃ「成分は、原料粉末として用いたＣ「３Ｃ２粉末や
ＣｒＮ粉末、さらにＣｒ２Ｏ３粉末が焼結時に分解して
結合相中に固溶含有したものであり、この固溶Ｃｒによ
って、ＷＣ粒の異常粒成長および微細化を抑制し、その
平均粒径を０．５〜２ｕｎに保持して耐摩耗性および靭
性を確保し、さらにＷの結合相中への固溶量を５％以下
、望ましくは３％以下に抑制して、結合相の靭性低ｆを
防止する作用があるが、その含有量が、結合相に占める
割合でＣｒ：１％未満では、前記作用に所望の効果が涛
られず、一方その含有量が、同じく結合相に占める割合
でＣｒ：１５％を越えると、合金中に異常相が生じるよ
うになって、靭性の大幅な低下が生じるようになること
から、その含有量を、Ｃ「：１〜１５％と定めた。なお
、望ましくはＣｒ：５〜ｌＯ％の含有がよい。
つぎに、この発明のエンドミルを実施例により具体的に
説明する。
説明する。
原料粉末として、いずれも０．５〜２ａｍの範囲内の平
均粒径を有するＷＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、ＣｒＮ粉末
、Ｃｒ２Ｏ３粉末、およびｖｃ粉末、並びに平均粒径：
１．３ｎｍを有するＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末
を第１表に示される配合割合に配合し、ボールミルにて
７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、真空雰囲気中、１３２０〜１４５０
℃の範囲内の所定の温度で焼結し、研磨仕上げすること
により、同じく第１表に示される成分組成のＷＣＣ超超
硬合金構成され、かつ外径：６ｍ＋＊Ｘ長さ： ５０ｍ
ｍの寸法、並びにねじれ角：４５°の２枚刃形状を有す
る本発明ＷＣＣ超超硬合金製ソリッドエンドミル以下本
発明超硬エンドミルという）１〜２１．および従来ＷＣ
Ｃ超超硬合金製ソリッドエンドミル以下従来超硬エンド
ミルという）１〜５をそれぞれ製造した。
均粒径を有するＷＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、ＣｒＮ粉末
、Ｃｒ２Ｏ３粉末、およびｖｃ粉末、並びに平均粒径：
１．３ｎｍを有するＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末
を第１表に示される配合割合に配合し、ボールミルにて
７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、真空雰囲気中、１３２０〜１４５０
℃の範囲内の所定の温度で焼結し、研磨仕上げすること
により、同じく第１表に示される成分組成のＷＣＣ超超
硬合金構成され、かつ外径：６ｍ＋＊Ｘ長さ： ５０ｍ
ｍの寸法、並びにねじれ角：４５°の２枚刃形状を有す
る本発明ＷＣＣ超超硬合金製ソリッドエンドミル以下本
発明超硬エンドミルという）１〜２１．および従来ＷＣ
Ｃ超超硬合金製ソリッドエンドミル以下従来超硬エンド
ミルという）１〜５をそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた各種のエンドミルについて、
ＷＣ粒の平均粒径、ロックウェル硬さ（Ａスケール）を
測定し、さらに靭性および強度を計画する目的で抗折力
を測定し、また、被削材： Ｊ ｌ５−８ＫＤ８Ｌ （
硬さ： ＨＲＣａｌ）、切削速度： ３０ｍ／ｓｉｎ
。
ＷＣ粒の平均粒径、ロックウェル硬さ（Ａスケール）を
測定し、さらに靭性および強度を計画する目的で抗折力
を測定し、また、被削材： Ｊ ｌ５−８ＫＤ８Ｌ （
硬さ： ＨＲＣａｌ）、切削速度： ３０ｍ／ｓｉｎ
。
送 リ： ０．０２ｍｍ／刃、
切込み：６ｍｍ。
の条件で高硬度鋼の溝加工試験を行ない、外周刃の摩耗
幅が０．４＋ａｍに至るまでの切削長さを測定した。こ
れらの測定結果を第１表に示した。
幅が０．４＋ａｍに至るまでの切削長さを測定した。こ
れらの測定結果を第１表に示した。
第１表に示される結果から明らかなように、本発明超硬
エンドミル１〜２１は、いずれもＷＣ拉が０．５〜２血
の平均粒径を示し、この結果高靭性と高強度が確保され
るようになることから、切削試験では、被削材が高硬度
鋼であるにもかかわらず、折損やチッピングの発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来超硬エン
ドミル１〜５は、いずれもＷＣ粒が細粒で、０．５Ｉ１
ｍ未満の平均粒径を示し、この結果靭性および強度が低
下するようになることから、切削試験では切刃にいずれ
もチッピングが生じ、比較的短時間で使用寿命に至るも
のであった。
エンドミル１〜２１は、いずれもＷＣ拉が０．５〜２血
の平均粒径を示し、この結果高靭性と高強度が確保され
るようになることから、切削試験では、被削材が高硬度
鋼であるにもかかわらず、折損やチッピングの発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来超硬エン
ドミル１〜５は、いずれもＷＣ粒が細粒で、０．５Ｉ１
ｍ未満の平均粒径を示し、この結果靭性および強度が低
下するようになることから、切削試験では切刃にいずれ
もチッピングが生じ、比較的短時間で使用寿命に至るも
のであった。
上述のように、この発明のＷＣＣ超超硬合金製エンドミ
ル、Ｃ「含有量が１〜１５％にして、Ｗ含有量が５％以
下の結合相、並びに実質的に平均粒径で０．５〜２血の
ＷＣ粒で構成された硬質分散相によって高靭性と高強度
を具備するようになり、高硬度鋼の切削や高送り切削で
も折損やチッピングの発生が皆無となることから、すぐ
れた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた切削
性能を発揮するのである。
ル、Ｃ「含有量が１〜１５％にして、Ｗ含有量が５％以
下の結合相、並びに実質的に平均粒径で０．５〜２血の
ＷＣ粒で構成された硬質分散相によって高靭性と高強度
を具備するようになり、高硬度鋼の切削や高送り切削で
も折損やチッピングの発生が皆無となることから、すぐ
れた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた切削
性能を発揮するのである。
Claims (1)
- （１）Ｃｏ基合金の結合相と実質的に炭化タングステン
からなる硬質分散相の割合が、 結合相：６〜２３％、 硬質分散相：７７〜９４％。 にして、上記結合相が、 Ｃｒ：１〜１５％、Ｗ：５％以下、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有し、 さらに上記硬質分散相の炭化タングステン粒の平均粒径
が０．５〜２μｍである炭化タングステン基超硬合金で
構成してなるエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17506089A JP2757469B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 炭化タングステン基超硬合金製エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17506089A JP2757469B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 炭化タングステン基超硬合金製エンドミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0343113A true JPH0343113A (ja) | 1991-02-25 |
| JP2757469B2 JP2757469B2 (ja) | 1998-05-25 |
Family
ID=15989531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17506089A Expired - Lifetime JP2757469B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 炭化タングステン基超硬合金製エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2757469B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06143047A (ja) * | 1992-10-30 | 1994-05-24 | Tokyo Tungsten Co Ltd | 穴加工工具及びその製造方法 |
| US6238148B1 (en) | 1996-08-08 | 2001-05-29 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide cutting tool |
| JP2008183708A (ja) * | 1995-11-30 | 2008-08-14 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆されたフライス加工用植刃及びその製造方法 |
| KR100939316B1 (ko) * | 2002-10-29 | 2010-01-28 | 주식회사 포스코 | 칼라시트 결속장치의 십자형 패킹와셔 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3653743A1 (en) * | 2018-11-14 | 2020-05-20 | Sandvik Mining and Construction Tools AB | Binder redistribution within a cemented carbide mining insert |
-
1989
- 1989-07-06 JP JP17506089A patent/JP2757469B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06143047A (ja) * | 1992-10-30 | 1994-05-24 | Tokyo Tungsten Co Ltd | 穴加工工具及びその製造方法 |
| JP2008183708A (ja) * | 1995-11-30 | 2008-08-14 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆されたフライス加工用植刃及びその製造方法 |
| US6238148B1 (en) | 1996-08-08 | 2001-05-29 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide cutting tool |
| KR100939316B1 (ko) * | 2002-10-29 | 2010-01-28 | 주식회사 포스코 | 칼라시트 결속장치의 십자형 패킹와셔 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2757469B2 (ja) | 1998-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5466642A (en) | Wear resistant cubic-boron-nitride-based cutting tool | |
| JPS6339649B2 (ja) | ||
| KR920004669B1 (ko) | 씨메트(cermet) 절삭공구 | |
| US4950328A (en) | End mill formed of tungsten carbide-base sintered hard alloy | |
| JPS6112847A (ja) | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 | |
| JPS601390B2 (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| CA1075722A (en) | Cemented titanium carbide tool for intermittent cutting application | |
| JPH0343113A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金製エンドミル | |
| JPH0550314A (ja) | 軸物切削工具用素材 | |
| JP3353522B2 (ja) | 木質系硬質材料を加工する工具のための超硬合金 | |
| JP2006144089A (ja) | 超微粒子超硬合金 | |
| JPS6176645A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2668962B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製エンドミル | |
| JPH01183310A (ja) | フライス切削用表面被覆炭化タングステン基超硬合金製スローアウェイチップ | |
| JP2663474B2 (ja) | Ｔｉ合金切削用超硬合金製正方形切削チップ | |
| JPS6256943B2 (ja) | ||
| JP2666338B2 (ja) | 炭化タングステン基超硬合金製エンドミル | |
| JP3257255B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP2503770B2 (ja) | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS5942067B2 (ja) | 切削工具用強靭性炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS602646A (ja) | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS5852552B2 (ja) | 切削工具用強靭サ−メット | |
| JP2653173B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH10298700A (ja) | 超硬合金 | |
| JPH02185941A (ja) | 高硬度及び高靭性焼結合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080313 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090313 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090313 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100313 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100313 Year of fee payment: 12 |