JPS602646A - 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 - Google Patents
切削工具用炭化タングステン基超硬合金Info
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- JPS602646A JPS602646A JP11060883A JP11060883A JPS602646A JP S602646 A JPS602646 A JP S602646A JP 11060883 A JP11060883 A JP 11060883A JP 11060883 A JP11060883 A JP 11060883A JP S602646 A JPS602646 A JP S602646A
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- carbide
- cutting
- wcc
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- cemented carbide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高硬度および高靭性を有し、かつ切削工具
として用いた場合にすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を
示す炭化タングステン（以下ＷＣで示す）超超硬合金に
関するものである。
として用いた場合にすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を
示す炭化タングステン（以下ＷＣで示す）超超硬合金に
関するものである。
ＷＣＣ超超硬合金、５ｃｂｒδｔｅｒにより発明され、
１９２６年には商品化された材料で、その後研究が進み
、今日ではＷＣ−Ｃｏ系超硬合金と、ＷＣ−（Ｔｉ、
Ｗ、 Ｔａ ） Ｃ−Ｃｏ系超硬合金が完成し、ＪＩＳ
でも規格化され、切削工具用としては、ＰＯＩ〜Ｐ５０
２Ｍ１０〜Ｍ４０．およびＫＯＩ−に４０の規格がある
。
１９２６年には商品化された材料で、その後研究が進み
、今日ではＷＣ−Ｃｏ系超硬合金と、ＷＣ−（Ｔｉ、
Ｗ、 Ｔａ ） Ｃ−Ｃｏ系超硬合金が完成し、ＪＩＳ
でも規格化され、切削工具用としては、ＰＯＩ〜Ｐ５０
２Ｍ１０〜Ｍ４０．およびＫＯＩ−に４０の規格がある
。
しかし、これらの従来ＷＣＣ超超硬合金、硬さおよび靭
性の点で未だ十分満足する特性を備えていないものであ
るため、特に鋼の高速切削や、高送シ切削および高切込
み切削などの重切削などに切削工具として用いた場合に
は耐摩耗性不足や耐衝撃性不足をきたし、所望のすぐれ
た切削特性を確保することができないのが現状である。
性の点で未だ十分満足する特性を備えていないものであ
るため、特に鋼の高速切削や、高送シ切削および高切込
み切削などの重切削などに切削工具として用いた場合に
は耐摩耗性不足や耐衝撃性不足をきたし、所望のすぐれ
た切削特性を確保することができないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、ＷＣＣ
超超硬合金高硬度と高靭性を付与し、もって切削工具と
して用いた場合にすぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を示すＷ
ＣＣ超超硬合金開発すべく研究を行なった結果、ＷＣＣ
超超硬合金、重量％で、Ｃｏ： ５〜１５係。
超超硬合金高硬度と高靭性を付与し、もって切削工具と
して用いた場合にすぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を示すＷ
ＣＣ超超硬合金開発すべく研究を行なった結果、ＷＣＣ
超超硬合金、重量％で、Ｃｏ： ５〜１５係。
Ｔ１とＷの固溶炭化物〔以下、（Ｔ１．Ｗ）Ｃで示す〕
：５〜５０係。
：５〜５０係。
ＴｉとＷの固溶炭窒化物〔以下、（Ｔｉ、 Ｗ ） Ｃ
Ｎで示す〕：５〜５０チ。
Ｎで示す〕：５〜５０チ。
炭化タンタル（以下、ＴａＣで示す）、炭化ニオブ（以
下、ＮｂＣで示す）、およびＴａとＮｂの固溶腹合炭化
物〔以下、（Ｔａ、 Ｎｂ） Ｃで示す〕のうちの１種
まだは２種以上：ｌ〜１５係。
下、ＮｂＣで示す）、およびＴａとＮｂの固溶腹合炭化
物〔以下、（Ｔａ、 Ｎｂ） Ｃで示す〕のうちの１種
まだは２種以上：ｌ〜１５係。
を含有し、残りがＷＣと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ硬質分散相が、ＷＣ相と、ＴｉとＷとＴａおよ
びＮｂのうちの１種または２種の固溶炭化物〔以下、（
Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／Ｎｂ ） Ｃで示す〕相と
、ＴｉとＷとＴａおよびＮｂのうちの１種または２種の
固溶炭窒化物〔以下、（Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／Ｎ
ｂ ） ＣＮで示す〕相との３相からなるもので構成す
ると、前記の硬質分散相を構成する（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔ
ａ／Ｎｂ ） Ｃ相および（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ
） ＣＮ相には、お互いの粒成長を抑制する作用がある
ので、これらの硬質分散相は微細に分散するようになる
ことから、合金の靭性、すなわち耐衝撃性が著しく向上
するようになり、さらに前記の（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／
Ｎｂ） Ｃ相には、合金を切削工具として用いた場合、
刃先の耐逃げ面摩耗性を向上させ、かつ同じ（（Ｔｉ、
Ｗ。
し、かつ硬質分散相が、ＷＣ相と、ＴｉとＷとＴａおよ
びＮｂのうちの１種または２種の固溶炭化物〔以下、（
Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／Ｎｂ ） Ｃで示す〕相と
、ＴｉとＷとＴａおよびＮｂのうちの１種または２種の
固溶炭窒化物〔以下、（Ｔｉ 、 Ｗ 、 Ｔａ ／Ｎ
ｂ ） ＣＮで示す〕相との３相からなるもので構成す
ると、前記の硬質分散相を構成する（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔ
ａ／Ｎｂ ） Ｃ相および（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ
） ＣＮ相には、お互いの粒成長を抑制する作用がある
ので、これらの硬質分散相は微細に分散するようになる
ことから、合金の靭性、すなわち耐衝撃性が著しく向上
するようになり、さらに前記の（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／
Ｎｂ） Ｃ相には、合金を切削工具として用いた場合、
刃先の耐逃げ面摩耗性を向上させ、かつ同じ（（Ｔｉ、
Ｗ。
Ｔａ／ Ｎｂ） ＣＮ相には刃先の耐すくい面摩耗性を
向上させる作用があるので、すぐれた切削性能を発揮す
るようになるという知見を得たのである。
向上させる作用があるので、すぐれた切削性能を発揮す
るようになるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に組成を上記の通りに限定した理由を説明する
。
て、以下に組成を上記の通りに限定した理由を説明する
。
（ａ）ｃ。
ＣＯＣ成分は、合金の靭性を高めて耐衝撃性を向上させ
る作用があるが、その含有量が５％未満では所望の耐衝
撃性を確保することができず、一方１５チを越えて含有
させると、合金の硬さが低下し、耐摩耗性が劣化するよ
うになることから、その含有量を５〜１５ｑ６と定めた
。
る作用があるが、その含有量が５％未満では所望の耐衝
撃性を確保することができず、一方１５チを越えて含有
させると、合金の硬さが低下し、耐摩耗性が劣化するよ
うになることから、その含有量を５〜１５ｑ６と定めた
。
（ｂ）（Ｔ１．Ｗ）Ｃ
（Ｔｉ、 Ｗ ） Ｃ成分は、焼結中に（Ｔａ、 Ｎｂ
） Ｃ。
） Ｃ。
ＴａＣ、およびＮｂＣ’と固溶して（Ｔｉ 、 Ｗ 、
Ｔａ ／ Ｎｂ） Ｃを形成し、前記の通り、この（
Ｔｉ、 Ｗ 、 Ｔａ ／Ｎｂ）Ｃが微細に分散するこ
とによって、合金を切削工具として用いた場合に刃先の
耐逃げ面摩耗性が向上するようになるが、その含有量が
５％未満では所望の耐逃げ面摩耗性を確保することがで
きず、一方５０％を越えて含有させると合金の耐衝撃性
が劣化するようになることから、その含有量を５〜５０
チと定めた。
Ｔａ ／ Ｎｂ） Ｃを形成し、前記の通り、この（
Ｔｉ、 Ｗ 、 Ｔａ ／Ｎｂ）Ｃが微細に分散するこ
とによって、合金を切削工具として用いた場合に刃先の
耐逃げ面摩耗性が向上するようになるが、その含有量が
５％未満では所望の耐逃げ面摩耗性を確保することがで
きず、一方５０％を越えて含有させると合金の耐衝撃性
が劣化するようになることから、その含有量を５〜５０
チと定めた。
（ｃ） （Ｔｉ、 Ｗ ） ＣＮ
（Ｔｉ、 Ｗ ） ＣＮ成分も、焼結中に（Ｔａ、 Ｎ
ｂ ）Ｃ。
ｂ ）Ｃ。
ＴａＣ，およびＮｂＣと固溶して（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ
／Ｎｂ）ＣＮを形成し、これが合金素地中に均一微細に
分散することによって、同様に刃先の耐すくい面摩耗性
が向上するようになるが、その含有量が５％未満では所
望の効果が得られず、一方５０係を越えて含有させると
、同様に耐衝撃性が劣化するように ５− なることから、その含有量を５〜５０％と定めた。
／Ｎｂ）ＣＮを形成し、これが合金素地中に均一微細に
分散することによって、同様に刃先の耐すくい面摩耗性
が向上するようになるが、その含有量が５％未満では所
望の効果が得られず、一方５０係を越えて含有させると
、同様に耐衝撃性が劣化するように ５− なることから、その含有量を５〜５０％と定めた。
（ｄ） （Ｔａ、 Ｎｂ）Ｃ、ＴａＣ，およびＮｂにれ
らの成分は、上記した通り、（Ｔｉ、Ｗ）Ｃおよび（Ｔ
ｉ、 Ｗ ） ＣＮ中に固溶して、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔ
ａ／Ｎｂ）Ｃおよび（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ ）
ＣＮを形成し、これら固溶炭化物および固溶炭窒化物の
粒成長を抑制し、合金の耐衝撃性を向上させる作用があ
るが、その含有量が１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方１５％を越えて含有させると、耐摩耗
性に劣化傾向が現われるようになることから、その含有
量を１−１５％と定めた。
らの成分は、上記した通り、（Ｔｉ、Ｗ）Ｃおよび（Ｔ
ｉ、 Ｗ ） ＣＮ中に固溶して、（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔ
ａ／Ｎｂ）Ｃおよび（Ｔｉ、 Ｗ、 Ｔａ／Ｎｂ ）
ＣＮを形成し、これら固溶炭化物および固溶炭窒化物の
粒成長を抑制し、合金の耐衝撃性を向上させる作用があ
るが、その含有量が１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方１５％を越えて含有させると、耐摩耗
性に劣化傾向が現われるようになることから、その含有
量を１−１５％と定めた。
なお、この発明のＷＣＣ超超硬合金、不可避不純物とし
て、Ｍｏ ｒ Ｃｒ ｓ Ｆ ｅ ＋ Ｎｉ ＋ Ａｎ
＊ Ｓ １ｒ および０２などのうちの１種または２
種以上を含有する場合があるが、その含有量が合計量で
１％以下であれば、その特性が何ら損なわれるものでは
ない。
て、Ｍｏ ｒ Ｃｒ ｓ Ｆ ｅ ＋ Ｎｉ ＋ Ａｎ
＊ Ｓ １ｒ および０２などのうちの１種または２
種以上を含有する場合があるが、その含有量が合計量で
１％以下であれば、その特性が何ら損なわれるものでは
ない。
つぎに、この発明のＷＣＣ超超硬合金実施例によシ具体
的に説明する。
的に説明する。
実施例 ｌ
原料粉末として、平均粒径１．５μｍを有する６−
ＷＣ粉末、いずれも完全固溶した、同１．２μｍの（Ｔ
ｉ、 Ｗ ） Ｃ粉末（ＴｉＣ／ＷＣ＝ ３０／７０．
重量比、以下同じ）、同ＬＯｐｍの（Ｔｉ、 Ｗ）
−ＣＮ粉末（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝ ４ ｏ／２５／
３５） 、同ＬＢｐｍの（Ｔａ、 Ｎｂ ） Ｃ粉末（
ＴａＣ／ＮｂＣ＝ ９０ ／ １０） 、さらに同１．
２μｍのＣＯＣ粉末用意し、これら原料粉末をそれぞれ
第１表に示される配合組成に配合し、が−ルミルにて４
８時時間式で粉砕・混合した後、１５ ｋｌｉ’ ７ｍ
ｍの圧力で圧粉体にプレス成形し、ついでとの圧粉体を
、１０ｍｍＨｇの真空中、温度：１４８０℃に２時間保
持の条件で焼結することによって、本発明ＷＣＣ超超硬
合金〜７および比較ＷＣＣ超超硬合金〜６をそれぞれ製
造した。
ｉ、 Ｗ ） Ｃ粉末（ＴｉＣ／ＷＣ＝ ３０／７０．
重量比、以下同じ）、同ＬＯｐｍの（Ｔｉ、 Ｗ）
−ＣＮ粉末（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝ ４ ｏ／２５／
３５） 、同ＬＢｐｍの（Ｔａ、 Ｎｂ ） Ｃ粉末（
ＴａＣ／ＮｂＣ＝ ９０ ／ １０） 、さらに同１．
２μｍのＣＯＣ粉末用意し、これら原料粉末をそれぞれ
第１表に示される配合組成に配合し、が−ルミルにて４
８時時間式で粉砕・混合した後、１５ ｋｌｉ’ ７ｍ
ｍの圧力で圧粉体にプレス成形し、ついでとの圧粉体を
、１０ｍｍＨｇの真空中、温度：１４８０℃に２時間保
持の条件で焼結することによって、本発明ＷＣＣ超超硬
合金〜７および比較ＷＣＣ超超硬合金〜６をそれぞれ製
造した。
なお、比較ＷＣＣ超超硬合金〜６は、いずれも構成成分
のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印を付した
もの）がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであ
る。
のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印を付した
もの）がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであ
る。
つぎに、この結果得られた本発明ＷＣＣ超超硬合金〜７
および比較ＷＣＣ超超硬合金〜６について、ロックウェ
ル硬さくＡスケール）および抗折７− 力を測定すると共に、これよ５ＳＮＰ４３２の形状をも
った切削チップを切出し、 被削材： ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、切
削速成：１６０ｍ／＋ｆ１ＭＬ、 送り： ０．３６ ｍｙｎ ／ ｒｅｖ、、切込み：１
．５ｍｍ。
および比較ＷＣＣ超超硬合金〜６について、ロックウェ
ル硬さくＡスケール）および抗折７− 力を測定すると共に、これよ５ＳＮＰ４３２の形状をも
った切削チップを切出し、 被削材： ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、切
削速成：１６０ｍ／＋ｆ１ＭＬ、 送り： ０．３６ ｍｙｎ ／ ｒｅｖ、、切込み：１
．５ｍｍ。
切削時間＝１０臘、
の条件での鋼連続切削試験、および、
被削材： ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ２’７０）の角材、
切削速度：１２０ｍ／ｍ１ｌＬ。
切削速度：１２０ｍ／ｍ１ｌＬ。
送シ：０．３闘／ ｒｅｖ・、
切込み：２朋、
切削時間：最高３ＩＩＩＩＩＬ、
の条件での鋼断続切削試験を行ない、前者の鋼連続切削
試験では刃先の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測定
し、また後者の鋼断続切削試験では１０個の試験切刃の
うちの欠損発生切刃数を測定した。また、比較の目的で
市販の工ＳＯ・ＰＩＯのｗｅ基超超硬合金以下従来ＷＣ
Ｃ超超硬合金という）についても同一の条件で試験を行
なった。
試験では刃先の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測定
し、また後者の鋼断続切削試験では１０個の試験切刃の
うちの欠損発生切刃数を測定した。また、比較の目的で
市販の工ＳＯ・ＰＩＯのｗｅ基超超硬合金以下従来ＷＣ
Ｃ超超硬合金という）についても同一の条件で試験を行
なった。
これらの結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜
′７は、いずれも硬質分散相が、ＷＣ相と、（Ｔｉ、
Ｗ 、 Ｔａ 、 Ｎｂ） Ｃ相と、（Ｔｉ、 Ｗ、
Ｔａ、 Ｎｂ）ＣＮ相の３相からカリ、かつ高硬度と高
靭性を有するので、切削試験では従来ＷＣＣ超超硬合金
に比してすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対
して、比較ＷＣＣ超超硬合金〜６に見られるように、構
成成分のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明の範
囲から外れると、前記の特性のうち少なくともいずれか
の特性が劣ったものになることが明らかである。
′７は、いずれも硬質分散相が、ＷＣ相と、（Ｔｉ、
Ｗ 、 Ｔａ 、 Ｎｂ） Ｃ相と、（Ｔｉ、 Ｗ、
Ｔａ、 Ｎｂ）ＣＮ相の３相からカリ、かつ高硬度と高
靭性を有するので、切削試験では従来ＷＣＣ超超硬合金
に比してすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対
して、比較ＷＣＣ超超硬合金〜６に見られるように、構
成成分のうちのいずれかの成分含有量でもこの発明の範
囲から外れると、前記の特性のうち少なくともいずれか
の特性が劣ったものになることが明らかである。
実施例 ２
原料粉末として、平均粒径３．０μｍを有するＷＣ粉末
、同１．５μｍを有する完全固溶した（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ
粉末（Ｔ ｉＣ／ Ｔ ｉＮ ／ＷＣ＝２５／２０１５
５）。
、同１．５μｍを有する完全固溶した（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ
粉末（Ｔ ｉＣ／ Ｔ ｉＮ ／ＷＣ＝２５／２０１５
５）。
同２、ＯｐｍのＴａＣ粉末、同２．２ｐｍのＮｂＣ粉末
。
。
および同１．２μｍを有する完全固溶した（Ｔｉ、Ｗ）
Ｃ粉末（ＴｉＣ／ｗＣ＝３０／ ７０ ） 、さらに同
１．２μ７１１１のＣＯＣ粉末用意し、これらの原料粉
末をそれぞれ第２表に示される配合組成に配合した後、
実施例１におけると同一の条件で粉砕・混合して圧粉体
に成形し、ついでこの圧粉体を、１ｗＨｇの窒素雰囲気
中、温度：１４３０℃に１，５時間保持の条件で焼結す
ることによって本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２および比
較ＷＣＣ超超硬合金〜９をそれぞれ製造した。
Ｃ粉末（ＴｉＣ／ｗＣ＝３０／ ７０ ） 、さらに同
１．２μ７１１１のＣＯＣ粉末用意し、これらの原料粉
末をそれぞれ第２表に示される配合組成に配合した後、
実施例１におけると同一の条件で粉砕・混合して圧粉体
に成形し、ついでこの圧粉体を、１ｗＨｇの窒素雰囲気
中、温度：１４３０℃に１，５時間保持の条件で焼結す
ることによって本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２および比
較ＷＣＣ超超硬合金〜９をそれぞれ製造した。
つぎに、この結果の本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２およ
び比較ＷＣＣ超超硬合金〜９について、鋼連続切削試験
の条件を、 被削材： ＳＮＣＭＬ８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、切
削速度：１２０７７Ｌ／世、 送り：０．３６朋／ ｔｅｖ、、 切込み：２．０ｗｌ。
び比較ＷＣＣ超超硬合金〜９について、鋼連続切削試験
の条件を、 被削材： ＳＮＣＭＬ８（硬さＨＢ２４０）の丸棒、切
削速度：１２０７７Ｌ／世、 送り：０．３６朋／ ｔｅｖ、、 切込み：２．０ｗｌ。
切削時間：１０Ｉ、
とし、さらに鋼断続切削試験の条件を、被削材： ＳＮ
ＣＭ−８（硬さＨＢ２７０ ）の角材、切削速度：１０
０ｍ／隠、 送り： ０．３３５ ｗｎ／ ｒｅｖ、、切込み：２ｕ
。
ＣＭ−８（硬さＨＢ２７０ ）の角材、切削速度：１０
０ｍ／隠、 送り： ０．３３５ ｗｎ／ ｒｅｖ、、切込み：２ｕ
。
切削時間：最高３扉、
とする以外は、実施例１におけると同一の条件で緒特性
を測定した。また、比較の目的で５従来ＷＣ基超硬合金
２として市販のｌ５Ｏ−Ｐ２Ｏを用意した。これらの測
定結果を第２表に示した。
を測定した。また、比較の目的で５従来ＷＣ基超硬合金
２として市販のｌ５Ｏ−Ｐ２Ｏを用意した。これらの測
定結果を第２表に示した。
実施例２においても実施例１におけると同様の結果を示
し、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２は、構成成分のうち
のいずれかの成分含有量（第２表に※印を付したもの）
がこの発明の範囲から外れた比較ＷＣ超硬合金７〜９．
および従来ＷＣＣ超超硬合金に比して、すぐれた耐衝撃
性を示し、かつ従来ＷＣＣ超超硬合金に比してすぐれた
耐摩耗性をもつことが明らかである。
し、本発明ＷＣＣ超超硬合金〜１２は、構成成分のうち
のいずれかの成分含有量（第２表に※印を付したもの）
がこの発明の範囲から外れた比較ＷＣ超硬合金７〜９．
および従来ＷＣＣ超超硬合金に比して、すぐれた耐衝撃
性を示し、かつ従来ＷＣＣ超超硬合金に比してすぐれた
耐摩耗性をもつことが明らかである。
実施例 ３
原料粉末として、平均粒径５．０μｍを有するＷＣ粉末
、および同１．５μｍを有する完全固溶した（Ｔａ、
Ｎｂ ） Ｃ粉末（ＴａＣ／ＮｂＣ＝６０／４０） 、
さらに実施例２で用いたと同じ（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ粉末。
、および同１．５μｍを有する完全固溶した（Ｔａ、
Ｎｂ ） Ｃ粉末（ＴａＣ／ＮｂＣ＝６０／４０） 、
さらに実施例２で用いたと同じ（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ粉末。
（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ粉末、およびＣＯＣ粉末用意し、これ
ら原料粉末を第３表に示される配合組成に配合し、つい
で、焼結条件を、３ｍｍＨｇの窒素雰囲気中、温度：１
４００℃に１時間保持とする以外は、実施例１における
と同一の条件にて、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７お
よび比較ｗＣＣ超超硬合金０〜１２をそれぞれ製造した
。
ら原料粉末を第３表に示される配合組成に配合し、つい
で、焼結条件を、３ｍｍＨｇの窒素雰囲気中、温度：１
４００℃に１時間保持とする以外は、実施例１における
と同一の条件にて、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７お
よび比較ｗＣＣ超超硬合金０〜１２をそれぞれ製造した
。
つぎに、上記本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７゜および
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第３表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成を有す
る比較ＷＣＣ超超硬合金０〜１２について、同様に、鋼
連続切削試験条件を、被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ
２４０）の丸棒、切削速度：１００ｍ／ＭＬ、 送り： ０．４５ ｍ／ ｒｅｖ、、 切込み１３．０間、 切削時間＝１０眼、 とし、また鋼断続切削試験条件を、 被削材： ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ２７０）の角材、切
削速度二８０ｍ／飄、 送り ： ０．４２５ ｙｒａｎ／ ｒｅｖ、、切込み
：３，０朋、 切削時間：最高３，０阻、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で緒特性
を測定した。まだ、比較の目的で、従来ｗＣＣ超超硬合
金として市販のＩＳＯ・Ｐ２Ｏを用意した。これらの測
定結果を第３表に示した。
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第３表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成を有す
る比較ＷＣＣ超超硬合金０〜１２について、同様に、鋼
連続切削試験条件を、被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ
２４０）の丸棒、切削速度：１００ｍ／ＭＬ、 送り： ０．４５ ｍ／ ｒｅｖ、、 切込み１３．０間、 切削時間＝１０眼、 とし、また鋼断続切削試験条件を、 被削材： ＳＮＣＭ−８（硬さＨＢ２７０）の角材、切
削速度二８０ｍ／飄、 送り ： ０．４２５ ｙｒａｎ／ ｒｅｖ、、切込み
：３，０朋、 切削時間：最高３，０阻、 とする以外は、実施例１におけると同一の条件で緒特性
を測定した。まだ、比較の目的で、従来ｗＣＣ超超硬合
金として市販のＩＳＯ・Ｐ２Ｏを用意した。これらの測
定結果を第３表に示した。
実施例３においても実施例１および２におけると同様の
結果を示し、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７は耐摩耗
性および耐衝撃性のいずれにおいてもすぐれた結果を示
すのに対して、比較ＷＣＣ超超硬合金０〜１２および従
来ＷＣＣ超超硬合金は、これらの特性のうち少なくとも
いずれかの特性が劣ったものになっている。
結果を示し、本発明ＷＣＣ超超硬合金３〜１７は耐摩耗
性および耐衝撃性のいずれにおいてもすぐれた結果を示
すのに対して、比較ＷＣＣ超超硬合金０〜１２および従
来ＷＣＣ超超硬合金は、これらの特性のうち少なくとも
いずれかの特性が劣ったものになっている。
上述のように、この発明のＷＣＣ超超硬合金、高硬度お
よび高靭性を具備し、かつ切削工具として用いた場合に
はすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示し、長期に亘っ
てすぐれた切削性能を発揮するのである。
よび高靭性を具備し、かつ切削工具として用いた場合に
はすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示し、長期に亘っ
てすぐれた切削性能を発揮するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １） 和 夫 外１名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣＯ：５〜１５％。 Ｔ１とＷの固溶炭化物＝５〜５０％。 ＴｉとＷの固溶炭窒化物：５〜５０％。 炭化タンタル、炭化ニオブ、およびＴａとＮｂの固溶炭
化物のうちの１種または２種以上：ｌ〜１５チ。 炭化タングステンおよび不可避不純物：残シ。 からなる組成（以上重量係）を有し、かつ硬質分散相が
、炭化タングステン相と、Ｔ１とＷとＴａおよびＮｂの
うちの１種または２種の固溶炭化物相と、Ｔ１とＷ、！
：ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種の固溶炭化物
相との３相からなることを特徴とする切削工具用炭化タ
ングステン基超硬合金。 １−
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11060883A JPS602646A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11060883A JPS602646A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602646A true JPS602646A (ja) | 1985-01-08 |
| JPS6141979B2 JPS6141979B2 (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=14540141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11060883A Granted JPS602646A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602646A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994021835A1 (de) * | 1993-03-23 | 1994-09-29 | Krupp Widia Gmbh | Cermet und verfahren zu seiner herstellung |
| US5747426A (en) * | 1995-06-07 | 1998-05-05 | Commonwealth Research Corporation | High performance magnetic bearing systems using high temperature superconductors |
| US7157044B2 (en) * | 2002-11-19 | 2007-01-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | Ti(C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co alloy for finishing and semifinishing turning cutting tool applications |
| CN112853187A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-05-28 | 中南大学 | 一种弱芯环结构细晶均质TiCN基金属陶瓷及其制备方法 |
| CN115305403A (zh) * | 2022-08-18 | 2022-11-08 | 中南大学 | 一种超强超硬高断裂韧性的硬质合金及其制备方法 |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP11060883A patent/JPS602646A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994021835A1 (de) * | 1993-03-23 | 1994-09-29 | Krupp Widia Gmbh | Cermet und verfahren zu seiner herstellung |
| US5747426A (en) * | 1995-06-07 | 1998-05-05 | Commonwealth Research Corporation | High performance magnetic bearing systems using high temperature superconductors |
| US7157044B2 (en) * | 2002-11-19 | 2007-01-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | Ti(C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co alloy for finishing and semifinishing turning cutting tool applications |
| US7645316B2 (en) | 2002-11-19 | 2010-01-12 | Sandvik Intellectual Property Aktiebolag | Ti(C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co alloy for finishing and semifinishing turning cutting tool applications |
| CN112853187A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-05-28 | 中南大学 | 一种弱芯环结构细晶均质TiCN基金属陶瓷及其制备方法 |
| CN115305403A (zh) * | 2022-08-18 | 2022-11-08 | 中南大学 | 一种超强超硬高断裂韧性的硬质合金及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141979B2 (ja) | 1986-09-18 |
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