JPH0344437A - ＴｉＡ１金属間化合物薄板の製造方法 - Google Patents
ＴｉＡ１金属間化合物薄板の製造方法Info
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- JPH0344437A JPH0344437A JP5030790A JP5030790A JPH0344437A JP H0344437 A JPH0344437 A JP H0344437A JP 5030790 A JP5030790 A JP 5030790A JP 5030790 A JP5030790 A JP 5030790A JP H0344437 A JPH0344437 A JP H0344437A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は均質なＴｉＡｌ金属間化合物の連続した薄板お
よびその製造方法に関する。
よびその製造方法に関する。
ＴｉＡｌ金属間化合物は、一般にＴｉＡｌ合金と呼ばれ
ており、金属材料としては極めて高い高温強度を持ち、
しかも耐食性が高く、軽量の材料である。
ており、金属材料としては極めて高い高温強度を持ち、
しかも耐食性が高く、軽量の材料である。
Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏ
ｎ、 Ｖｏｌ、 ６八（１９７５）。
ｎ、 Ｖｏｌ、 ６八（１９７５）。
ｐ、１９９１には、８００°Ｃで４０ｋｇ／ｍ−の高温
強度が得られたことが報告されている。そこでこれらの
特性を利用して、ＴｉＡｌ合金は、ガス・タービン軸晶
、自動車用エンジンのバルブやピストンへの適用、高温
用ディスクや軸受は軸晶、航空機用のフレーム、超高速
旅客機の機体外板等への適用が好適と考えられる。
強度が得られたことが報告されている。そこでこれらの
特性を利用して、ＴｉＡｌ合金は、ガス・タービン軸晶
、自動車用エンジンのバルブやピストンへの適用、高温
用ディスクや軸受は軸晶、航空機用のフレーム、超高速
旅客機の機体外板等への適用が好適と考えられる。
Ｔｉ／Ｖ合金は軽量で耐熱温度が高く、耐食性も高いた
め、高温で使用するタービンブレードなどに好適である
が、室温での延性が小さいため圧延・鍛造などによる底
形が困難である。
め、高温で使用するタービンブレードなどに好適である
が、室温での延性が小さいため圧延・鍛造などによる底
形が困難である。
また、・特にＴｉＡｌ金属間化合物の薄板は、上記適用
例のうち超高速旅客機の機体外板部分への適用が考えら
れるが、この場合、厚さ約１ｍｍで３０ｃｒａＸ３０ｃ
ｍ程度の薄板の製造法確立が必須となる。
例のうち超高速旅客機の機体外板部分への適用が考えら
れるが、この場合、厚さ約１ｍｍで３０ｃｒａＸ３０ｃ
ｍ程度の薄板の製造法確立が必須となる。
従来ＴｉＡｌ金属間化合物の薄板は、インゴットからの
切り出し、あるいは特開昭６１−２１３３６１号公報に
示されているようにシース加工などによって製造されて
いるが、長尺の薄板は得られていない。
切り出し、あるいは特開昭６１−２１３３６１号公報に
示されているようにシース加工などによって製造されて
いるが、長尺の薄板は得られていない。
また、インゴットからの切り出しでは歩留まりが悪く、
重力偏析などによって均一なａ戊が得られにくいという
問題がある。従来の高温塑性加工には、シース加工、静
水圧押し出し、恒温鍛造、熱間押し出し等の方法がある
。しかし、これら加工法の適用は難しく、ＴｉＡ！金属
間化合物の場合は高温強度が大きくて（１０５０’Ｃで
２００ＭＰａ） 、歪速度依存性が高いという問題を克
服しなければならなかった。すなわち、前述した特開昭
６１−２１３３６１号公報では、シース加工を用い、Ｓ
−８１６Ｇｏ基超超合金シース材使って１１００°Ｃ１
１，５ｍ／ｍｉｎの圧延速度が必要であるとしている。
重力偏析などによって均一なａ戊が得られにくいという
問題がある。従来の高温塑性加工には、シース加工、静
水圧押し出し、恒温鍛造、熱間押し出し等の方法がある
。しかし、これら加工法の適用は難しく、ＴｉＡ！金属
間化合物の場合は高温強度が大きくて（１０５０’Ｃで
２００ＭＰａ） 、歪速度依存性が高いという問題を克
服しなければならなかった。すなわち、前述した特開昭
６１−２１３３６１号公報では、シース加工を用い、Ｓ
−８１６Ｇｏ基超超合金シース材使って１１００°Ｃ１
１，５ｍ／ｍｉｎの圧延速度が必要であるとしている。
また、日本金属学会シンポジウム予稿、９月２１日、（
１９８８）、 ｐ、２４では恒温鍛造において、９５０
〜１０００°Ｃの温度で、１０−２〜１０−” ５ｅｃ
−’の歪速度が必要であるとしている。したがって、温
度制御が難しく、生産速度が遅いという問題があった。
１９８８）、 ｐ、２４では恒温鍛造において、９５０
〜１０００°Ｃの温度で、１０−２〜１０−” ５ｅｃ
−’の歪速度が必要であるとしている。したがって、温
度制御が難しく、生産速度が遅いという問題があった。
以上の観点から厚さ約１閣で３０ｃｍＸ ３０ ｃｍ程
度の薄板は、前述の従来法によってインゴット等の鋳塊
から製造することは生産速度や設備的な面からも実質的
に不可能と考えられる。
度の薄板は、前述の従来法によってインゴット等の鋳塊
から製造することは生産速度や設備的な面からも実質的
に不可能と考えられる。
さらに上記従来技術による薄板の製造方法では、得られ
る薄板の寸法が例えば、長さ２０ｍｍ、幅１０閣、厚さ
１０閣程度と小さいうえに、工程が複雑で、多大の労力
や多くの設備を必要とするという問題があった。
る薄板の寸法が例えば、長さ２０ｍｍ、幅１０閣、厚さ
１０閣程度と小さいうえに、工程が複雑で、多大の労力
や多くの設備を必要とするという問題があった。
ＴｉＡｌ金属間化合物に急冷法を用いた従来の技術とし
ては、特開昭６２−２５６９０２号公報に示されている
ように、単ロール法や双ロール法などの急速凝固プロセ
スを用いて溶融金属を１０’°Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速
度で急冷凝固させて、フレーク状凝固物を得る方法があ
るが、連続した薄板を得たという報告はない。
ては、特開昭６２−２５６９０２号公報に示されている
ように、単ロール法や双ロール法などの急速凝固プロセ
スを用いて溶融金属を１０’°Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速
度で急冷凝固させて、フレーク状凝固物を得る方法があ
るが、連続した薄板を得たという報告はない。
前記したように、従来技術では、Ｔｉ７Ｖ全７Ｖ化合物
の、厚さ約１ｍｍで３０ｃｍＸ ３０ｃｍ程度の薄板製
造は不可能であったが、本発明はそれを解決し、連続し
たＴｉＡＺ金属間化合物の薄板を提供すること、及び同
薄板の容易かつ効率的な製造方法を提供することを目的
とするものである。
の、厚さ約１ｍｍで３０ｃｍＸ ３０ｃｍ程度の薄板製
造は不可能であったが、本発明はそれを解決し、連続し
たＴｉＡＺ金属間化合物の薄板を提供すること、及び同
薄板の容易かつ効率的な製造方法を提供することを目的
とするものである。
双ロール法は厚さ数肋×幅数１０ｃｍの薄板を数ｍ／ｓ
ｅｃの速度で連続、的に製造する方法として一般的に知
られており、前述した薄板の寸法の観点からＴｉ／Ｖ金
属間化合物薄板製造の理想的プロセスとして考えられる
。また、従来技術と比較して、薄板の製造までの工程が
非常に簡単であり、省工程、省設備および労力の削減な
ど付随的な効果も考えられる。
ｅｃの速度で連続、的に製造する方法として一般的に知
られており、前述した薄板の寸法の観点からＴｉ／Ｖ金
属間化合物薄板製造の理想的プロセスとして考えられる
。また、従来技術と比較して、薄板の製造までの工程が
非常に簡単であり、省工程、省設備および労力の削減な
ど付随的な効果も考えられる。
溶融金属から薄板を直接鋳造する他のプロセスとして、
双ベルト法、単ベルト法や単ロール法等の方法がある。
双ベルト法、単ベルト法や単ロール法等の方法がある。
しかしながら、ベルトを使用した方法では、得られる薄
板の厚さが数ｃｍであり、最終製品の厚さに対して厚過
ぎるため、後工程において従来法で費やす労力と大差な
い。一方、単ロール法の場合、得られる薄板の厚さが数
１００μｍと薄く、シェル強度が弱いため連続した薄板
になりにくい、また、単ロール法の宿命ともいえる片側
冷却のため、不均一凝固になり易く、後述するように割
れが発生し易い。
板の厚さが数ｃｍであり、最終製品の厚さに対して厚過
ぎるため、後工程において従来法で費やす労力と大差な
い。一方、単ロール法の場合、得られる薄板の厚さが数
１００μｍと薄く、シェル強度が弱いため連続した薄板
になりにくい、また、単ロール法の宿命ともいえる片側
冷却のため、不均一凝固になり易く、後述するように割
れが発生し易い。
以上から双ロール法でのみ厚さ数ｍｍの連続した薄板を
製造することが可能であるものと考えられる。
製造することが可能であるものと考えられる。
本発明の要旨は下記の通りである。
すなわち、本発明は、Ａ４３５〜４４ｗｔ％、残部Ｔｉ
および不可避不純物からなり、鋳造ままの凝固組織が薄
板の両表面から板厚中心部に向かう柱状晶のみか、ある
いは前記柱状晶と板厚中心付近に存在する等軸晶との混
合組織からなる板厚０３２〜３ｍｍの連続したＴｉＡｊ
金属間化合物薄板であって、その製造方法は、ＩＶ３５
〜４４ｗｔ％と残部Ｔｉとを不活性ガス雰囲気中で加熱
・溶解し、該溶融金属をロール周速０．１〜１０ ｍ
／ｓｅｃで回転する一対の冷却ロール間に連続して供給
し、一定のロール支持力下で、１０２〜１０’°（：／
ｓｅｃの冷却速度で凝固させることを特徴とする。
および不可避不純物からなり、鋳造ままの凝固組織が薄
板の両表面から板厚中心部に向かう柱状晶のみか、ある
いは前記柱状晶と板厚中心付近に存在する等軸晶との混
合組織からなる板厚０３２〜３ｍｍの連続したＴｉＡｊ
金属間化合物薄板であって、その製造方法は、ＩＶ３５
〜４４ｗｔ％と残部Ｔｉとを不活性ガス雰囲気中で加熱
・溶解し、該溶融金属をロール周速０．１〜１０ ｍ
／ｓｅｃで回転する一対の冷却ロール間に連続して供給
し、一定のロール支持力下で、１０２〜１０’°（：／
ｓｅｃの冷却速度で凝固させることを特徴とする。
なお、双ロール法として、垂直型、傾斜型、異径型等の
鋳造形式が異なるものがあるが、本発明はいずれも適用
可能である。
鋳造形式が異なるものがあるが、本発明はいずれも適用
可能である。
以下に本発明を作用とともに詳細に説明する。
Ｍの組成範囲を３５〜４４ｗｔ％に限定する理由は、こ
の範囲でのみＴｉ／Ｖ金属間化合物及び少量の他相（例
えばＴｉ３／Ｖ）との混合相からなり、マイクロビッカ
ース硬度３５０Ｈｖ程度の均質なＴｉＡ１が得られ易い
ためである。
の範囲でのみＴｉ／Ｖ金属間化合物及び少量の他相（例
えばＴｉ３／Ｖ）との混合相からなり、マイクロビッカ
ース硬度３５０Ｈｖ程度の均質なＴｉＡ１が得られ易い
ためである。
板厚を０．２〜３１！ＩＩＩ＋に限定した理由は、０．
２ ｍｍより薄い場合、薄板の強度や材料の変形能不足
によって、鋳造時およびその後の搬送時に薄板が破断し
易いためであり、連続した薄板を安定して得るためには
、板厚は０．２ ｍｍ以上の場合でも、より厚くする方
が好ましい。また、３Ｍより厚い場合には内部に空隙が
形式され易くなる。
２ ｍｍより薄い場合、薄板の強度や材料の変形能不足
によって、鋳造時およびその後の搬送時に薄板が破断し
易いためであり、連続した薄板を安定して得るためには
、板厚は０．２ ｍｍ以上の場合でも、より厚くする方
が好ましい。また、３Ｍより厚い場合には内部に空隙が
形式され易くなる。
本発明によって得られた薄板の鋳造方向における断面組
織を第１図に示す。鋳造ままの凝固組織は薄板の両表面
から板厚中心部に向かう柱状晶のみか、あるいは前記柱
状晶と板厚中心付近に存在する等軸晶との混合組織から
構成される。
織を第１図に示す。鋳造ままの凝固組織は薄板の両表面
から板厚中心部に向かう柱状晶のみか、あるいは前記柱
状晶と板厚中心付近に存在する等軸晶との混合組織から
構成される。
本発明によって得られた薄板のミクロ組織を第３図（Ａ
）に示す。同図において、ミクロ組織はＴｉ／ｉｊと微
量のＴｉ３ＡｊおよびＡｌ ｚ Ｔ ｉの３相からなる
が、組成を変えることによってＴｉＩＶ単相に近いもの
を得ることも可能である。また、比較のためにアークメ
ルト法によって得られたインゴットのミクロ組織を第３
図（Ｂ）に示す。なお、本発明によって得られた薄板の
平均結晶粒度は約１００−である。
）に示す。同図において、ミクロ組織はＴｉ／ｉｊと微
量のＴｉ３ＡｊおよびＡｌ ｚ Ｔ ｉの３相からなる
が、組成を変えることによってＴｉＩＶ単相に近いもの
を得ることも可能である。また、比較のためにアークメ
ルト法によって得られたインゴットのミクロ組織を第３
図（Ｂ）に示す。なお、本発明によって得られた薄板の
平均結晶粒度は約１００−である。
金属、１月号、 （１９８９）、 ｐ、４９では、急冷
法によるラメラ−組織の絶対量の増加、ラメラ−間隔の
減少によって、延性、強度などの機械的性質の向上が期
待されることが報告されている。したがって、双ロール
法は機械的性質の向上においても非常に有効な手段と考
えられる。
法によるラメラ−組織の絶対量の増加、ラメラ−間隔の
減少によって、延性、強度などの機械的性質の向上が期
待されることが報告されている。したがって、双ロール
法は機械的性質の向上においても非常に有効な手段と考
えられる。
次に上記薄板の製造方法を説明する。
ＡＩとＴｉを組成が３５〜４４ｗｔ％Ｍになるように配
合して、不活性ガス雰囲気中で１５００〜１６００°Ｃ
に加熱・溶融し、１４００〜１５００”Ｃに降温・調整
する。その後、該溶融合金をロール周速０．１〜１０ｍ
／ｓｅｃで回転する一対の冷却ロール間に連続して供給
し、一定のロール支持力下で、１０２〜１０″′’（：
／ｓｅｃで凝固させ、連続したＴｉＡｌ金属間化合物薄
板を製造する。なお、ここでは、ＭとＴｉ との金属間
化合物を形成する反応を促進させ、均一溶融状態を得る
ため、溶解温度は１５００〜１６００°Ｃに高めること
が好ましい。
合して、不活性ガス雰囲気中で１５００〜１６００°Ｃ
に加熱・溶融し、１４００〜１５００”Ｃに降温・調整
する。その後、該溶融合金をロール周速０．１〜１０ｍ
／ｓｅｃで回転する一対の冷却ロール間に連続して供給
し、一定のロール支持力下で、１０２〜１０″′’（：
／ｓｅｃで凝固させ、連続したＴｉＡｌ金属間化合物薄
板を製造する。なお、ここでは、ＭとＴｉ との金属間
化合物を形成する反応を促進させ、均一溶融状態を得る
ため、溶解温度は１５００〜１６００°Ｃに高めること
が好ましい。
板厚を０．２〜３ ｍｍにするためには、ロール周速は
１０〜０．１ｍ／ｓｅｃが必要であり、そのときの鋳片
の冷却速度は１０’〜１０２°（：／ｓｅｃに相当する
。
１０〜０．１ｍ／ｓｅｃが必要であり、そのときの鋳片
の冷却速度は１０’〜１０２°（：／ｓｅｃに相当する
。
したがって、ロール周速を０．１〜１０ ｍ ／ ｓｅ
ｃに、並びに冷却速度を１０２〜１０５°Ｃ／ｓｅｃに
限定した。
ｃに、並びに冷却速度を１０２〜１０５°Ｃ／ｓｅｃに
限定した。
ＴｉＡＺ金属間化合物の最大の問題点は材料の延性が小
さいことである。これは双ロール法においても、凝固・
冷却中の鋳片の割れと関連する非常に重要な問題である
。延性の不足に伴う割れの主原因として幅方向の不均一
冷却・凝固が考えられる。したがって、鋳片の割れを軽
減するためには不均一凝固の原因となる注湯流の不均一
性やメニスカス表面における酸化膜等のロール／メタル
間の伝熱抵抗を極力除去する必要がある。注湯流の均一
化のためにはスリット状の注湯ノズルを用いることが望
ましい。また、メニスカス表面における酸化膜の生成を
抑制するためには、不活性ガス中での溶解・鋳造が必要
である。不活性ガスはＡｒ、 Ｈｅなどのいずれでもよ
い。
さいことである。これは双ロール法においても、凝固・
冷却中の鋳片の割れと関連する非常に重要な問題である
。延性の不足に伴う割れの主原因として幅方向の不均一
冷却・凝固が考えられる。したがって、鋳片の割れを軽
減するためには不均一凝固の原因となる注湯流の不均一
性やメニスカス表面における酸化膜等のロール／メタル
間の伝熱抵抗を極力除去する必要がある。注湯流の均一
化のためにはスリット状の注湯ノズルを用いることが望
ましい。また、メニスカス表面における酸化膜の生成を
抑制するためには、不活性ガス中での溶解・鋳造が必要
である。不活性ガスはＡｒ、 Ｈｅなどのいずれでもよ
い。
鋳片の割れを低減するための方法として、ロール最近接
点における鋳片中心部の未凝固部分をなるべく少なくし
た鋳造が望ましい。そのためには、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ
、 １ （１９８８）、 ｐ、１８６に記されているよ
うに、ロールの支持にスプリンク等ヲ用い、ロールを固
定せず、一定の力で凝固シェルを押し付け、シェルの成
長とともにロールが自然に開くような構造にする必要が
ある。
点における鋳片中心部の未凝固部分をなるべく少なくし
た鋳造が望ましい。そのためには、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ
、 １ （１９８８）、 ｐ、１８６に記されているよ
うに、ロールの支持にスプリンク等ヲ用い、ロールを固
定せず、一定の力で凝固シェルを押し付け、シェルの成
長とともにロールが自然に開くような構造にする必要が
ある。
凝固の不均一性を改善する以外の着眼点として、幅方向
への凝固シェル収縮時に拘束の原因となる鋳片端部の鋳
バリを皆無にする必要があるが、−殻内にサイド堰とロ
ール側面の間への溶融金属の差し込みを軽減するために
は、サイド堰の押し付は力をコントロールしなければな
らない。
への凝固シェル収縮時に拘束の原因となる鋳片端部の鋳
バリを皆無にする必要があるが、−殻内にサイド堰とロ
ール側面の間への溶融金属の差し込みを軽減するために
は、サイド堰の押し付は力をコントロールしなければな
らない。
第２図は、本発明の方法に使用する装置の概略を示すも
ので、１は金属間化合物ＴｔｊＶを溶解・供給するため
のるつぼである。ロール間への供給を幅方向で均一にす
るため、溶融金属は耐火物製のタンデイツシュ２を通り
、回転する一対のロール３．３′間に供給される。４は
耐火物製のサイド堰であり、ロール間に溶融金属の湯溜
りを形成させるためのものである。５は不活性ガスによ
り保護雰囲気とする雰囲気制御容器である。６は製造さ
れた薄板である。７は容器５への不活性ガス導入機構、
８は排気機構である。
ので、１は金属間化合物ＴｔｊＶを溶解・供給するため
のるつぼである。ロール間への供給を幅方向で均一にす
るため、溶融金属は耐火物製のタンデイツシュ２を通り
、回転する一対のロール３．３′間に供給される。４は
耐火物製のサイド堰であり、ロール間に溶融金属の湯溜
りを形成させるためのものである。５は不活性ガスによ
り保護雰囲気とする雰囲気制御容器である。６は製造さ
れた薄板である。７は容器５への不活性ガス導入機構、
８は排気機構である。
以下に本発明の実施例を示す。
アル電ニウム地金とスポンジチタンをＡ１３６ｗｔ％、
Ｔｉ６４ｗｔ％の組成を得るように配合したちの８ｋｇ
をるつぼに投入し、これをＡｒ雰囲気中で１６００°Ｃ
まで加熱溶解して合金化した。次に、−旦１５００°Ｃ
に温度を調整した後、該溶融合金を幅４ＩＩｌｆｆｌ、
長さ９５ｍｍの開口部を持つタンデイツシュを通し、種
々のロール周速で回転する直径３００ ｍｍ、幅１００
ｍｍの一対の調合金製のロールの間に供給し、一定のロ
ール支持力下で、１０２〜１０５°Ｃ／ｓｅｃの冷却速
度で凝固させて、第１表に示す厚さの連続薄板を得た。
Ｔｉ６４ｗｔ％の組成を得るように配合したちの８ｋｇ
をるつぼに投入し、これをＡｒ雰囲気中で１６００°Ｃ
まで加熱溶解して合金化した。次に、−旦１５００°Ｃ
に温度を調整した後、該溶融合金を幅４ＩＩｌｆｆｌ、
長さ９５ｍｍの開口部を持つタンデイツシュを通し、種
々のロール周速で回転する直径３００ ｍｍ、幅１００
ｍｍの一対の調合金製のロールの間に供給し、一定のロ
ール支持力下で、１０２〜１０５°Ｃ／ｓｅｃの冷却速
度で凝固させて、第１表に示す厚さの連続薄板を得た。
薄板の長さは約３ｍから１０ｍであった。なお、ロール
間に形成される溶鋼の湯だまり部の高さは約８０Ｍであ
った。
間に形成される溶鋼の湯だまり部の高さは約８０Ｍであ
った。
得られた薄板の鋳造方向における断面Ｍｉ織の一例を第
１図に示す。鋳造ままの凝固組織は薄板の両表面から板
厚中心部に向かう柱状晶のみか、あるいは前記柱状晶と
板厚中心付近に荏存する等軸晶との混合組織から構成さ
れる。
１図に示す。鋳造ままの凝固組織は薄板の両表面から板
厚中心部に向かう柱状晶のみか、あるいは前記柱状晶と
板厚中心付近に荏存する等軸晶との混合組織から構成さ
れる。
上述した通り、双ロール法で得られた薄板のξクロ組織
第３図（Ａ）は、ＴｉＡ／と微量のＴｉ３／ＶおよびＡ
ｉｚ Ｔ ｉの３相からなるが、組成を変えることによ
ってＴｉＡ／単相に近いものを得ることも可能である。
第３図（Ａ）は、ＴｉＡ／と微量のＴｉ３／ＶおよびＡ
ｉｚ Ｔ ｉの３相からなるが、組成を変えることによ
ってＴｉＡ／単相に近いものを得ることも可能である。
なお、このときの平均結晶粒度は双ロール法の場合約１
００ｎでアークメルト法と比較して１１５程度であった
。
００ｎでアークメルト法と比較して１１５程度であった
。
さらに、鋳造ままのマイクロビッカース硬度は薄板の測
定箇所に依らず３５０１１ｖとインゴット法等で得られ
る値とほぼ同等であった。
定箇所に依らず３５０１１ｖとインゴット法等で得られ
る値とほぼ同等であった。
第 １ 表
〔発明の効果〕
本発明の製造方法を用いることにより、０．２〜３ｍｍ
厚さの連続した金属間化合物ＴｉＡ！の薄板の製造が容
易になる。従って、通常の粉末冶金法、インゴットから
の切り出し、あるいは高温塑性加工法と異なり、工程の
複雑さに伴う労力、設備負担等を大幅に低減することが
できるなど、金属間化合物ＴｉＡ１の薄板を均質にかつ
安価に量産する上で極めて効果が大きい。
厚さの連続した金属間化合物ＴｉＡ！の薄板の製造が容
易になる。従って、通常の粉末冶金法、インゴットから
の切り出し、あるいは高温塑性加工法と異なり、工程の
複雑さに伴う労力、設備負担等を大幅に低減することが
できるなど、金属間化合物ＴｉＡ１の薄板を均質にかつ
安価に量産する上で極めて効果が大きい。
第１図は本発明によって得られた薄板の鋳造方向におけ
る断面金属組織を示す写真図、第２図は本発明を実施す
る装置の概略を示す説明図、第３図（Ａ）、（Ｂ）は各
々双ロール法およびアークメルト法によって得られた薄
板の鋳造ままのミクロ組織を示す金属顕微鏡写真図であ
る。 ｌ・・・るつぼ、２・・・タンデインシュ、３，３′・
・・ロール、４・・・サイド堰、５・・・雰囲気制御容
器、６・・・薄板、７・・・不活性ガス導入機構、８・
・・排気機構。 第棗図 ５０９レエ ６咄；’ＪＴ？、ｌ」 第２図 ゛ずｒ３丁畢 ！Ａ） ’＞００ｙ＊ 手続輔正書（方式） ％式％ 事件の表示 平成２年特許願第５０３０７号 発明の名称 ＴｉＡｌ金属間化合物薄板およびその製造方法３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 山 本 全 作 ４゜ 代 埋入〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ５、補正命令の日付 平成 年 月２６ 日 （発送日） （１）明細書１４頁１０〜１１行「ミクロ組織を示す金
属顕微鏡写真図である。」を「金属組織を示す顕微鏡写
真図である。」に補正する。
る断面金属組織を示す写真図、第２図は本発明を実施す
る装置の概略を示す説明図、第３図（Ａ）、（Ｂ）は各
々双ロール法およびアークメルト法によって得られた薄
板の鋳造ままのミクロ組織を示す金属顕微鏡写真図であ
る。 ｌ・・・るつぼ、２・・・タンデインシュ、３，３′・
・・ロール、４・・・サイド堰、５・・・雰囲気制御容
器、６・・・薄板、７・・・不活性ガス導入機構、８・
・・排気機構。 第棗図 ５０９レエ ６咄；’ＪＴ？、ｌ」 第２図 ゛ずｒ３丁畢 ！Ａ） ’＞００ｙ＊ 手続輔正書（方式） ％式％ 事件の表示 平成２年特許願第５０３０７号 発明の名称 ＴｉＡｌ金属間化合物薄板およびその製造方法３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 山 本 全 作 ４゜ 代 埋入〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ５、補正命令の日付 平成 年 月２６ 日 （発送日） （１）明細書１４頁１０〜１１行「ミクロ組織を示す金
属顕微鏡写真図である。」を「金属組織を示す顕微鏡写
真図である。」に補正する。
Claims (2)
- （１）Ａｌ３５〜４４ｗｔ％、残部Ｔｉおよび不可避不
純物からなり、鋳造ままの凝固組織が薄板の両表面から
板厚中心部に向かう柱状晶のみか、あるいは前記柱状晶
と板厚中心付近に存在する等軸晶との混合組織からなる
板厚０．２〜３ｍｍの連続したＴｉＡｌ金属間化合物薄
板。 - （２）Ａｌ３５〜４４ｗｔ％と残部Ｔｉとを不活性ガス
雰囲気中で加熱・溶解し、該溶融金属をロール周速０．
１〜１０ｍ／ｓｅｃで回転する一対の冷却ロール間に連
続して供給し、一定のロール支持力下で、１０＾２〜１
０＾５℃／ｓｅｃの冷却速度で凝固させることを特徴と
する連続したＴｉＡｌ金属間化合物薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5030790A JP2958792B2 (ja) | 1989-03-02 | 1990-03-01 | ＴｉＡ１金属間化合物薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5064989 | 1989-03-02 | ||
| JP1-50649 | 1989-03-02 | ||
| JP5030790A JP2958792B2 (ja) | 1989-03-02 | 1990-03-01 | ＴｉＡ１金属間化合物薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0344437A true JPH0344437A (ja) | 1991-02-26 |
| JP2958792B2 JP2958792B2 (ja) | 1999-10-06 |
Family
ID=26390772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5030790A Expired - Fee Related JP2958792B2 (ja) | 1989-03-02 | 1990-03-01 | ＴｉＡ１金属間化合物薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2958792B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0460234A4 (ja) * | 1989-12-25 | 1995-04-19 | Nippon Steel Corp |
-
1990
- 1990-03-01 JP JP5030790A patent/JP2958792B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0460234A4 (ja) * | 1989-12-25 | 1995-04-19 | Nippon Steel Corp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2958792B2 (ja) | 1999-10-06 |
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