JPH0348357B2 - - Google Patents
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- JPH0348357B2 JPH0348357B2 JP56108965A JP10896581A JPH0348357B2 JP H0348357 B2 JPH0348357 B2 JP H0348357B2 JP 56108965 A JP56108965 A JP 56108965A JP 10896581 A JP10896581 A JP 10896581A JP H0348357 B2 JPH0348357 B2 JP H0348357B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- amount
- curve
- protrusion
- rotor
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
- F04C18/344—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
- F04C18/3446—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member the inner and outer member being in contact along more than one line or surface
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/10—Outer members for co-operation with rotary pistons; Casings
- F01C21/104—Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber
- F01C21/106—Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber with a radial surface, e.g. cam rings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2250/00—Geometry
- F04C2250/30—Geometry of the stator
- F04C2250/301—Geometry of the stator compression chamber profile defined by a mathematical expression or by parameters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、例えば車両用空調装置の冷媒圧縮機
等として用いられるベーン型圧縮機に関する。
等として用いられるベーン型圧縮機に関する。
（従来技術）
一般に、冷媒等の各種流体を圧縮する複室式の
ベーン型圧縮機は、第１図及び第２図に示すよう
に構成されている。即ち、両図中１はケースで、
これは一端面が開口し他端面が閉塞された円形筒
体と、該筒体の一端面にその開口面を閉塞する如
く取り付けたフロントヘツド１ａとからなる。前
記ケース１内にはポンプハウジング２が収納して
ある。該ポンプハウジング２はカムリング２ａ
と、該カムリング２ａの両側開口端を該開口端を
閉塞する如く装着したフロントサイドブロツク２
ｂ及びリヤサイドブロツク２ｃとからなり、該カ
ムリング２ａ内には真円形状のロータ３が回転軸
５により回転自在に収納してある。前記カムリン
グ２ａは内面にカム周面２ｄを有し、該カムリン
グ２ａの内周面と前記ロータ３の外周面との間
に、180度対称位置に空〓室１０，１０が画成さ
れている。前記ロータ３には径方向に沿うベーン
溝３ａが周方向に等間隔を存して複数（例えば４
個）設けてあり、これらのベーン溝３ａ内にベー
ン３ｂが放射方向に沿つて出没自在に嵌装してあ
る。従つて、前記回転軸５が駆動されるとロータ
３が回転し、該回転により発生する遠心力と、ベ
ーン溝３ａの底部に作用する潤滑油の背圧とによ
りベーン３ｂは半径方向に突出され、カム周面２
ｄに摺接しながら回転する。そして、各ベーン３
ｂがカムリング２ａに形成された流入口８を通過
する毎に流体をフロントヘツド１ａに設けられた
吸入口９から空〓室１０内へ吸入する。相隣るベ
ーン３ｂとカムリング２ａと両サイドブロツク２
ｂ，２ｃとで画成される空〓室１０内部の空間
（圧縮室）１０ａは、その容積が吸入行程では最
小から最大に、圧縮行程では最大から最小に変化
し、吸入行程で吸入されて圧縮行程で加圧された
流体は、カムリング２ａに設けた流出口１１から
吐出弁１２を押し開いてケース１とポンプハウジ
ング２との間の吐出室１４内へ吐出され、このよ
うなサイクルが繰返されて流体の圧縮が行なわれ
る。なお、流体が吐出室１４内へ吐出される際
に、潤滑油分離装置１３を通過することによつ
て、混入されている潤滑油が分離されてケース１
に形成された吐出口１５より外部回路へ送出され
る。
ベーン型圧縮機は、第１図及び第２図に示すよう
に構成されている。即ち、両図中１はケースで、
これは一端面が開口し他端面が閉塞された円形筒
体と、該筒体の一端面にその開口面を閉塞する如
く取り付けたフロントヘツド１ａとからなる。前
記ケース１内にはポンプハウジング２が収納して
ある。該ポンプハウジング２はカムリング２ａ
と、該カムリング２ａの両側開口端を該開口端を
閉塞する如く装着したフロントサイドブロツク２
ｂ及びリヤサイドブロツク２ｃとからなり、該カ
ムリング２ａ内には真円形状のロータ３が回転軸
５により回転自在に収納してある。前記カムリン
グ２ａは内面にカム周面２ｄを有し、該カムリン
グ２ａの内周面と前記ロータ３の外周面との間
に、180度対称位置に空〓室１０，１０が画成さ
れている。前記ロータ３には径方向に沿うベーン
溝３ａが周方向に等間隔を存して複数（例えば４
個）設けてあり、これらのベーン溝３ａ内にベー
ン３ｂが放射方向に沿つて出没自在に嵌装してあ
る。従つて、前記回転軸５が駆動されるとロータ
３が回転し、該回転により発生する遠心力と、ベ
ーン溝３ａの底部に作用する潤滑油の背圧とによ
りベーン３ｂは半径方向に突出され、カム周面２
ｄに摺接しながら回転する。そして、各ベーン３
ｂがカムリング２ａに形成された流入口８を通過
する毎に流体をフロントヘツド１ａに設けられた
吸入口９から空〓室１０内へ吸入する。相隣るベ
ーン３ｂとカムリング２ａと両サイドブロツク２
ｂ，２ｃとで画成される空〓室１０内部の空間
（圧縮室）１０ａは、その容積が吸入行程では最
小から最大に、圧縮行程では最大から最小に変化
し、吸入行程で吸入されて圧縮行程で加圧された
流体は、カムリング２ａに設けた流出口１１から
吐出弁１２を押し開いてケース１とポンプハウジ
ング２との間の吐出室１４内へ吐出され、このよ
うなサイクルが繰返されて流体の圧縮が行なわれ
る。なお、流体が吐出室１４内へ吐出される際
に、潤滑油分離装置１３を通過することによつ
て、混入されている潤滑油が分離されてケース１
に形成された吐出口１５より外部回路へ送出され
る。
斯かる従来のベーン型圧縮機にあつては、その
カムリング２ａのカム周面２ｄは、複室式のもの
では楕円形、単室式のものでは円形が採用され、
これら楕円形及び円形のいずれのものも、ロータ
３とカムリング２ａとの間のシールを行なう真円
曲線部と、ベーン３ｂの突出量が漸次増加する増
加曲線部と、前記ベーンの突出量を漸次減少させ
る減少曲線部とをロータ３の回転方向に順次連続
した曲線形状より成り、しかも、ロータ３の回転
中心とカム周面２ｄの前記ロータ３の回転中心よ
り最も離間した部位である、増加曲線部と減少曲
線部との接続点とを通る軸線に対して左右対称形
である。
カムリング２ａのカム周面２ｄは、複室式のもの
では楕円形、単室式のものでは円形が採用され、
これら楕円形及び円形のいずれのものも、ロータ
３とカムリング２ａとの間のシールを行なう真円
曲線部と、ベーン３ｂの突出量が漸次増加する増
加曲線部と、前記ベーンの突出量を漸次減少させ
る減少曲線部とをロータ３の回転方向に順次連続
した曲線形状より成り、しかも、ロータ３の回転
中心とカム周面２ｄの前記ロータ３の回転中心よ
り最も離間した部位である、増加曲線部と減少曲
線部との接続点とを通る軸線に対して左右対称形
である。
（考案が解決しようとする課題）
このような形状のカム周面２ｄでは、増加曲線
部と減少曲線部との接続点を堺にして、それより
回転方向後側の範囲全体に亘る期間で吸入行程が
行なわれ且つ回転方向前側の範囲全体に亘る期間
で圧縮行程が行われるもので、吸入行程期間と圧
縮行程期間とが同一である。
部と減少曲線部との接続点を堺にして、それより
回転方向後側の範囲全体に亘る期間で吸入行程が
行なわれ且つ回転方向前側の範囲全体に亘る期間
で圧縮行程が行われるもので、吸入行程期間と圧
縮行程期間とが同一である。
従つて、作用的に見ると、ゆつくり吸入して、
急速に圧縮する状態となり、ベーンが最大ストロ
ーク突出するのは、増加曲線部と減少曲線部との
接続点位置で瞬間的となつて極めて短いので、ピ
ークトルクが大きくなり、全体として大きなトル
ク変動が生じ、騒音及び振動が大きくなるという
問題点があつた。
急速に圧縮する状態となり、ベーンが最大ストロ
ーク突出するのは、増加曲線部と減少曲線部との
接続点位置で瞬間的となつて極めて短いので、ピ
ークトルクが大きくなり、全体として大きなトル
ク変動が生じ、騒音及び振動が大きくなるという
問題点があつた。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、ピ
ークトルクが減少し、トルク変動が小さくなつ
て、騒音及び振動を小さくしたベーン型圧縮機を
提供することを目的とするものである。
ークトルクが減少し、トルク変動が小さくなつ
て、騒音及び振動を小さくしたベーン型圧縮機を
提供することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本発明においては、
内面にカム周面を有し且つ両側をサイドブロツク
にて閉塞したカムリングと、該カムリング内に回
転自在に配設されたロータと、該ロータのベーン
溝に摺動自在に嵌装された複数のベーンとを備
え、前記サイドブロツク、カムリング、ロータ及
びベーンによつて画成される圧縮室の容積変動に
よつて、流体を圧縮するようにしたベーン型圧縮
機において、前記カム周面は、前記ロータとカム
リングとの間のシールを行なう真円曲線部と、前
記ベーンの突出量が増加する増加曲線部と、前記
ベーンの突出量をほぼ一定に保つ第１の定常曲線
部と、前記ベーンの突出量を減少させる第１の減
少曲線部と、前記ベーンの突出量をほぼ一定に保
つ第２の定常曲線部と、前記ベーンの突出量を減
少させる第２の減少曲線部とを、前記ロータの回
転方向に順次連続した曲線形状より成り、前記各
曲線部は夫々、特定の数式により得られた曲線形
状より成り、吸入行程が全行程の前半部で終了す
ることを特徴とするものである。
内面にカム周面を有し且つ両側をサイドブロツク
にて閉塞したカムリングと、該カムリング内に回
転自在に配設されたロータと、該ロータのベーン
溝に摺動自在に嵌装された複数のベーンとを備
え、前記サイドブロツク、カムリング、ロータ及
びベーンによつて画成される圧縮室の容積変動に
よつて、流体を圧縮するようにしたベーン型圧縮
機において、前記カム周面は、前記ロータとカム
リングとの間のシールを行なう真円曲線部と、前
記ベーンの突出量が増加する増加曲線部と、前記
ベーンの突出量をほぼ一定に保つ第１の定常曲線
部と、前記ベーンの突出量を減少させる第１の減
少曲線部と、前記ベーンの突出量をほぼ一定に保
つ第２の定常曲線部と、前記ベーンの突出量を減
少させる第２の減少曲線部とを、前記ロータの回
転方向に順次連続した曲線形状より成り、前記各
曲線部は夫々、特定の数式により得られた曲線形
状より成り、吸入行程が全行程の前半部で終了す
ることを特徴とするものである。
（作用）
増加曲線部によつてベーンがある角度範囲内で
所定量突出し、該ベーンの突出量が第１の定常曲
線部によつてある角度範囲ほぼ一定に保持され
る。この後、第１の減少曲線部によつて、ベーン
がある角度範囲内で所定量退入し、該ベーンの突
出量が第２の定常曲線部によつてある角度範囲ほ
ぼ一定に保持される。この後、第２の減少曲線部
によつてベーンがある角度範囲内で所定量退入す
る。これによつて、吸入行程期間が従来ものより
短く、その短くなつた分、圧縮行程期間が従来の
ものより長くなり、素早く吸入されて、徐々に圧
縮されることになり、ピークトルクが減少してト
ルク変動が小さくなる。
所定量突出し、該ベーンの突出量が第１の定常曲
線部によつてある角度範囲ほぼ一定に保持され
る。この後、第１の減少曲線部によつて、ベーン
がある角度範囲内で所定量退入し、該ベーンの突
出量が第２の定常曲線部によつてある角度範囲ほ
ぼ一定に保持される。この後、第２の減少曲線部
によつてベーンがある角度範囲内で所定量退入す
る。これによつて、吸入行程期間が従来ものより
短く、その短くなつた分、圧縮行程期間が従来の
ものより長くなり、素早く吸入されて、徐々に圧
縮されることになり、ピークトルクが減少してト
ルク変動が小さくなる。
（実施例）
以下本発明の一実施例を第３図乃至第８図を参
照して説明する。本発明のベーン型圧縮機は、第
１図及び第２図に示す従来のベーン型圧縮機とカ
ム周面の曲線形状を除き、他の構成は全く同様で
あるのでその説明は省略し、本発明の特徴である
カム周面の形状について説明する。
照して説明する。本発明のベーン型圧縮機は、第
１図及び第２図に示す従来のベーン型圧縮機とカ
ム周面の曲線形状を除き、他の構成は全く同様で
あるのでその説明は省略し、本発明の特徴である
カム周面の形状について説明する。
本実施例では複室式であるから吸入、圧縮、吐
出の１サイクルは１／２回転（180度）で完了し、
ロータ３の１回転で２サイクルが行なわれる。第
３図は本発明の一実施例を示すモデル計算値を適
用した０〜180度（１／２回転）間におけるカム
周面２ｄの形状を示す図であり、同図中R0はロ
ータ３の半径、Ｒはロータ３の中心からカム周面
２ｄまでの距離、θはロータ３の回転角を夫々示
す。
出の１サイクルは１／２回転（180度）で完了し、
ロータ３の１回転で２サイクルが行なわれる。第
３図は本発明の一実施例を示すモデル計算値を適
用した０〜180度（１／２回転）間におけるカム
周面２ｄの形状を示す図であり、同図中R0はロ
ータ３の半径、Ｒはロータ３の中心からカム周面
２ｄまでの距離、θはロータ３の回転角を夫々示
す。
本発明のカム周面２ｄの基本的な形状は、
(1) 圧縮行程をできるだけ長くする。
(2) 初期の低トルク時の圧力上昇を早くし、かつ
ベーン相互のトルク変動域の重なりを大きく
し、全体としてトルク変動を平均化する。
ベーン相互のトルク変動域の重なりを大きく
し、全体としてトルク変動を平均化する。
(3) 高圧縮時のベーンの突出量を小さくし、ピー
クトルクを抑える。
クトルクを抑える。
以上(1)〜(3)の条件を満足する曲線形状であり、
具体的には次の(1)〜(6)の各曲線部を、ロータ３の
回転方向に順次連続した曲線形状よりなるもので
ある。即ち、 (1) ロータ３とカムリング２ａとの間のシールを
行なう第１の真円曲線部AB⌒、 (2) ベーン突出量が増加する増加曲線部BC⌒、 (3) ベーン突出量をほぼ一定に保つ第１の定常曲
線部CD⌒、 (4) ベーン突出量を減少させる第１の減少曲線部
DE⌒、 (5) ベーン突出量をほぼ一定に保つ第２の定常曲
線部EF⌒、 (6) ベーン突出量を減少させる第２の減少曲線部
FG⌒、 (7) ロータ３とカムリング２ａとの間のシールを
行なう第２の真円曲線部GH⌒、 である。
具体的には次の(1)〜(6)の各曲線部を、ロータ３の
回転方向に順次連続した曲線形状よりなるもので
ある。即ち、 (1) ロータ３とカムリング２ａとの間のシールを
行なう第１の真円曲線部AB⌒、 (2) ベーン突出量が増加する増加曲線部BC⌒、 (3) ベーン突出量をほぼ一定に保つ第１の定常曲
線部CD⌒、 (4) ベーン突出量を減少させる第１の減少曲線部
DE⌒、 (5) ベーン突出量をほぼ一定に保つ第２の定常曲
線部EF⌒、 (6) ベーン突出量を減少させる第２の減少曲線部
FG⌒、 (7) ロータ３とカムリング２ａとの間のシールを
行なう第２の真円曲線部GH⌒、 である。
そして、これら(1)〜(6)の各曲線部は、下記数式
により得られた曲線形状より成るものである。
により得られた曲線形状より成るものである。
なお、前記増加曲線部BC⌒及び第１、第２の第
２の減少曲線部DE⌒、FG⌒は、夫々sinカーブの凾
数値によつて増加、減少するのが、ベーンの進退
速度変化が少なくて好ましいということが、論理
的並びに実験的に判明した。また、sinカーブの
函数値を用いることにより、曲線を簡素に求める
ことができると共に、増加曲線部、定常曲線部、
及び減少曲線部の範囲を指定して、目的の曲線と
するための式を簡素化できる利点がある。そこ
で、前記増加曲線部BC⌒及び第１、第２の減少曲
線部DE⌒、FG⌒については、夫々sinカーブの凾数
値を導入してそれらの各数式を求めた。
２の減少曲線部DE⌒、FG⌒は、夫々sinカーブの凾
数値によつて増加、減少するのが、ベーンの進退
速度変化が少なくて好ましいということが、論理
的並びに実験的に判明した。また、sinカーブの
函数値を用いることにより、曲線を簡素に求める
ことができると共に、増加曲線部、定常曲線部、
及び減少曲線部の範囲を指定して、目的の曲線と
するための式を簡素化できる利点がある。そこ
で、前記増加曲線部BC⌒及び第１、第２の減少曲
線部DE⌒、FG⌒については、夫々sinカーブの凾数
値を導入してそれらの各数式を求めた。
(1) 第１の真円曲線部AB⌒の数式は
０＜θ≦φ6の間でベーン突出量は０であるか
ら、 Ｒ＝R0 ……式（） となる。
ら、 Ｒ＝R0 ……式（） となる。
(2) 増加曲線部BC⌒の数式は（第４図参照）、φ6＜
θ≦φ1の間でベーン突出量が０からｈまで増
加し、この増加の割合はベーン突出速度がsin
カーブにより変化するため、sinαのαが0°から
180°まで変化するものとする。即ち、ベーン突
出量をｙとして、ベーン突出速度y′＝sinαとす
る。従つて、 ｙ＝a∫〓0sinαdα＝ａ〔−cosα〕 ＝ａ｛−cosα−(-1)｝＝ａ(1-cosα) ここでα＝180°のときｙ＝ｈとするから ｈ＝ａ（１−cos180°）＝2a ∴ａ＝ｈ／２ ∴ｙ＝ｈ／２（−cosα） ここで、αを第３図の基準線Ａからのロータ
３の回転角度θに置き換える。増加曲線部BC⌒
においてαが0°から180°まで変化するものであ
るから、αをθの角度に比例して配分すると、 α：（θ−φ6）＝180°：(φ1-φ6) ∴α＝180°／φ1−φ6（θ−φ6） ∴Ｒ＝R0＋ｙ＝R0＋ｈ／２〔１−cos180°／φ1−φ6
（θ−φ6）＝R0＋ｈ／２〔１−cos（180°／φ1−φ6
θ −180°／φ1−φ6φ6）〕＝R0＋hsin2〔90°／φ1
−φ6（θ−φ6）〕……式（） となる。
θ≦φ1の間でベーン突出量が０からｈまで増
加し、この増加の割合はベーン突出速度がsin
カーブにより変化するため、sinαのαが0°から
180°まで変化するものとする。即ち、ベーン突
出量をｙとして、ベーン突出速度y′＝sinαとす
る。従つて、 ｙ＝a∫〓0sinαdα＝ａ〔−cosα〕 ＝ａ｛−cosα−(-1)｝＝ａ(1-cosα) ここでα＝180°のときｙ＝ｈとするから ｈ＝ａ（１−cos180°）＝2a ∴ａ＝ｈ／２ ∴ｙ＝ｈ／２（−cosα） ここで、αを第３図の基準線Ａからのロータ
３の回転角度θに置き換える。増加曲線部BC⌒
においてαが0°から180°まで変化するものであ
るから、αをθの角度に比例して配分すると、 α：（θ−φ6）＝180°：(φ1-φ6) ∴α＝180°／φ1−φ6（θ−φ6） ∴Ｒ＝R0＋ｙ＝R0＋ｈ／２〔１−cos180°／φ1−φ6
（θ−φ6）＝R0＋ｈ／２〔１−cos（180°／φ1−φ6
θ −180°／φ1−φ6φ6）〕＝R0＋hsin2〔90°／φ1
−φ6（θ−φ6）〕……式（） となる。
第４図Ａは回転角がφ6＜θ≦φ1の間、即ち、
増加曲線部BC⌒におけるベーン突出量（ベーン
ストローク）の変化状態を示す線図であり、同
図中、縦軸はベーン突出変化量を、横軸は回転
角をそれぞれ示す。
増加曲線部BC⌒におけるベーン突出量（ベーン
ストローク）の変化状態を示す線図であり、同
図中、縦軸はベーン突出変化量を、横軸は回転
角をそれぞれ示す。
また、第４図Ｂは同じく増加曲線部BC⌒にお
けるベーンの進退速度の変化状態を示す線図で
あり、同図中、縦軸はベーンの進退速度を、横
軸は回転角をそれぞれ示す。
けるベーンの進退速度の変化状態を示す線図で
あり、同図中、縦軸はベーンの進退速度を、横
軸は回転角をそれぞれ示す。
(3) 第１の定常曲線部CDの数式は、
φ1＜θ≦φ2の間において、ベーン突出量は
ｈのまま変化しないから Ｒ＝R0＋ｈ ……式（） となる。
ｈのまま変化しないから Ｒ＝R0＋ｈ ……式（） となる。
(4) 第１の減少曲線部DE⌒の数式は（第５図参
照）、φ2＜θ≦φ3の間でベーン突出量がｈから
ｈ−ｍに減少し、この減少の割合は前述と同様
y′＝sinαとし、αが0°から180°までの変化率に
よるものとする。
照）、φ2＜θ≦φ3の間でベーン突出量がｈから
ｈ−ｍに減少し、この減少の割合は前述と同様
y′＝sinαとし、αが0°から180°までの変化率に
よるものとする。
ｙ＝ｈ−ａ（１−cosα）
ここでα＝180°のときｙ＝ｍとするから
ｍ＝ｈ−ａ×２ ∴ａ＝ｈ−ｍ／２
∴ｙ＝ｈ−ｈ−ｍ／２（１−cosα）
前述と同様にαをθの角度に比例して配分す
ると、 α：（θ−φ2）＝180°：（φ3−φ2） ∴α＝180°／φ3−φ2（θ−φ2） ∴Ｒ＝R0＋ｙ＝R0＋ｈ−ｈ−ｍ／２〔１−cos180°／
φ3−φ2（θ−φ2）〕＝R0＋ｈ−ｈ−ｍ／２〔１ −cos（180°／φ3−φ2θ−180°／φ3−φ2φ2）
〕＝R0＋ｈ−（ｈ−ｍ）sin2〔90°／φ3−φ2（θ−φ
2）〕……式（） となる。
ると、 α：（θ−φ2）＝180°：（φ3−φ2） ∴α＝180°／φ3−φ2（θ−φ2） ∴Ｒ＝R0＋ｙ＝R0＋ｈ−ｈ−ｍ／２〔１−cos180°／
φ3−φ2（θ−φ2）〕＝R0＋ｈ−ｈ−ｍ／２〔１ −cos（180°／φ3−φ2θ−180°／φ3−φ2φ2）
〕＝R0＋ｈ−（ｈ−ｍ）sin2〔90°／φ3−φ2（θ−φ
2）〕……式（） となる。
第５図Ａは回転角がφ2＜θ≦φ3の間、即ち、
第１の減少曲線部DE⌒におけるベーン突出量の
変化状態を示す、上述の第４図Ａと同状図であ
り、また、第５図Ｂは同じく第１の減少曲線部
DE⌒におけるベーンの進退速度の変化状態を示
す、上述の第４図Ｂと同状図である。
第１の減少曲線部DE⌒におけるベーン突出量の
変化状態を示す、上述の第４図Ａと同状図であ
り、また、第５図Ｂは同じく第１の減少曲線部
DE⌒におけるベーンの進退速度の変化状態を示
す、上述の第４図Ｂと同状図である。
(5) 第２の定常曲線部EFの数式は、
φ3＜θ≦φ4の間において、ベーン突出量は
ｍのまま変化しないから Ｒ＝R0＋ｍ ……式（） となる。
ｍのまま変化しないから Ｒ＝R0＋ｍ ……式（） となる。
(6) 第２の減少曲線部FG⌒の数式は（第６図参
照）、φ4＜θ≦φ5の間において、ベーン突出量
がｍから０に減少し、この減少割合は前述と同
様にy′＝sinαとし、αが0°から180°までの変化
率によるものとする。
照）、φ4＜θ≦φ5の間において、ベーン突出量
がｍから０に減少し、この減少割合は前述と同
様にy′＝sinαとし、αが0°から180°までの変化
率によるものとする。
ｙ＝ｍ−ａ（１−cosα）
ここでα＝180°のときｙ＝０とするから
０＝ｍ−ａ×２ ∴ａ＝ｍ／２
∴ｙ＝ｍ−ｍ／２（１−cosα）
前述と同様にαをθの角度に比例して配分する
と、 α＝（θ−φ4）＝180°：（φ5−φ4） ∴α＝180°／φ5−φ4（θ−φ4） ∴Ｒ＝R0＋ｙ＝R0＋ｍ−ｍ／２〔１−cos180°／φ5
−φ4（θ−φ4）〕 ＝R0＋ｍ／２〔１＋cos180°／φ5−φ4（θ−φ4
）〕＝R0＋ｍ／２〔１＋cos（180°／φ5−φ4θ−180
°／φ5−φ4φ4）〕 ＝R0＋ｍ−msin2〔90°／φ5−φ4（θ−φ4）〕…
…式（） となる。
と、 α＝（θ−φ4）＝180°：（φ5−φ4） ∴α＝180°／φ5−φ4（θ−φ4） ∴Ｒ＝R0＋ｙ＝R0＋ｍ−ｍ／２〔１−cos180°／φ5
−φ4（θ−φ4）〕 ＝R0＋ｍ／２〔１＋cos180°／φ5−φ4（θ−φ4
）〕＝R0＋ｍ／２〔１＋cos（180°／φ5−φ4θ−180
°／φ5−φ4φ4）〕 ＝R0＋ｍ−msin2〔90°／φ5−φ4（θ−φ4）〕…
…式（） となる。
第６図Ａは回転角がφ4＜θ≦φ5の間、即ち、
第２の減少曲線部FG⌒におけるベーン突出量の変
化状態を示す、上述の第４図Ａと同状図であり、
また、第６図Ｂは同じく第２の減少曲線部FG⌒に
おけるベーンの進退速度の変化状態を示す、上述
の第４図Ｂと同状図である。
第２の減少曲線部FG⌒におけるベーン突出量の変
化状態を示す、上述の第４図Ａと同状図であり、
また、第６図Ｂは同じく第２の減少曲線部FG⌒に
おけるベーンの進退速度の変化状態を示す、上述
の第４図Ｂと同状図である。
(7) 第２の真円曲線部GHの数式は、
φ5＜θ≦180°の間において、ベーン突出量は
０であるから Ｒ＝R0 ……式（） となる。
０であるから Ｒ＝R0 ……式（） となる。
但し、前記各式（）〜（）において、
Ｒ：ロータ３の中心からカム周面２ｄまでの距離
R0：ロータ（基礎円）３の半径
hsin2〔90°／φ1−φ6（θ−φ6）〕：増加曲線部にお
ける ベン突出量 ｈ：第１の定常曲線部におけるベーン突出量ｈ−
（ｈ−ｍ）sin2〔90°／φ3−φ2（θ−φ2）〕：第１
の減 少曲線部におけるベーン突出量 ｍ：第２の定常曲線部におけるベーン突出量ｍ−
msin2〔90°／φ5−φ4（θ−φ4）〕：第２の減少曲線
部 におけるベーン突出量 であつて、ｈ＞ｍであり、 R0、ｈ、ｍ、θ、φ1〜φ6は設計によつて設定
される数値。
ける ベン突出量 ｈ：第１の定常曲線部におけるベーン突出量ｈ−
（ｈ−ｍ）sin2〔90°／φ3−φ2（θ−φ2）〕：第１
の減 少曲線部におけるベーン突出量 ｍ：第２の定常曲線部におけるベーン突出量ｍ−
msin2〔90°／φ5−φ4（θ−φ4）〕：第２の減少曲線
部 におけるベーン突出量 であつて、ｈ＞ｍであり、 R0、ｈ、ｍ、θ、φ1〜φ6は設計によつて設定
される数値。
以上の如く求められた各式（）〜（）に実
際の数値を挿入してモデル計算を行なつてみる
と、下記の数値が得られる。即ち、複室式のベー
ン型圧縮機として、 φ1＝60°、φ2＝75°、φ3＝120°、φ4＝135°、φ
5＝
180°、φ6＝0°、R0＝36mm、ｈ＝８mm、ｍ＝2.5mm、 とすると、 (1) 第１の真円曲線部AB⌒は、 θ＝0° Ｒ＝36mm (2) 増加曲線部BC⌒は、 θ＝0°〜60° Ｒ＝40−4cos3θmm (3) 第１の定常曲線部CD⌒は、 θ＝60°〜75° Ｒ＝36＋８＝44mm (4) 第１の減少曲線部DE⌒は、 θ＝75°〜120° Ｒ＝41.25＋2.75cos（4θ−300）mm (5) 第２の定常曲線部EF⌒は、 θ＝120°〜135° Ｒ＝36＋2.5＝38.5mm (6) 第２の減少曲線部FG⌒７は θ＝135°〜180° Ｒ＝37.25＋1.25cos（4θ−540）mm (7) 第２の真円曲線部GH⌒は、 θ＝180° Ｒ＝36mm となる。
際の数値を挿入してモデル計算を行なつてみる
と、下記の数値が得られる。即ち、複室式のベー
ン型圧縮機として、 φ1＝60°、φ2＝75°、φ3＝120°、φ4＝135°、φ
5＝
180°、φ6＝0°、R0＝36mm、ｈ＝８mm、ｍ＝2.5mm、 とすると、 (1) 第１の真円曲線部AB⌒は、 θ＝0° Ｒ＝36mm (2) 増加曲線部BC⌒は、 θ＝0°〜60° Ｒ＝40−4cos3θmm (3) 第１の定常曲線部CD⌒は、 θ＝60°〜75° Ｒ＝36＋８＝44mm (4) 第１の減少曲線部DE⌒は、 θ＝75°〜120° Ｒ＝41.25＋2.75cos（4θ−300）mm (5) 第２の定常曲線部EF⌒は、 θ＝120°〜135° Ｒ＝36＋2.5＝38.5mm (6) 第２の減少曲線部FG⌒７は θ＝135°〜180° Ｒ＝37.25＋1.25cos（4θ−540）mm (7) 第２の真円曲線部GH⌒は、 θ＝180° Ｒ＝36mm となる。
従つて、カム周面２ｄの増加曲線部BC⌒及び第
１、第２の減少曲線部DE⌒、FG⌒により、ベーンの
進退の速度変化が少なくなる。また、第１の定常
曲線部CD⌒により、ベーン突出量をほぼ一定にし
て最大の吸入量を得ることができる。また、第２
の定常曲線部EF⌒により、ベーン突出量がほぼ一
定となつて、一定の圧力を吐出することができ
る。
１、第２の減少曲線部DE⌒、FG⌒により、ベーンの
進退の速度変化が少なくなる。また、第１の定常
曲線部CD⌒により、ベーン突出量をほぼ一定にし
て最大の吸入量を得ることができる。また、第２
の定常曲線部EF⌒により、ベーン突出量がほぼ一
定となつて、一定の圧力を吐出することができ
る。
第１の定常曲線部CD⌒を設けたことにより、こ
の第１の定常曲線部CD⌒を設けない場合に比して、
吸入行程期間の容積が拡大するため、吸入量が一
定とすれば、単位回転角当たりの吸込量が多くな
り、吸入行程時間が短くなつて吸入が素早く行な
われる。この吸入行程時間が短くなつた分だけ圧
縮開始時期が早くなることにより、圧縮量が一定
とすれば、単位回転角当たりの圧縮量が少なくな
り、圧縮行程時間が長くなつて圧縮がゆつくり行
なわれる。
の第１の定常曲線部CD⌒を設けない場合に比して、
吸入行程期間の容積が拡大するため、吸入量が一
定とすれば、単位回転角当たりの吸込量が多くな
り、吸入行程時間が短くなつて吸入が素早く行な
われる。この吸入行程時間が短くなつた分だけ圧
縮開始時期が早くなることにより、圧縮量が一定
とすれば、単位回転角当たりの圧縮量が少なくな
り、圧縮行程時間が長くなつて圧縮がゆつくり行
なわれる。
また、第２の定常曲線部EF⌒を設けたことによ
り、この第２の定常曲線部EF⌒の範囲における単
位回転角当たりの圧縮率が下がるので、その分だ
け更に圧縮がゆつくり行なわれることになる。
り、この第２の定常曲線部EF⌒の範囲における単
位回転角当たりの圧縮率が下がるので、その分だ
け更に圧縮がゆつくり行なわれることになる。
このように第１、第２の定常曲線部CD⌒、EF⌒を
設けたことにより、吸入が素早く行なわれると共
に、圧縮がゆつくり行なわれる。これによつて、
トルクのピーク値が低減するため、ベーン相互の
トルク変動域の重なりが大きくなり、全体として
トルク変動が小さくなる。
設けたことにより、吸入が素早く行なわれると共
に、圧縮がゆつくり行なわれる。これによつて、
トルクのピーク値が低減するため、ベーン相互の
トルク変動域の重なりが大きくなり、全体として
トルク変動が小さくなる。
第７図及び第８図は、従来のベーン型圧縮機と
本発明のベーン型圧縮機のトルク変動を示すグラ
フで、第７図はベーン１枚についてのトルク変動
を、第８図は４枚のベーンが共動したときのトル
ク変動を夫々示しており、両図中Ａは従来のトル
ク変動曲線であり、Ｂは本発明のトルク変動曲線
である。これらの図にて明確なように、本発明は
従来に比して、ピークトルクが約40％減少すると
共に、全体としてトルク変動が平均化され、騒音
及び振動の発生が少ないものである。
本発明のベーン型圧縮機のトルク変動を示すグラ
フで、第７図はベーン１枚についてのトルク変動
を、第８図は４枚のベーンが共動したときのトル
ク変動を夫々示しており、両図中Ａは従来のトル
ク変動曲線であり、Ｂは本発明のトルク変動曲線
である。これらの図にて明確なように、本発明は
従来に比して、ピークトルクが約40％減少すると
共に、全体としてトルク変動が平均化され、騒音
及び振動の発生が少ないものである。
なお、上記実施例においては、複室式のベーン
型圧縮機に適用したが、単室式のベーン型圧縮機
にも、本発明のカム周面の形状を適用できること
は勿論であつて、単室式の場合、吸入、圧縮、吐
出の１サイクルは全周360度（１回転）の間で行
なわれ、前記各曲線部は全周360度に亘つて順次
連続するが、最後の第２の真円曲線部GH⌒に代り
最初の第１の真円曲線部AB⌒が第２の減少曲線部
FG⌒に連続される。
型圧縮機に適用したが、単室式のベーン型圧縮機
にも、本発明のカム周面の形状を適用できること
は勿論であつて、単室式の場合、吸入、圧縮、吐
出の１サイクルは全周360度（１回転）の間で行
なわれ、前記各曲線部は全周360度に亘つて順次
連続するが、最後の第２の真円曲線部GH⌒に代り
最初の第１の真円曲線部AB⌒が第２の減少曲線部
FG⌒に連続される。
（発明の効果）
以上の如く本発明は、内面にカム周面を有し且
つ両側をサイドブロツクにて閉塞したカムリング
と、該カムリング内に回転自在に配設されたロー
タと、該ロータのベーン溝に摺動自在に嵌装され
た複数のベーンとを備え、前記サイドブロツク、
カムリング、ロータ及びベーンによつて画成され
る圧縮室の容積変動によつて、流体を圧縮するよ
うにしたベーン型圧縮機において、前記カム周面
は、前記ロータとカムリングとの間のシールを行
なう真円曲線部と、前記ベーンの突出量が増加す
る増加曲線部と、前記ベーンの突出量をほぼ一定
に保つ第１の定常曲線部と、前記ベーンの突出量
を減少させる第１の減少曲線部と、前記ベーンの
突出量をほぼ一定に保つ第２の定常曲線部と、前
記ベーンの突出量を減少させる第２の減少曲線部
とを、前記ロータの回転方向に順次連続した曲線
形状により成り、前記各曲線部は夫々、特定の数
式により得られた曲線形状より成り、吸入行程が
全行程の前半部で終了することを特徴とするもの
である。
つ両側をサイドブロツクにて閉塞したカムリング
と、該カムリング内に回転自在に配設されたロー
タと、該ロータのベーン溝に摺動自在に嵌装され
た複数のベーンとを備え、前記サイドブロツク、
カムリング、ロータ及びベーンによつて画成され
る圧縮室の容積変動によつて、流体を圧縮するよ
うにしたベーン型圧縮機において、前記カム周面
は、前記ロータとカムリングとの間のシールを行
なう真円曲線部と、前記ベーンの突出量が増加す
る増加曲線部と、前記ベーンの突出量をほぼ一定
に保つ第１の定常曲線部と、前記ベーンの突出量
を減少させる第１の減少曲線部と、前記ベーンの
突出量をほぼ一定に保つ第２の定常曲線部と、前
記ベーンの突出量を減少させる第２の減少曲線部
とを、前記ロータの回転方向に順次連続した曲線
形状により成り、前記各曲線部は夫々、特定の数
式により得られた曲線形状より成り、吸入行程が
全行程の前半部で終了することを特徴とするもの
である。
従つて、短期間のうちに素早く吸入して、長期
間かけて徐々に圧縮することができるので、ピー
クトルクが低減して、全体のトルク変動が小さく
なり、騒音及び振動の発生も少ない。
間かけて徐々に圧縮することができるので、ピー
クトルクが低減して、全体のトルク変動が小さく
なり、騒音及び振動の発生も少ない。
第１図及び第２図は従来の複室式のベーン型圧
縮機を示し、第１図は一部を断面した側面図、第
２図は第１図における−線に沿う断面図、第
３図乃至第８図は本発明の一実施例を示し、第３
図は本発明のカム周面の曲線形状を説明する模式
図、第４図Ａは増加曲線部におけるベーン突出量
の変化状態を示す線図、第４図Ｂは同じく増加曲
線部におけるベーン進退速度の変化状態を示す線
図、第５図Ａは第１の減少曲線部におけるベーン
突出量の変化状態を示す線図、第５図Ｂは同じく
第１の減少曲線部におけるベーン進退速度の変化
状態を示す線図、第６図Ａは第２の減少曲線部に
おけるベーン突出量の変化状態を示す線図、第６
図Ｂは同じく第２の減少曲線部におけるベーン進
退速度の変化状態を示す線図、第７図及び第８図
は従来の複室式ベーン型圧縮機と、本発明による
複室式ベーン型圧縮機とのトルク変動を比較して
示したグラフである。 ２ａ……カムリング、２ｂ……フロントサイド
ブロツク、２ｃ……リヤサイドブロツク、２ｄ…
…カム周面、３……ロータ、３ａ……スリツト、
３ｂ……ベーン、１０ａ……圧縮室、AB⌒……第
１の真円曲線部、BC⌒……増加曲線部、CD⌒……第
１の定常曲線部、DE⌒……第１の減少曲線部、EF⌒
……第２の定常曲線部、FG⌒……第２の減少曲線
部、GH⌒……第２の真円曲線部。
縮機を示し、第１図は一部を断面した側面図、第
２図は第１図における−線に沿う断面図、第
３図乃至第８図は本発明の一実施例を示し、第３
図は本発明のカム周面の曲線形状を説明する模式
図、第４図Ａは増加曲線部におけるベーン突出量
の変化状態を示す線図、第４図Ｂは同じく増加曲
線部におけるベーン進退速度の変化状態を示す線
図、第５図Ａは第１の減少曲線部におけるベーン
突出量の変化状態を示す線図、第５図Ｂは同じく
第１の減少曲線部におけるベーン進退速度の変化
状態を示す線図、第６図Ａは第２の減少曲線部に
おけるベーン突出量の変化状態を示す線図、第６
図Ｂは同じく第２の減少曲線部におけるベーン進
退速度の変化状態を示す線図、第７図及び第８図
は従来の複室式ベーン型圧縮機と、本発明による
複室式ベーン型圧縮機とのトルク変動を比較して
示したグラフである。 ２ａ……カムリング、２ｂ……フロントサイド
ブロツク、２ｃ……リヤサイドブロツク、２ｄ…
…カム周面、３……ロータ、３ａ……スリツト、
３ｂ……ベーン、１０ａ……圧縮室、AB⌒……第
１の真円曲線部、BC⌒……増加曲線部、CD⌒……第
１の定常曲線部、DE⌒……第１の減少曲線部、EF⌒
……第２の定常曲線部、FG⌒……第２の減少曲線
部、GH⌒……第２の真円曲線部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内面にカム周面を有し且つ両側をサイドブロ
ツクにて閉塞したカムリングと、該カムリング内
に回転自在に配設されたロータと、該ロータのベ
ーン溝に摺動自在に嵌装された複数のベーンとを
備え、前記サイドブロツク、カムリング、ロータ
及びベーンによつて画成される圧縮室の容積変動
によつて、流体を圧縮するようにしたベーン型圧
縮機において、前記カム周面は、前記ロータとカ
ムリングとの間のシールを行なう真円曲線部と、
前記ベーンの突出量が増加する増加曲線部と、前
記ベーンの突出量をほぼ一定に保つ第１の定常曲
線部と、前記ベーンの突出量を減少させる第１の
減少曲線部と、前記ベーンの突出量をほぼ一定に
保つ第２の定常曲線部と、前記ベーンの突出量を
減少させる第２の減少曲線部とを、前記ロータの
回転方向に順次連続した曲線形状より成り、前記
各曲線部は夫々、下記の数式により得られた曲線
形状より成り、吸入行程が全行程の前半部で終了
することを特徴とするベーン型圧縮機。 (1) 前記真円曲線部の数式は、０＜θ≦φ6にお
いて、 Ｒ＝R0 (2) 前記増加曲線部の数式は、φ6＜θ≦φ1にお
いて、 Ｒ＝R0＋hsin2〔90°／φ1−φ6（θ−φ6）〕 (3) 前記第１の定常曲線部の数式は、φ1＜θ≦
φ2において、 Ｒ＝R0＋ｈ (4) 前記第１の減少曲線部の数式は、φ2＜θ≦
φ3において、 Ｒ＝R0＋ｈ −（ｈ−ｍ）sin2〔90°／φ3−φ2（θ−φ2）〕 (5) 前記第２の定常曲線部の数式は、φ3＜θ≦
φ4において、 Ｒ＝R0＋ｍ (6) 前記第２の減少曲線部の数式は、φ4＜θ≦
φ5において、 Ｒ＝R0＋ｍ−msin2〔90°／φ5−φ4（θ−φ4）〕 但し、 Ｒ：ロータ中心からカム周面までの距離 R0：ロータ（基礎円）の半径 hsin2〔90°／φ1−φ6(θ-φ6)〕：増加曲 線部におけるベーン突出量 ｈ：第１の定常曲線部におけるベーンの突出量 ｈ−（ｈ−ｍ）sin2〔90°／φ3−φ2（θ−φ2）〕：
第１の 減少曲線部におけるベーン突出量 ｍ：第２の定常曲線部におけるベーンの突出量 ｍ−msin2〔90°／φ5−φ4（θ−φ4）〕：第２の減少
曲線 部におけるベーンの突出量 であつて、ｈ＞ｍであり、 R0、ｈ、ｍ、φ1、φ2、φ3、φ4、φ5、φ6は設計に
よつて設定される数値。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56108965A JPS5810190A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | ベ−ン型圧縮機 |
| US06/395,867 US4480973A (en) | 1981-07-13 | 1982-07-07 | Vane compressor provided with endless camming surface minimizing torque fluctuations |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56108965A JPS5810190A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | ベ−ン型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5810190A JPS5810190A (ja) | 1983-01-20 |
| JPH0348357B2 true JPH0348357B2 (ja) | 1991-07-24 |
Family
ID=14498145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56108965A Granted JPS5810190A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | ベ−ン型圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4480973A (ja) |
| JP (1) | JPS5810190A (ja) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5835289A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-01 | Hitachi Ltd | 可動翼型圧縮機 |
| JPH0674790B2 (ja) * | 1983-03-08 | 1994-09-21 | 株式会社豊田中央研究所 | 流体圧ベ−ンポンプ |
| FR2547622B1 (fr) * | 1983-06-16 | 1985-11-22 | Leroy Andre | Machine volumetrique a surface statorique particuliere |
| JPS60192892A (ja) * | 1984-03-14 | 1985-10-01 | Nippon Soken Inc | ベ−ン型圧縮機 |
| JPS61268894A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-11-28 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| JPS6258080A (ja) * | 1985-05-30 | 1987-03-13 | Nippon Denso Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| JPS63170579A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-14 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| JPS63230979A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-27 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| GB8921583D0 (en) * | 1989-09-25 | 1989-11-08 | Jetphase Ltd | A rotary vane compressor |
| FR2730528B1 (fr) * | 1995-02-10 | 1997-04-30 | Leroy Andre | Machine volumetrique a elements mobiles d'etancheite et profil de capsule a variation optimale de courbure |
| JP2002161882A (ja) * | 2000-11-28 | 2002-06-07 | Seiko Instruments Inc | 気体圧縮機 |
| US6503068B2 (en) * | 2000-11-29 | 2003-01-07 | Showa Corporation | Variable capacity type pump |
| DE10333190A1 (de) * | 2003-07-22 | 2005-02-24 | Robert Bosch Gmbh | Aggregat zum Fördern von Kraftstoff zu einer Brennkraftmaschine |
| US8454335B2 (en) * | 2011-01-13 | 2013-06-04 | Hamilton Sundstrand Corporation | Valveless vane compressor |
| JP5828863B2 (ja) * | 2012-08-22 | 2015-12-09 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機 |
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