JPH0349303Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0349303Y2 JPH0349303Y2 JP1984102279U JP10227984U JPH0349303Y2 JP H0349303 Y2 JPH0349303 Y2 JP H0349303Y2 JP 1984102279 U JP1984102279 U JP 1984102279U JP 10227984 U JP10227984 U JP 10227984U JP H0349303 Y2 JPH0349303 Y2 JP H0349303Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flange
- side plates
- friction material
- gap
- hub
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/129—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon characterised by friction-damping means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本考案は大型用のクラツチデイスクに適したダ
ンパーデイスクに係り、特に低騒音化したダンパ
ーデイスクに関する。
ンパーデイスクに係り、特に低騒音化したダンパ
ーデイスクに関する。
（従来技術）
従来この種のダンパーデイスクにおいては、２
段階のヒステリシストルクを発生させて低騒音化
することがおこなわれている。かかる従来の構造
では２段目のヒステリシストルクに遅れ角を発生
させてクラツチの強度を向上させるようにしてい
るが、この遅れ角が大きすぎると「こもり音」の
原因になるという問題がある。
段階のヒステリシストルクを発生させて低騒音化
することがおこなわれている。かかる従来の構造
では２段目のヒステリシストルクに遅れ角を発生
させてクラツチの強度を向上させるようにしてい
るが、この遅れ角が大きすぎると「こもり音」の
原因になるという問題がある。
（考案の目的）
本考案は「こもり音」を防止することが出来る
ダンパーデイスクを提供することを目的としてい
る。
ダンパーデイスクを提供することを目的としてい
る。
（考案の構成）
本考案は、出力軸に連結されるスプラインハブ
のフランジの両側に、外周部にトルクが導入され
る１対の環状サイドプレートを配置し、両サイド
プレートと前記ハブフランジに設けた窓孔内にサ
イドプレートとハブフランジを連結するトーシヨ
ンスプリングを配置し、両サイドプレートのハブ
フランジと反対側の面に内周部がスタツドピンに
より連結される１対の環状サブプレートを対向さ
せ、スタツドピンをハブフランジの切欠き内に１
段目捩り角度に対応する隙間を隔てて通すととも
に、サイドプレートの切欠き内に２段目捩り角度
以上の角度より大きく隙間を隔てて通し、両サイ
ドプレートの外周部を連結するストツプピンをハ
ブフランジの切欠き内に最大捩り角度に対応する
隙間を隔てて通し、サブプレートとサイドプレー
トの間に、スタツドピンが円周方向に僅かな隙間
を隔てて貫通した摩擦材を配置し、この摩擦材に
前記トーシヨンスプリングに係合する係合部を形
成し、トーシヨンスプリングによる捩りで前記摩
擦材とスタツドピンとの間の前記隙間をなくすよ
うにしたことを特徴とするダンパーデイスクであ
る。
のフランジの両側に、外周部にトルクが導入され
る１対の環状サイドプレートを配置し、両サイド
プレートと前記ハブフランジに設けた窓孔内にサ
イドプレートとハブフランジを連結するトーシヨ
ンスプリングを配置し、両サイドプレートのハブ
フランジと反対側の面に内周部がスタツドピンに
より連結される１対の環状サブプレートを対向さ
せ、スタツドピンをハブフランジの切欠き内に１
段目捩り角度に対応する隙間を隔てて通すととも
に、サイドプレートの切欠き内に２段目捩り角度
以上の角度より大きく隙間を隔てて通し、両サイ
ドプレートの外周部を連結するストツプピンをハ
ブフランジの切欠き内に最大捩り角度に対応する
隙間を隔てて通し、サブプレートとサイドプレー
トの間に、スタツドピンが円周方向に僅かな隙間
を隔てて貫通した摩擦材を配置し、この摩擦材に
前記トーシヨンスプリングに係合する係合部を形
成し、トーシヨンスプリングによる捩りで前記摩
擦材とスタツドピンとの間の前記隙間をなくすよ
うにしたことを特徴とするダンパーデイスクであ
る。
（実施例）
本考案を適用したクラツチデイスクの縦断面図
である第１図において、スプラインハブ１は図示
されていない出力軸（メインドライブシヤフト）
に嵌合するスプライン歯２を内周面に備え、環状
のハブフランジ３を外周面上に備えている。ハブ
フランジ３の両側には環状のサイドプレート５，
６が位置し、図中左側のサイドプレート５（クラ
ツチプレート）の外周部にはリベツト７によりク
ツシヨニングプレート８が固定され、プレート８
の両面にはフリクシヨンフエーシング１０がリベ
ツト１１により張り付けてある。サイドプレート
５の外周部はストツプピン１２を介して他方のサ
イドプレート６（リテイニングプレート）の外周
部に連結し、又両プレート５，６の内周部の孔に
はサブピン１３の小径端部が嵌合している。各プ
レート５，６の内周部とフランジ３の間には摩擦
力の小さい第１摩擦材１５（フリクシヨンワツシ
ヤー、ウエーブスプリング等）が介装してある。
である第１図において、スプラインハブ１は図示
されていない出力軸（メインドライブシヤフト）
に嵌合するスプライン歯２を内周面に備え、環状
のハブフランジ３を外周面上に備えている。ハブ
フランジ３の両側には環状のサイドプレート５，
６が位置し、図中左側のサイドプレート５（クラ
ツチプレート）の外周部にはリベツト７によりク
ツシヨニングプレート８が固定され、プレート８
の両面にはフリクシヨンフエーシング１０がリベ
ツト１１により張り付けてある。サイドプレート
５の外周部はストツプピン１２を介して他方のサ
イドプレート６（リテイニングプレート）の外周
部に連結し、又両プレート５，６の内周部の孔に
はサブピン１３の小径端部が嵌合している。各プ
レート５，６の内周部とフランジ３の間には摩擦
力の小さい第１摩擦材１５（フリクシヨンワツシ
ヤー、ウエーブスプリング等）が介装してある。
両サイドプレート５，６のフランジ３と反対側
の面には環状のサブプレート１６，１６が対向し
ており、各サブプレート１６の内周部とサイドプ
レート５，６の間にはフリクシヨンワツシヤー１
７ａ、ウエーブスプリング１７ｂ等からなる第２
摩擦材１７が介装してある。両サブプレート１
６，１６の内周部はスタツドピン１８により連結
され、ピン１８が両プレート１６，１６を互に近
接する方向に強く引つ張つて第２摩擦材１７を強
く圧縮し、それにより第２摩擦材１７の摩擦力が
大きくなつている。なお両サイドプレート５，６
は前記サブピン１３の段部により互に連結支持さ
れているので、第２摩擦材１７からプレート５，
６に加わつた押圧力がそのまま第１摩擦材１５に
加わることはなく、従つて第１摩擦材１５の受け
る圧縮力は小さく、その摩擦力は前述の如く小さ
くなつている。又第１摩擦材１５の摺動面を滑ら
かにし、第２摩擦材１７の摺動面を粗くすること
によつても、両摩擦材１５，１７の摩擦力に上述
の如く差を生じさせている。
の面には環状のサブプレート１６，１６が対向し
ており、各サブプレート１６の内周部とサイドプ
レート５，６の間にはフリクシヨンワツシヤー１
７ａ、ウエーブスプリング１７ｂ等からなる第２
摩擦材１７が介装してある。両サブプレート１
６，１６の内周部はスタツドピン１８により連結
され、ピン１８が両プレート１６，１６を互に近
接する方向に強く引つ張つて第２摩擦材１７を強
く圧縮し、それにより第２摩擦材１７の摩擦力が
大きくなつている。なお両サイドプレート５，６
は前記サブピン１３の段部により互に連結支持さ
れているので、第２摩擦材１７からプレート５，
６に加わつた押圧力がそのまま第１摩擦材１５に
加わることはなく、従つて第１摩擦材１５の受け
る圧縮力は小さく、その摩擦力は前述の如く小さ
くなつている。又第１摩擦材１５の摺動面を滑ら
かにし、第２摩擦材１７の摺動面を粗くすること
によつても、両摩擦材１５，１７の摩擦力に上述
の如く差を生じさせている。
２０，２１は同芯に位置する小径及び大径のト
ーシヨンスプリング（圧縮コイルスプリング）
で、クラツチ円周方向（第１図の紙面と直角な方
向）に延びており、フランジ３及び両サイドプレ
ート５，６の対向する位置に設けた窓孔２３，２
４，２５に嵌合している。大径スプリング２１の
第１図中左右側部はサブプレート１６，１６の外
周部に設けた切欠き２６にも嵌合している。両サ
イドプレート５，６はフランジ３と反対側に突出
した庇状の折曲部２７，２８を窓孔２４，２５の
外周縁に沿つて備え、折曲部２７，２８はクラツ
チ半径方向に見て外側からスプリング２１の両側
部に当接又は近接し、スプリング２１が窓孔２
３，２４，２５から図中左右方向に外れることを
防止している。又サブプレート１６，１６の切欠
き２６の内周面はスプリング２１の外周面に沿つ
て斜に切り欠いてあり、切欠き２６の内周面はス
プリング２１の両側部にクラツチ半径方向内方か
ら当接又は近接し、スプリング２１が窓孔２３，
２４，２５から図中左右方向に外れることを防止
している。
ーシヨンスプリング（圧縮コイルスプリング）
で、クラツチ円周方向（第１図の紙面と直角な方
向）に延びており、フランジ３及び両サイドプレ
ート５，６の対向する位置に設けた窓孔２３，２
４，２５に嵌合している。大径スプリング２１の
第１図中左右側部はサブプレート１６，１６の外
周部に設けた切欠き２６にも嵌合している。両サ
イドプレート５，６はフランジ３と反対側に突出
した庇状の折曲部２７，２８を窓孔２４，２５の
外周縁に沿つて備え、折曲部２７，２８はクラツ
チ半径方向に見て外側からスプリング２１の両側
部に当接又は近接し、スプリング２１が窓孔２
３，２４，２５から図中左右方向に外れることを
防止している。又サブプレート１６，１６の切欠
き２６の内周面はスプリング２１の外周面に沿つ
て斜に切り欠いてあり、切欠き２６の内周面はス
プリング２１の両側部にクラツチ半径方向内方か
ら当接又は近接し、スプリング２１が窓孔２３，
２４，２５から図中左右方向に外れることを防止
している。
第１図の一部切欠き−矢視部分図である第
２図の如く、各１個の大小径スプリング２１，２
０からなる組スプリングはデイスクの円周方向に
等間隔を隔てて合計６組設けてあり、各小径スプ
リング２０の両端にはばね受け２８が配置してあ
る。ストツプピン１２も等間隔を隔てて６本設け
てあり、各ストツプピン１２はフランジ３に設け
た切欠き３０内を通つている。サブピン１３とス
タツドピン１８はそれぞれ３本ずつ設けてあり、
両ピン１３，１８は等間隔を隔てて交互の位置関
係に配置してある。サブピン１３はフランジ３に
設けた円周方向に長い長孔２９を通り、又第１摩
擦材１５の孔３１の内周はピン１３に密着状態で
嵌合している。スタツドピン１８を通すためにハ
ブフランジ３に設けた孔３２はフランジ円周方向
に長い長孔であり、又サイドプレート５，６や第
１摩擦材１５に設けたピン１８用の孔３３，３４
もプレート円周方向に長い長孔である。なお孔３
３，３４の寸法形状は同一である。
２図の如く、各１個の大小径スプリング２１，２
０からなる組スプリングはデイスクの円周方向に
等間隔を隔てて合計６組設けてあり、各小径スプ
リング２０の両端にはばね受け２８が配置してあ
る。ストツプピン１２も等間隔を隔てて６本設け
てあり、各ストツプピン１２はフランジ３に設け
た切欠き３０内を通つている。サブピン１３とス
タツドピン１８はそれぞれ３本ずつ設けてあり、
両ピン１３，１８は等間隔を隔てて交互の位置関
係に配置してある。サブピン１３はフランジ３に
設けた円周方向に長い長孔２９を通り、又第１摩
擦材１５の孔３１の内周はピン１３に密着状態で
嵌合している。スタツドピン１８を通すためにハ
ブフランジ３に設けた孔３２はフランジ円周方向
に長い長孔であり、又サイドプレート５，６や第
１摩擦材１５に設けたピン１８用の孔３３，３４
もプレート円周方向に長い長孔である。なお孔３
３，３４の寸法形状は同一である。
第２摩擦材１７のフリクシヨンワツシヤ１７ａ
は第５図に示すように、中央部にスプラインハブ
１を嵌合させる中央孔６０が形成された円板状を
なしている。フリクシヨンワツシヤ１７ａの径方
向中間部には円周方向等間隔を隔ててスタツドピ
ン１８を貫通させるための３個の貫通孔６１が形
成されており、貫通孔６１はスタツドピン１８の
径より若干大径に設定されている。フリクシヨン
ワツシヤ１７ａの外周縁には係合爪６２が半径方
向外方に突設してある。係合爪６２は中央孔６０
を挟んで対向するように180°間隔を隔てて２対の
係合爪６２が配置されており、夫々の１対の係合
爪６２の内縁をスプリング２１の両端に当接させ
て係合部６３を形成するようになつている。又摩
擦材１７は強度のためSK5又はSK5M等の鉄板と
接着され、ウエーブスプリング１７ｂが介装して
ある。
は第５図に示すように、中央部にスプラインハブ
１を嵌合させる中央孔６０が形成された円板状を
なしている。フリクシヨンワツシヤ１７ａの径方
向中間部には円周方向等間隔を隔ててスタツドピ
ン１８を貫通させるための３個の貫通孔６１が形
成されており、貫通孔６１はスタツドピン１８の
径より若干大径に設定されている。フリクシヨン
ワツシヤ１７ａの外周縁には係合爪６２が半径方
向外方に突設してある。係合爪６２は中央孔６０
を挟んで対向するように180°間隔を隔てて２対の
係合爪６２が配置されており、夫々の１対の係合
爪６２の内縁をスプリング２１の両端に当接させ
て係合部６３を形成するようになつている。又摩
擦材１７は強度のためSK5又はSK5M等の鉄板と
接着され、ウエーブスプリング１７ｂが介装して
ある。
第２図の−断面略図である第３図の如く、
捩り角度Ｄ（第４図）が0°である時、フランジ３
に設けた切欠き３０の第３図中右内側縁４０とス
トツプピン１２の間には正方向の最大捩り角度
（例えば8°：第４図）に対応する隙間L1が隔てて
あり、反対側の内側縁４０′とストツプピン１２
の間には負方向の最大捩り角度7°に対応する隙間
L′1が隔ててある。スタツドピン１８に対し、フ
ランジ３の長孔３２の図中右内側縁４１、左内側
縁４１′は第４図の１段目捩り角度3°（正方向）、
2°（負方向）に対してθ1°大きい隙間L2，L′2を隔
て、又サイドプレート５，６の長孔３３，３３の
両内側縁４２，４２′は第４図の正負の２段目捩
り角度5°、5°（最大捩り角度と上記１段目角度の
差：8°−3°、7°−2°）以上の角度に対応する隙間
L3，L′3を隔てている。サブピン１３に対しフラ
ンジ３の長孔２９の両内側縁４３，４３′は正負
の最大捩り角度8°、7°以上の角度に対応する隙間
L4，L′4を隔てている。
捩り角度Ｄ（第４図）が0°である時、フランジ３
に設けた切欠き３０の第３図中右内側縁４０とス
トツプピン１２の間には正方向の最大捩り角度
（例えば8°：第４図）に対応する隙間L1が隔てて
あり、反対側の内側縁４０′とストツプピン１２
の間には負方向の最大捩り角度7°に対応する隙間
L′1が隔ててある。スタツドピン１８に対し、フ
ランジ３の長孔３２の図中右内側縁４１、左内側
縁４１′は第４図の１段目捩り角度3°（正方向）、
2°（負方向）に対してθ1°大きい隙間L2，L′2を隔
て、又サイドプレート５，６の長孔３３，３３の
両内側縁４２，４２′は第４図の正負の２段目捩
り角度5°、5°（最大捩り角度と上記１段目角度の
差：8°−3°、7°−2°）以上の角度に対応する隙間
L3，L′3を隔てている。サブピン１３に対しフラ
ンジ３の長孔２９の両内側縁４３，４３′は正負
の最大捩り角度8°、7°以上の角度に対応する隙間
L4，L′4を隔てている。
捩り角度Ｄが0°の状態において各スプリング２
０，２１の両端はサイドプレート５，６の窓孔２
４，２５の両内側縁４５，４５′、４６，４６′及
びワツシヤー係合爪６２に当接している。第２図
の６組のスプリング２０，２１の内、１組の組ス
プリング４８を除く５組のスプリング２０，２１
の両端は第３図の如くフランジ３の窓孔２３の両
内側縁４７，４７′に対して正負の１段目捩り角
度3°、2°に対応する隙間L5，L′5を隔てている。第
２図の如く残り１組の組スプリング４８が嵌合す
る窓孔２３は両内側縁４７（一方のみ図示）に突
起５０を備えている。突起５０は小径スプリング
２０のばね受２８に当接しており、突起５０以外
の内側縁部分は大径スプリング２１に対して第３
図の隙間L5，L′5と同一の隙間を隔てている。ま
たフリクシヨンワツシヤ１７ａの係合爪６２はス
プリング２１の両端に当接し、貫通孔６１には隙
間L7，L′7を隔ててスタツドピン１８が貫通して
いる。
０，２１の両端はサイドプレート５，６の窓孔２
４，２５の両内側縁４５，４５′、４６，４６′及
びワツシヤー係合爪６２に当接している。第２図
の６組のスプリング２０，２１の内、１組の組ス
プリング４８を除く５組のスプリング２０，２１
の両端は第３図の如くフランジ３の窓孔２３の両
内側縁４７，４７′に対して正負の１段目捩り角
度3°、2°に対応する隙間L5，L′5を隔てている。第
２図の如く残り１組の組スプリング４８が嵌合す
る窓孔２３は両内側縁４７（一方のみ図示）に突
起５０を備えている。突起５０は小径スプリング
２０のばね受２８に当接しており、突起５０以外
の内側縁部分は大径スプリング２１に対して第３
図の隙間L5，L′5と同一の隙間を隔てている。ま
たフリクシヨンワツシヤ１７ａの係合爪６２はス
プリング２１の両端に当接し、貫通孔６１には隙
間L7，L′7を隔ててスタツドピン１８が貫通して
いる。
作用を説明する。捩り角度Ｄが0°である第１図
の静止状態において、フエーシング１０を図示さ
れていないプレツシヤープレートによりフライホ
イールに押圧し、サイドプレート５，６の外周部
にトルクを導入すると、デイスクは第２図の矢印
Ｒ方向に回転する。その場合、伝達トルクＴ（第
４図）が極めて小さい間は、第１摩擦材１５の作
用によりサイドプレート５，６はハブフランジ３
と一体的に回転し、トルクＴはプレート５，６か
ら第１摩擦材１５を介してフランジ３、ハブ１、
出力軸へと伝わる。
の静止状態において、フエーシング１０を図示さ
れていないプレツシヤープレートによりフライホ
イールに押圧し、サイドプレート５，６の外周部
にトルクを導入すると、デイスクは第２図の矢印
Ｒ方向に回転する。その場合、伝達トルクＴ（第
４図）が極めて小さい間は、第１摩擦材１５の作
用によりサイドプレート５，６はハブフランジ３
と一体的に回転し、トルクＴはプレート５，６か
ら第１摩擦材１５を介してフランジ３、ハブ１、
出力軸へと伝わる。
トルクＴが上記極小値（摩擦材１５の最大摩擦
力）を越すと、摩擦材１５とフランジ３の間に摺
りが生じ、サイドプレート５，６がフランジ３に
対して第２図の回転方向Ｒに相対的に捩れる。そ
うすると組スプリング４８の小径スプリング２０
がサイドプレート５，６の窓孔内側縁４５′，４
６′とフランジ３の突起５０とにより圧縮され、
プレート５，６から１個の小径スプリング２０を
介してフランジ３へトルクが伝達され始める。又
サブプレート１６，１６は第２摩擦材１７の作用
によりサイドプレート５，６と一体的に移動す
る。その場合にトルク伝達を行うスプリング２０
が１個の弱いスプリングであるので、フランジ３
に対するプレート５，６の捩り角度Ｄは第４図の
如くトルクＴが僅かに増加しただけで大幅に増
す。すなわち区間ａ−ｂの如く伝達トルク−捩り
角度特性Ｘの勾配は極めて緩やかになる。又上記
行程において第１摩擦材１５の摺りにより第４図
の如く特性Ｘに小さいヒステリシストルクｈが生
じる。
力）を越すと、摩擦材１５とフランジ３の間に摺
りが生じ、サイドプレート５，６がフランジ３に
対して第２図の回転方向Ｒに相対的に捩れる。そ
うすると組スプリング４８の小径スプリング２０
がサイドプレート５，６の窓孔内側縁４５′，４
６′とフランジ３の突起５０とにより圧縮され、
プレート５，６から１個の小径スプリング２０を
介してフランジ３へトルクが伝達され始める。又
サブプレート１６，１６は第２摩擦材１７の作用
によりサイドプレート５，６と一体的に移動す
る。その場合にトルク伝達を行うスプリング２０
が１個の弱いスプリングであるので、フランジ３
に対するプレート５，６の捩り角度Ｄは第４図の
如くトルクＴが僅かに増加しただけで大幅に増
す。すなわち区間ａ−ｂの如く伝達トルク−捩り
角度特性Ｘの勾配は極めて緩やかになる。又上記
行程において第１摩擦材１５の摺りにより第４図
の如く特性Ｘに小さいヒステリシストルクｈが生
じる。
捩り角度Ｄが3°プラスθ1°になると、第３図の
サブプレート１６，１６はハブフランジ３に対し
て3°だけ捩れた位置に達しており、スタツドピン
１８は隙間L2の長さだけ移動してフランジ３の
窓孔内側縁４１に当接し、以後サブプレートの窓
孔２６はフランジ３の窓孔４７に対してθ1°の隙
間を隔てて一体的に移動し、又トルクはサイドプ
レート５，６から第２摩擦材１７，１７、サブプ
レート１６，１６、スタツドピン１８を介してフ
ランジ３へ伝達され始める。この状態において第
４図の伝達トルクＴが所定値ｔ以下の間は、摩擦
材１７に摺りは発生せず、従つて捩り角度Ｄは3°
のままとなる。又捩り角度Ｄは3°になると第３図
のサイドプレート５，６に保持されたスプリング
２０，２１（残り５個の小径スプリング２０と６
個の大径スプリング２１）も隙間L5の長さだけ
移動してフランジ３の窓孔内側縁４７に接触した
状態になる。
サブプレート１６，１６はハブフランジ３に対し
て3°だけ捩れた位置に達しており、スタツドピン
１８は隙間L2の長さだけ移動してフランジ３の
窓孔内側縁４１に当接し、以後サブプレートの窓
孔２６はフランジ３の窓孔４７に対してθ1°の隙
間を隔てて一体的に移動し、又トルクはサイドプ
レート５，６から第２摩擦材１７，１７、サブプ
レート１６，１６、スタツドピン１８を介してフ
ランジ３へ伝達され始める。この状態において第
４図の伝達トルクＴが所定値ｔ以下の間は、摩擦
材１７に摺りは発生せず、従つて捩り角度Ｄは3°
のままとなる。又捩り角度Ｄは3°になると第３図
のサイドプレート５，６に保持されたスプリング
２０，２１（残り５個の小径スプリング２０と６
個の大径スプリング２１）も隙間L5の長さだけ
移動してフランジ３の窓孔内側縁４７に接触した
状態になる。
伝達トルクＴが所定値ｔを越すと、摩擦材１７
に摺りが生じ、この摺り分だけ遅れ角θ1を生じさ
せた後に、サイドプレート５，６はフランジ３に
対して更に大きく捩れ、総てのスプリング２０，
２１がサイドプレート５，６の窓孔内側縁４５′，
４６′とフランジ３の窓孔内側縁４７の間で圧縮
され、トルクはサイドプレート５，６から総ての
スプリング２０，２１を介してフランジ３へ伝達
され始める。
に摺りが生じ、この摺り分だけ遅れ角θ1を生じさ
せた後に、サイドプレート５，６はフランジ３に
対して更に大きく捩れ、総てのスプリング２０，
２１がサイドプレート５，６の窓孔内側縁４５′，
４６′とフランジ３の窓孔内側縁４７の間で圧縮
され、トルクはサイドプレート５，６から総ての
スプリング２０，２１を介してフランジ３へ伝達
され始める。
このときフリクシヨンワツシヤ１７ａはサイド
プレート５，６とフランジ３の捩れによつてスプ
リング２１が隙間L5の長さだけ移動し、θ1°＋
L7′に相当する回転角遅れてスタツドピン１８に
よつて押圧されて同様に捩れることになる。した
がつてフリクシヨンワツシヤ１７ａがＲ方向に隙
間L′7の長さだけ回転して第７図に示すようにフ
リクシヨンワツシヤ１７ａの貫通孔６１とスタツ
ドピン１８とが圧接する。したがつて第４図の２
段目ヒステリシス発生初期の例えば0.05°〜0.7°に
設定された遅れ角θ1は、第６図に示すように従来
の遅れ角θ2から隙間L7，L′7に相当する回転角、
すなわち２×θ3だけ減少している。
プレート５，６とフランジ３の捩れによつてスプ
リング２１が隙間L5の長さだけ移動し、θ1°＋
L7′に相当する回転角遅れてスタツドピン１８に
よつて押圧されて同様に捩れることになる。した
がつてフリクシヨンワツシヤ１７ａがＲ方向に隙
間L′7の長さだけ回転して第７図に示すようにフ
リクシヨンワツシヤ１７ａの貫通孔６１とスタツ
ドピン１８とが圧接する。したがつて第４図の２
段目ヒステリシス発生初期の例えば0.05°〜0.7°に
設定された遅れ角θ1は、第６図に示すように従来
の遅れ角θ2から隙間L7，L′7に相当する回転角、
すなわち２×θ3だけ減少している。
遅れ角θ1以後ではトルクはスタツドピン１８か
らフリクシヨンワツシヤ１７ａを介してフランジ
３へ伝達される。その場合に第４図の如く特性Ｘ
（区間ｃ−ｄ）には摩擦材１７の摺りにより大き
なヒステリシストルクＨが生じ、又総てのスプリ
ング２０，２１が圧縮されることにより、トルク
Ｔの増加に対する捩り角度Ｄの増加率は小さくな
り、特性Ｘの勾配は急になる。
らフリクシヨンワツシヤ１７ａを介してフランジ
３へ伝達される。その場合に第４図の如く特性Ｘ
（区間ｃ−ｄ）には摩擦材１７の摺りにより大き
なヒステリシストルクＨが生じ、又総てのスプリ
ング２０，２１が圧縮されることにより、トルク
Ｔの増加に対する捩り角度Ｄの増加率は小さくな
り、特性Ｘの勾配は急になる。
捩り角度Ｄが8°になると、ストツプピン１２が
フランジ３の切欠き内側縁４０に当接し、それ以
上の捩りは阻止される。
フランジ３の切欠き内側縁４０に当接し、それ以
上の捩りは阻止される。
次にトルクＴが０Kgｍまで減少すると、捩り角
度Ｄも0°になり、その間に特性Ｘの勾配は２段に
変化し、又ヒステリシストルクも２段に変化す
る。トルクＴが０Kgｍから逆方向に増加すると、
各部は上述の場合と逆に作動して捩り角度Ｄも最
大7°まで増加し、その間に捩り角度2°を境にして
前述と同様に遅れ角θ1を生じた後に、特性Ｘの勾
配及びヒステリシストルクは２段に増加する。
度Ｄも0°になり、その間に特性Ｘの勾配は２段に
変化し、又ヒステリシストルクも２段に変化す
る。トルクＴが０Kgｍから逆方向に増加すると、
各部は上述の場合と逆に作動して捩り角度Ｄも最
大7°まで増加し、その間に捩り角度2°を境にして
前述と同様に遅れ角θ1を生じた後に、特性Ｘの勾
配及びヒステリシストルクは２段に増加する。
（考案の効果）
以上説明したように本考案によれば、サブプレ
ート１６とサイドプレート５，６の間に、スタツ
ドピン１８が円周方向に僅かな隙間Ｌ７，L′７を
隔てて貫通した摩擦材（第２摩擦材１７）を配置
し、この摩擦材にトーシヨンスプリング２１に係
合する係合部６３を形成し、トーシヨンスプリン
グ２１による捩りで前記摩擦材とスタツドピン１
８との間の前記隙間Ｌ７，L′７をなくすようにし
たので、２段目ヒステリシス発生初期の遅れ角θ1
を従来の遅れ角θ2から２×θ3分だけ減少した回転
角に設定することができる。これにより充分な耐
久性を保持した状態で遅れ角θ1を適正な回転角に
設定し、遅れ角の過大に起因する「こもり音」を
防止できる。
ート１６とサイドプレート５，６の間に、スタツ
ドピン１８が円周方向に僅かな隙間Ｌ７，L′７を
隔てて貫通した摩擦材（第２摩擦材１７）を配置
し、この摩擦材にトーシヨンスプリング２１に係
合する係合部６３を形成し、トーシヨンスプリン
グ２１による捩りで前記摩擦材とスタツドピン１
８との間の前記隙間Ｌ７，L′７をなくすようにし
たので、２段目ヒステリシス発生初期の遅れ角θ1
を従来の遅れ角θ2から２×θ3分だけ減少した回転
角に設定することができる。これにより充分な耐
久性を保持した状態で遅れ角θ1を適正な回転角に
設定し、遅れ角の過大に起因する「こもり音」を
防止できる。
しかも２段目ヒステリシス発生初期には遅れ角
θ1が設定されているので、サブプレート１６及び
スタツドピン１８の破損を防止してクラツチの強
度を高く維持することができる。従つてこの点か
らも耐久性が向上する。
θ1が設定されているので、サブプレート１６及び
スタツドピン１８の破損を防止してクラツチの強
度を高く維持することができる。従つてこの点か
らも耐久性が向上する。
（別の実施例）
(1) 係合部６３は係合爪６２で形成されるものに
限らず、フリクシヨンワツシヤ１７ａの外周縁
に凹部を形成してスプリング２１に係合させる
ようにしてもよい。
限らず、フリクシヨンワツシヤ１７ａの外周縁
に凹部を形成してスプリング２１に係合させる
ようにしてもよい。
(2) 本考案はクラツチに限らず、オートマチツク
トランスミツシヨンのダンパーデイスクにも適
用できる。
トランスミツシヨンのダンパーデイスクにも適
用できる。
第１図は本考案実施例の縦断面図、第２図は第
１図の一部切欠き−矢視部分図、第３図は第
２図の−断面略図、第４図は伝達トルク−捩
り角度特性のグラフ、第５図はフリクシヨンワツ
シヤの平面図、第６図は第４図の部拡大図、第
７図はフリクシヨンワツシヤの貫通孔の拡大図で
ある。 １……スプラインハブ、３……ハブフランジ、
５，６……サイドプレート、１２……ストツプピ
ン、１５，１７……摩擦材、１６……サブプレー
ト、１８……スタツドピン、２０，２１……トー
シヨンスプリング、２３，２４，２５……窓孔、
３０……切欠き、３２，３３……長孔（切欠き）、
L6，L′6，L7，L′7……隙間、６１……貫通孔、６
３……係合部。
１図の一部切欠き−矢視部分図、第３図は第
２図の−断面略図、第４図は伝達トルク−捩
り角度特性のグラフ、第５図はフリクシヨンワツ
シヤの平面図、第６図は第４図の部拡大図、第
７図はフリクシヨンワツシヤの貫通孔の拡大図で
ある。 １……スプラインハブ、３……ハブフランジ、
５，６……サイドプレート、１２……ストツプピ
ン、１５，１７……摩擦材、１６……サブプレー
ト、１８……スタツドピン、２０，２１……トー
シヨンスプリング、２３，２４，２５……窓孔、
３０……切欠き、３２，３３……長孔（切欠き）、
L6，L′6，L7，L′7……隙間、６１……貫通孔、６
３……係合部。
Claims (1)
- 出力軸に連結されるスプラインハブのフランジ
の両側に、外周部にトルクが導入される１対の環
状サイドプレートを配置し、両サイドプレートと
前記ハブフランジに設けた窓孔内にサイドプレー
トとハブフランジを連結するトーシヨンスプリン
グを配置し、両サイドプレートのハブフランジと
反対側の面に内周部がスタツドピンにより連結さ
れる１対の環状サブプレートを対向させ、スタツ
ドピンをハブフランジの切欠き内に１段目捩り角
度に対応する隙間を隔てて通すとともに、サイド
プレートの切欠き内に２段目捩り角度以上の角度
より大きく隙間を隔てて通し、両サイドプレート
の外周部を連結するストツプピンをハブフランジ
の切欠き内に最大捩り角度に対応する隙間を隔て
て通し、サブプレートとサイドプレートの間に、
スタツドピンが円周方向に僅かな隙間を隔てて貫
通した摩擦材を配置し、この摩擦材に前記トーシ
ヨンスプリングに係合する係合部を形成し、トー
シヨンスプリングによる捩りで前記摩擦材とスタ
ツドピンとの間の前記隙間をなくすようにしたこ
とを特徴とするダンパーデイスク。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1984102279U JPS6117548U (ja) | 1984-07-05 | 1984-07-05 | ダンパ−デイスク |
| US06/751,411 US4645053A (en) | 1984-07-05 | 1985-07-03 | Damper disc |
| FR858510245A FR2567228B1 (fr) | 1984-07-05 | 1985-07-04 | Disque amortisseur pour embrayage |
| DE3524147A DE3524147C2 (de) | 1984-07-05 | 1985-07-05 | Dämpfungsscheibe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1984102279U JPS6117548U (ja) | 1984-07-05 | 1984-07-05 | ダンパ−デイスク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6117548U JPS6117548U (ja) | 1986-02-01 |
| JPH0349303Y2 true JPH0349303Y2 (ja) | 1991-10-22 |
Family
ID=14323163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1984102279U Granted JPS6117548U (ja) | 1984-07-05 | 1984-07-05 | ダンパ−デイスク |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4645053A (ja) |
| JP (1) | JPS6117548U (ja) |
| DE (1) | DE3524147C2 (ja) |
| FR (1) | FR2567228B1 (ja) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3614158C2 (de) * | 1986-04-26 | 1994-09-15 | Fichtel & Sachs Ag | Torsionsschwingungsdämpfer mit schwimmend gelagerten Zwischenteilen |
| CN1062814C (zh) * | 1993-09-17 | 2001-03-07 | 卢克驱动系统有限公司 | 用于带变扭器的机动车的转矩传递系统 |
| DE19510832A1 (de) * | 1995-03-24 | 1996-10-02 | Fichtel & Sachs Ag | Drehmomentübertragungseinrichtung mit maximalem Federvolumen |
| US6241614B1 (en) | 1998-03-30 | 2001-06-05 | Exedy Corporation | Clutch disk assembly having a two stage dampening mechanism having a further vibration dampening mechanism that functions in both stages of dampening |
| JP2000027945A (ja) * | 1998-07-14 | 2000-01-25 | Exedy Corp | ダンパー機構 |
| US6270417B1 (en) * | 1998-07-17 | 2001-08-07 | Exedy Corporation | Damper mechanism |
| DE19949362A1 (de) * | 1999-10-13 | 2001-04-19 | Mannesmann Sachs Ag | Torsionsschwingungsdämpfer |
| US7361088B2 (en) * | 2000-07-27 | 2008-04-22 | Igt | Gaming device having a game with incremental value disclosure and value modification |
| JP3943849B2 (ja) * | 2001-03-09 | 2007-07-11 | 株式会社エクセディ | ダンパー機構 |
| US7056209B2 (en) * | 2001-03-21 | 2006-06-06 | Igt | Gaming device having a multi-characteristic matching game including selection indicators |
| US6749502B2 (en) * | 2001-03-21 | 2004-06-15 | Igt | Gaming device having a multi-characteristic matching game |
| US7591724B2 (en) * | 2004-09-30 | 2009-09-22 | Igt | Gaming device having a game with primary symbols, secondary symbols associated with the primary symbols and independently generated secondary symbols |
| JP4625791B2 (ja) * | 2006-08-08 | 2011-02-02 | 株式会社エクセディ | スプリングシート及びスプリング組立体 |
| FR3039235B1 (fr) * | 2015-07-24 | 2019-04-12 | Valeo Embrayages | Dispositif d’amortissement de vibration |
| FR3039237B1 (fr) * | 2015-07-24 | 2018-03-02 | Valeo Embrayages | Dispositif de transmission de couple pour un vehicule automobile |
| DE102016210741A1 (de) * | 2016-06-16 | 2017-12-21 | Zf Friedrichshafen Ag | Torsionsdämpfer mit einer schwingwinkelabhängigen Reibeinrichtung |
| JP7198103B2 (ja) | 2019-02-05 | 2022-12-28 | 株式会社エクセディ | ダンパ装置 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE7336152U (de) * | 1974-01-31 | Daimler Benz Ag | Steuerblech für eine Kupplungsscheibe von einer Kraftfahrzeug-Hauptkupplung | |
| FR1518026A (fr) * | 1967-02-10 | 1968-03-22 | Ferodo Sa | Perfectionnements aux frictions d'embrayages à moyeu amortisseur |
| JPS56113845A (en) * | 1980-02-06 | 1981-09-08 | Daikin Mfg Co Ltd | Damper disk |
| JPS5744227U (ja) * | 1980-08-26 | 1982-03-11 | ||
| JPS6014212B2 (ja) * | 1980-09-25 | 1985-04-12 | 株式会社大金製作所 | ダンパ−デイスク |
| JPS6014213B2 (ja) * | 1980-09-30 | 1985-04-12 | 株式会社大金製作所 | ダンパ−デイスク |
| JPS58191325A (ja) * | 1982-05-04 | 1983-11-08 | Nissan Motor Co Ltd | クラツチプレ−ト |
| JPS5949024U (ja) * | 1982-09-27 | 1984-03-31 | アイシン精機株式会社 | クラツチデイスク |
-
1984
- 1984-07-05 JP JP1984102279U patent/JPS6117548U/ja active Granted
-
1985
- 1985-07-03 US US06/751,411 patent/US4645053A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-07-04 FR FR858510245A patent/FR2567228B1/fr not_active Expired
- 1985-07-05 DE DE3524147A patent/DE3524147C2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3524147A1 (de) | 1986-01-16 |
| US4645053A (en) | 1987-02-24 |
| JPS6117548U (ja) | 1986-02-01 |
| DE3524147C2 (de) | 1993-10-28 |
| FR2567228B1 (fr) | 1989-05-05 |
| FR2567228A1 (fr) | 1986-01-10 |
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