JPH0349561A - 合金化用誘導加熱における電源制御装置 - Google Patents
合金化用誘導加熱における電源制御装置Info
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- JPH0349561A JPH0349561A JP1182271A JP18227189A JPH0349561A JP H0349561 A JPH0349561 A JP H0349561A JP 1182271 A JP1182271 A JP 1182271A JP 18227189 A JP18227189 A JP 18227189A JP H0349561 A JPH0349561 A JP H0349561A
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- 230000006698 induction Effects 0.000 title claims abstract description 12
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 15
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 6
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/60—Continuous furnaces for strip or wire with induction heating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えば亜鉛めっき鋼板等の加熱に適用される
合金化用誘導加熱にお・ける電源制御装置に関する。
合金化用誘導加熱にお・ける電源制御装置に関する。
めっき鋼板を加熱する誘導加熱炉は、第３図、第４図お
よび第５図に示すように、加熱用コイル１５としてソレ
ノイド型のものが一般に使われており，上記誘導加熱炉
２０に連続的に搬入されためっき鋼板１９は上記加熱用
コイル１５内を通過する。上記加熱用コイル１５には電
源１６を介して高周波電源装置１７より高周波電流が供
給されており，上記めっき鋼板１９は、第６図に示すよ
うに上記高周波電流２４によって誘導電流（渦電流）２
２を内部に発生して加熱され、乾燥あるいはめっき層２
３と鋼部２４との合金化が行われる。
よび第５図に示すように、加熱用コイル１５としてソレ
ノイド型のものが一般に使われており，上記誘導加熱炉
２０に連続的に搬入されためっき鋼板１９は上記加熱用
コイル１５内を通過する。上記加熱用コイル１５には電
源１６を介して高周波電源装置１７より高周波電流が供
給されており，上記めっき鋼板１９は、第６図に示すよ
うに上記高周波電流２４によって誘導電流（渦電流）２
２を内部に発生して加熱され、乾燥あるいはめっき層２
３と鋼部２４との合金化が行われる。
上記誘導加熱炉２０に用いる従来の高周波電源装置１７
は、第８図に示すように直流電源１ｌが接続され出力側
に並列共振する負荷コイル１とコンデンサ２が接続され
た高周波インバータ３、同高周波イ／バータ３の出力電
圧を入力する電圧検出回路４、上記高周波インバータ３
を構成するサイリスタ３ａ ３ｂ ３ｃ ３ｄの
それぞれのゲートに信号を出力するトリガパルス発生回
路９を備えている。
は、第８図に示すように直流電源１ｌが接続され出力側
に並列共振する負荷コイル１とコンデンサ２が接続され
た高周波インバータ３、同高周波イ／バータ３の出力電
圧を入力する電圧検出回路４、上記高周波インバータ３
を構成するサイリスタ３ａ ３ｂ ３ｃ ３ｄの
それぞれのゲートに信号を出力するトリガパルス発生回
路９を備えている。
上記において、高周波インバータ３の回路は，第９図に
示すようにサイリスタ３ａ．３ｂ．３ｃ，３ｄをそれぞ
れスイノチ１３ａ．１３ｂ，１３Ｃ，１３ｄに置き替え
直流電源１１と負荷回路１４を接続した等価回路で表わ
すことができ、上記スイノチ１３ａと１３ｄが閉じスイ
ソチ１３ｂと１３Ｃが開いた状態と逆にスイノチ１３ｂ
と１３Ｃが閉じスイノチ１３ａと１３ｄが開いた状態と
が交互に繰り返えされ負荷回路１４に交流電流が供給さ
れるように作動する。
示すようにサイリスタ３ａ．３ｂ．３ｃ，３ｄをそれぞ
れスイノチ１３ａ．１３ｂ，１３Ｃ，１３ｄに置き替え
直流電源１１と負荷回路１４を接続した等価回路で表わ
すことができ、上記スイノチ１３ａと１３ｄが閉じスイ
ソチ１３ｂと１３Ｃが開いた状態と逆にスイノチ１３ｂ
と１３Ｃが閉じスイノチ１３ａと１３ｄが開いた状態と
が交互に繰り返えされ負荷回路１４に交流電流が供給さ
れるように作動する。
上記サイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄは外部信号でＯ
Ｎにできるが，外部信号によるＯＦＦができないため、
第１０図に示すようにサイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３
ｄが同時にＯＮとなる状態を作り、先にＯＮとなってい
たサイリスタのペア３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３ｃに負
荷コイル１と並列に接続されたコンデンサ２より逆電流
を流し、サイリスタのペア３ａ，３ｄもし〈は３ｂ，３
ｃをＯＦＦとしている。
Ｎにできるが，外部信号によるＯＦＦができないため、
第１０図に示すようにサイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３
ｄが同時にＯＮとなる状態を作り、先にＯＮとなってい
たサイリスタのペア３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３ｃに負
荷コイル１と並列に接続されたコンデンサ２より逆電流
を流し、サイリスタのペア３ａ，３ｄもし〈は３ｂ，３
ｃをＯＦＦとしている。
上記サイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄが同時にＯＮと
なる状態を作るためには、トリガバルス発生回路９はサ
イリスタ３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３ｃのゲートに負荷
電圧よりも位相がγ角進んだトリガパルスを送り、サイ
リスタ３ａ，３ｄもしくは３ｂ．３Ｃを負荷電圧よりも
γ角進んだタイミングでＯＮとして通電させ、負荷回路
１４には負荷電圧に対して位相がγ角だけ進み周波数が
負荷回路１４の共振周波数の負荷電流を流している。
なる状態を作るためには、トリガバルス発生回路９はサ
イリスタ３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３ｃのゲートに負荷
電圧よりも位相がγ角進んだトリガパルスを送り、サイ
リスタ３ａ，３ｄもしくは３ｂ．３Ｃを負荷電圧よりも
γ角進んだタイミングでＯＮとして通電させ、負荷回路
１４には負荷電圧に対して位相がγ角だけ進み周波数が
負荷回路１４の共振周波数の負荷電流を流している。
従来の装置においては、めっき鋼板１９に渦電流２２が
流れると、第６図に示すように一定周期で交番する高周
波電流２４の周波数に対応して一定の周期で繰り返され
る圧縮力２１が作用し上記めっき鋼板１９は第７図に示
すような板幅方向の振動を発生する。上記めっき鋼板１
９が一定周期で振動すると加熱されて溶融状態にあるめ
っき層２３も振動し、めっき鋼板１９にとって品質上の
重大欠陥である第５図に示すような一定間隔の縞模様１
８が発生する。
流れると、第６図に示すように一定周期で交番する高周
波電流２４の周波数に対応して一定の周期で繰り返され
る圧縮力２１が作用し上記めっき鋼板１９は第７図に示
すような板幅方向の振動を発生する。上記めっき鋼板１
９が一定周期で振動すると加熱されて溶融状態にあるめ
っき層２３も振動し、めっき鋼板１９にとって品質上の
重大欠陥である第５図に示すような一定間隔の縞模様１
８が発生する。
本発明は上記の課題を解決しようとするものである。
本発明は、負荷回路が接続された高周波インバータの出
力側より検出電圧信号を入力し上記高周波インバータを
構成するサイリスタのゲートへ進み位相角信号を出力す
る進み位相角設定回路を備えた電源制御装置にふ・いて
，上記高周波インバータの出力側より検出電圧信号を入
力する電圧検出回路の途中に検出電圧信号の位相を周期
的に制御する位相制御回路を備えたことを特徴としてい
る。
力側より検出電圧信号を入力し上記高周波インバータを
構成するサイリスタのゲートへ進み位相角信号を出力す
る進み位相角設定回路を備えた電源制御装置にふ・いて
，上記高周波インバータの出力側より検出電圧信号を入
力する電圧検出回路の途中に検出電圧信号の位相を周期
的に制御する位相制御回路を備えたことを特徴としてい
る。
上記に釦いて、検出位相制御回路は、位相遅れ部、位相
進み部および遅れ位相制御部とから八り検出電圧の位相
を位相遅れ部でτ１（ｓｅｃ）遅らせ位相進み部でτ．
（ｓｅｃ）進ませてち・り、遅れ位相制御部がＯＦＦの
ときは検出位相制御回路全体の位相制御量は、τ０−τ
３−τ１ の進みとなり、また遅れ位相制御部がＯＮの
ときは、遅れ位相がτ，′（式）とｋり、全体の位相制
御量はτ０′一τツーτ１′の進みとなる。ここでτ１
〉τ１′すなわちτｏ’）τ０また７０タ０である。
進み部および遅れ位相制御部とから八り検出電圧の位相
を位相遅れ部でτ１（ｓｅｃ）遅らせ位相進み部でτ．
（ｓｅｃ）進ませてち・り、遅れ位相制御部がＯＦＦの
ときは検出位相制御回路全体の位相制御量は、τ０−τ
３−τ１ の進みとなり、また遅れ位相制御部がＯＮの
ときは、遅れ位相がτ，′（式）とｋり、全体の位相制
御量はτ０′一τツーτ１′の進みとなる。ここでτ１
〉τ１′すなわちτｏ’）τ０また７０タ０である。
上記遅れ位相制御部がＯＦＦのときは，位相制御量が零
であるため負荷電圧を負荷回路の共振周波数で反転させ
、負荷回路には上記共振周波数の負荷電流を流す。
であるため負荷電圧を負荷回路の共振周波数で反転させ
、負荷回路には上記共振周波数の負荷電流を流す。
一方、遅れ位相制御部がＯＮのときは、位相制御量が進
み（τｏｌ）となり、位相制御量が零のときに比較し、
早く転流を行うことにより、転流後の電圧位相反転時間
が短くなり、周波数が高くなる。
み（τｏｌ）となり、位相制御量が零のときに比較し、
早く転流を行うことにより、転流後の電圧位相反転時間
が短くなり、周波数が高くなる。
上記により、誘導加熱炉に電力を供給する高周波電源の
周波数を変動させることができるようになり、めっき鋼
板の振動が変動し、振動の節が移動して一定しないため
、誘導加熱の際にめっき鋼板上に表われ品質上の重大欠
陥である縞模様の発生が防止できる。
周波数を変動させることができるようになり、めっき鋼
板の振動が変動し、振動の節が移動して一定しないため
、誘導加熱の際にめっき鋼板上に表われ品質上の重大欠
陥である縞模様の発生が防止できる。
〔実施例〕
第１図に示す本実施例は，直流電源１１が接続され出力
側に並列共振する負荷コイル１とコンデンサ２が接続さ
れサイリスタ３ａ．３ｂ．３ｃ，３ｄよりなる高周波イ
ンバータ３を備えた高周波電源装置ｌ７において，上記
高周波インバータ３の出力電圧を入力し検出電圧変成器
４によりレベル変換された検出電圧の位相を変える位相
遅れ部５，位相進み部６、ふ・よび遅れ位相制御回路７
からなる位相制御回路８、ふ・よび同位相制御回路８の
出力信号を入力し上記サイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３
ｄＯ−ｔれぞレノゲートに信号を出力するトリガバルス
発生回路９を備えている。
側に並列共振する負荷コイル１とコンデンサ２が接続さ
れサイリスタ３ａ．３ｂ．３ｃ，３ｄよりなる高周波イ
ンバータ３を備えた高周波電源装置ｌ７において，上記
高周波インバータ３の出力電圧を入力し検出電圧変成器
４によりレベル変換された検出電圧の位相を変える位相
遅れ部５，位相進み部６、ふ・よび遅れ位相制御回路７
からなる位相制御回路８、ふ・よび同位相制御回路８の
出力信号を入力し上記サイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３
ｄＯ−ｔれぞレノゲートに信号を出力するトリガバルス
発生回路９を備えている。
上記において、遅れ位相制御回路７がＯＦＦのときは，
位相遅れ部５による遅れ時間τ】（就）と位相進み部６
による進み時間τ．（！．．−）が等しいことから、位
相制御量τ０−τ霊−τ１−０となり、従来の装置と同
様変成器４が検出した負荷電圧よりもγ角進んだ位相制
御パルスを発生する。
位相遅れ部５による遅れ時間τ】（就）と位相進み部６
による進み時間τ．（！．．−）が等しいことから、位
相制御量τ０−τ霊−τ１−０となり、従来の装置と同
様変成器４が検出した負荷電圧よりもγ角進んだ位相制
御パルスを発生する。
方、遅れ位相制御部７がＯＮのときは遅れ時間がτ．’
（ｓｅｅ） （τ１〉τ１′）となり、位相制御量τ
０−τ宜一τ１′〉０と進み位相となるため位相制御パ
ルスは変成器４が検出した負荷電圧よりもγ′角（γ′
〉γ）進んだ位相制御パルスを発生する。
（ｓｅｅ） （τ１〉τ１′）となり、位相制御量τ
０−τ宜一τ１′〉０と進み位相となるため位相制御パ
ルスは変成器４が検出した負荷電圧よりもγ′角（γ′
〉γ）進んだ位相制御パルスを発生する。
上記遅れ位相制御部７は、第２図（ａ）に示すようにＯ
ＦＦすなわち、γパルスを出力する状態Ａと、ＯＮすな
わち，γ′パルスを出力する状態Ｂとの切換えを一定の
周期で行なう。上記遅れ位相制御部７がＯＦＦのとき、
すなわち、γパルスを出力する状態Ａの場合には、従来
の装置と同様トリガパルス発生回路６よりサイリスタ３
ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄのゲートに入力されるトリガパル
スは、サイリスクのペア３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３Ｃ
がＯＮの状態の間にサイリスタのペア３ｂ，３Ｃもしく
は３ａ，３ｄをＯＮとし、先にＯＮとなっていたサイリ
スタのペア３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３ｃに負荷回路１
４のコンデンサ２より逆電流を流してＯＦＦとし、上記
トリガパルスの位相はサイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３
ｄのターンオフタイムで決定される比較的小さな進み位
相角γであるため、負荷電圧を負荷回路１４の共振周波
数Ｉｎ （Ｈｚ ）で反転させ、負荷回路１４には周波
数Ｉｎの負荷電流を流す。
ＦＦすなわち、γパルスを出力する状態Ａと、ＯＮすな
わち，γ′パルスを出力する状態Ｂとの切換えを一定の
周期で行なう。上記遅れ位相制御部７がＯＦＦのとき、
すなわち、γパルスを出力する状態Ａの場合には、従来
の装置と同様トリガパルス発生回路６よりサイリスタ３
ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄのゲートに入力されるトリガパル
スは、サイリスクのペア３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３Ｃ
がＯＮの状態の間にサイリスタのペア３ｂ，３Ｃもしく
は３ａ，３ｄをＯＮとし、先にＯＮとなっていたサイリ
スタのペア３ａ，３ｄもしくは３ｂ，３ｃに負荷回路１
４のコンデンサ２より逆電流を流してＯＦＦとし、上記
トリガパルスの位相はサイリスタ３ａ，３ｂ，３ｃ，３
ｄのターンオフタイムで決定される比較的小さな進み位
相角γであるため、負荷電圧を負荷回路１４の共振周波
数Ｉｎ （Ｈｚ ）で反転させ、負荷回路１４には周波
数Ｉｎの負荷電流を流す。
一方、遅れ位相制御部７がＯＮのとき、すなわち，γ′
パルスを出力する状態Ｂの場合には，トリガパルスの進
み位相角はγ角よりも大きいγ′角のため、先にＯＮと
なっていたサイリスタのペア３ａ，３ａもしくは３ｂ，
３ｃは上記の状態Ａの場合よりも早（ＯＦＦとなる。こ
の場合、負荷電圧は上記の状態Ａの場合よりも大きいた
め，サイリスタのペア３ ａ ＋ ３ ｄもしくは３
ｂ，３ｃをＯＦＦとするためには上記状態Ａの場合より
も大きな転流エネルギを必要とし、そのためコンデンサ
２の静電容量は見掛け上微減したことになり、負荷回路
ｌ４の共振周波数はそれに対応して微増し、負荷回路１
４に流れる負荷電流の周波数は０．３〜０５９６微増し
てｆ．〔ル〕よりＩｎ＋ａ（ル〕となる。
パルスを出力する状態Ｂの場合には，トリガパルスの進
み位相角はγ角よりも大きいγ′角のため、先にＯＮと
なっていたサイリスタのペア３ａ，３ａもしくは３ｂ，
３ｃは上記の状態Ａの場合よりも早（ＯＦＦとなる。こ
の場合、負荷電圧は上記の状態Ａの場合よりも大きいた
め，サイリスタのペア３ ａ ＋ ３ ｄもしくは３
ｂ，３ｃをＯＦＦとするためには上記状態Ａの場合より
も大きな転流エネルギを必要とし、そのためコンデンサ
２の静電容量は見掛け上微減したことになり、負荷回路
ｌ４の共振周波数はそれに対応して微増し、負荷回路１
４に流れる負荷電流の周波数は０．３〜０５９６微増し
てｆ．〔ル〕よりＩｎ＋ａ（ル〕となる。
上記負荷電圧ネ・よび負荷電流は、上記遅れ位相制御部
７がＯＮ、ＯＦＦ動作を繰り返すため、第２図（ｂ）に
示すように周波数の切換えが繰り返えされる。上記によ
り、誘導加熱炉に電力を供給する高周波電源の周波数を
加熱性能に影響しない０． ３〜０． ５ ９６程度で
変動させることができるようになり、めっき鋼板の振動
が変動し、振動の節が移動して一定しないため、誘導加
熱の際にめっき鋼板上に表われ品質上の重大欠陥である
縞模様の発生を防止することができた。
７がＯＮ、ＯＦＦ動作を繰り返すため、第２図（ｂ）に
示すように周波数の切換えが繰り返えされる。上記によ
り、誘導加熱炉に電力を供給する高周波電源の周波数を
加熱性能に影響しない０． ３〜０． ５ ９６程度で
変動させることができるようになり、めっき鋼板の振動
が変動し、振動の節が移動して一定しないため、誘導加
熱の際にめっき鋼板上に表われ品質上の重大欠陥である
縞模様の発生を防止することができた。
本発明は、電圧検出回路の出力信号を入力しこの位相を
周期的に変更する回路を備えたことによって誘導加熱炉
に電力を供給する高周波電源の周波数を加熱性能に影響
しない数％程度で変動させることができるようになり、
めっき鋼板の振動が変動し，振動の節が移動して一定し
ないため、誘導加熱の際にめっき鋼板上に表われ品質上
の重大欠陥である縞模様の発生が防止できた。
周期的に変更する回路を備えたことによって誘導加熱炉
に電力を供給する高周波電源の周波数を加熱性能に影響
しない数％程度で変動させることができるようになり、
めっき鋼板の振動が変動し，振動の節が移動して一定し
ないため、誘導加熱の際にめっき鋼板上に表われ品質上
の重大欠陥である縞模様の発生が防止できた。
第１図は本発明の一実施例の説明図、第２図の（ａ）
（ｂ）は上記一実施例の作用の説明図、第３図は従来の
誘導加熱炉の説明図、第４図は第３図のＩＶ−ＩＶ矢視
図、第５図は上記従来の装置により発生する縞模様の説
明図、第６図は上記従来の装置による圧縮力の説明図、
第７図は上記従来の装置によるめっき鋼板の振動の説明
図、第８図は従来の電源装置の説明図、第９図は上記従
来の電源装置の等価回路図、第１０図は上記従来の装置
の作用の説明図である。 １・・・負荷コイル、２・・・コンデンサ、３・・・高
周波インバータ、３ａ，３ｂ，３Ｃ，３ｄ−・・サイリ
スタ、４−・・検出電圧変成器、５・・・位相遅れ部６
・・・位相進み部、７・・・遅れ位相制御回路、８・・
・位相制御回路、９・・・トリガパルス発生回路，１１
・・・直流電源、１３ａ，１３ｂ．１３Ｃ，１３ｄ・・
・スイッチ １４・・・負荷回路、１７・・・高周波電
源装置，１８・・・縞模様。 代埋人 石 川 折 第１図 第３図 第４図 第５図 第６図 ２４ ２４ 第″７図 第９図 第１０囮 よ角
（ｂ）は上記一実施例の作用の説明図、第３図は従来の
誘導加熱炉の説明図、第４図は第３図のＩＶ−ＩＶ矢視
図、第５図は上記従来の装置により発生する縞模様の説
明図、第６図は上記従来の装置による圧縮力の説明図、
第７図は上記従来の装置によるめっき鋼板の振動の説明
図、第８図は従来の電源装置の説明図、第９図は上記従
来の電源装置の等価回路図、第１０図は上記従来の装置
の作用の説明図である。 １・・・負荷コイル、２・・・コンデンサ、３・・・高
周波インバータ、３ａ，３ｂ，３Ｃ，３ｄ−・・サイリ
スタ、４−・・検出電圧変成器、５・・・位相遅れ部６
・・・位相進み部、７・・・遅れ位相制御回路、８・・
・位相制御回路、９・・・トリガパルス発生回路，１１
・・・直流電源、１３ａ，１３ｂ．１３Ｃ，１３ｄ・・
・スイッチ １４・・・負荷回路、１７・・・高周波電
源装置，１８・・・縞模様。 代埋人 石 川 折 第１図 第３図 第４図 第５図 第６図 ２４ ２４ 第″７図 第９図 第１０囮 よ角
Claims (1)
- 負荷回路が接続された高周波インバータの出力側より検
出電圧信号を入力し上記高周波インバータを構成するサ
イリスタのゲートへ進み位相角信号を出力する進み位相
角設定回路を備えた電源制御装置において、上記高周波
インバータの出力側より検出電圧信号を入力する電圧検
出回路の途中に、検出電圧信号の位相を周期的に制御す
る位相制御回路を備えたことを特徴とする合金化用誘導
加熱における電源制御装置。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1182271A JPH0349561A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 合金化用誘導加熱における電源制御装置 |
| CA002161461A CA2161461C (en) | 1989-07-14 | 1989-12-21 | Induction heating apparatus |
| AU47111/89A AU620482B2 (en) | 1989-07-14 | 1989-12-21 | Induction heating apparatus |
| CA002006384A CA2006384C (en) | 1989-07-14 | 1989-12-21 | Induction heating apparatus |
| US07/454,422 US5126522A (en) | 1989-07-14 | 1989-12-21 | Induction heating apparatus for preventing the formation of stripes on plated steel |
| EP89123712A EP0407660B1 (en) | 1989-07-14 | 1989-12-22 | Induction heating apparatus |
| DE68921204T DE68921204T2 (de) | 1989-07-14 | 1989-12-22 | Induktionsheizvorrichtung. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1182271A JPH0349561A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 合金化用誘導加熱における電源制御装置 |
Publications (1)
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