JPH0350003B2 - - Google Patents
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- JPH0350003B2 JPH0350003B2 JP56190917A JP19091781A JPH0350003B2 JP H0350003 B2 JPH0350003 B2 JP H0350003B2 JP 56190917 A JP56190917 A JP 56190917A JP 19091781 A JP19091781 A JP 19091781A JP H0350003 B2 JPH0350003 B2 JP H0350003B2
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- Japan
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- yarn
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- cord
- strength
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Description
本発明は、工業用資材として有用な高強度ポリ
エチレンテレフタレート糸条、特にタイヤコード
として有用な高強度でかつ機械的疲労性に優れた
ポリエチレンテレフタレート糸条に関する。 ポリエチレンテレフタレート糸条は初期モジユ
ラスが高く、寸法安定性が良好で、自動車のラジ
アルタイヤのカーカス材料としての要求特性によ
く適合していることから、最近その使用量が一段
と増加している。 高強度ポリエチレンテレフタレート糸条は、例
えば特公昭41−7892号に代表される如く、高分子
量のポリエチレンテレフタレートを溶融紡出して
のち、約270℃以上、好ましくは約300℃以上の加
熱円筒を用いて遅滞冷却を行い、３×10-3以下、
好ましくは２×10-3以下の光学的複屈折率に対応
する極めて小さい分子配向を付与するように紡糸
張力を制御し、次いで5.7倍以上に延伸すること
により製造できること、ならびに、そのように製
造される糸条は、例えば特公昭53−1367号公報に
示されているような特性をもつ高強度のフイラメ
ントであることは公知である。 一方、例えば上述の特公昭41−7892号に記載さ
れる方法で得られる特公昭53−1367号に記載され
るような特性をもつ高強度ポリエチレンテレフタ
レート糸条は、特開昭53−58031号公報に言及さ
れている如く、ヒステリシス損失（以下、「仕事
損失」という。）が大きく、タイヤが回転するに
つれて繊維状補強材として働くポリエチレンテレ
フタレート・コードが発熱し、タイヤの寿命を著
しく短縮するということも公知である。 特開昭53−58031号公報には、例えば特公昭53
−1367号公報に記載されるポリエチレンテレフタ
レート糸条の欠陥を改良した仕事損失のより小さ
な、顕著に安定な内部構造を有する高強度のポリ
エステル糸が記載されており、また、特開昭53−
58032号公報にはかかる糸の製法が記載されてい
る。特開昭53−58032号の方法の概要はポリエス
テルを溶融紡出したのち硬化域を通して均一に急
冷して、９×10-3乃至70×10-3の比較的高複屈折
率を有するように糸条張力を制御し、次いで延伸
することである。 しかしながら、特開昭53−58031号及び特開昭
53−58032号公報の実施例に記載されている如く、
かかる高配向紡糸により得られる糸条の強度は
7.3乃至9.1ｇ／ｄ程度であつて必ずしも高いとは
いえない。本発明者等の追試によつても充分な強
度を有るう糸条を得ることは困難であつた。 本発明者等はかかる従来の低配向紡糸方法およ
び高配向紡糸方法で得られる従来糸の欠陥を改良
した高強度でかつ仕事損失の小さな（すなわち、
機械的疲労性に優れたポリエチレンテレフタレー
ト糸条を得んとして鋭意研究を進めるうちに、糸
条の固有粘度を特定することを含め特別の構成要
件の組合せの糸条とすることにより、上記従来技
術の欠陥が克服され、特にタイヤコードとして有
用な特性が得られることを見出し、本発明を完成
するに至つた。 本発明に係る高強度ポリエチレンテレフタレー
ト・マルチフイラメント糸条は、 (イ) 固有粘度：0.60乃至0.80、 (ロ) 強度：8.0乃至10.0ｇ／ｄ、伸度：11％以上、 (ハ) 複屈折率：0.180乃至0.205、 (ニ) 空気中175℃で測定した縮み：7.5乃至9.5％ (ホ) 0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸
長、緩和のサイクルを繰り返した場合、1000総
デニールのマルチフイラメント糸条に標準化さ
れた25cm長の糸条についてひずみ速度１cm／分
で測定した150℃での仕事損失：0.030乃至
0.060Kg・cm、 (ヘ) 0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸
長、緩和のサイクルを繰り返させた場合、1000
総デニールのマルチフイラメント糸条に標準化
された25.4cm長の糸条についてひずみ速度1.27
cm／分で測定した150℃での仕事損失（Kg・cm）
に空気中175℃で測定した縮み（％）を乗じて
得られる積の逆数をとることによつて求められ
る安定度係数：1.7乃至4.5、および (ト) マルチフイラメントに撚係数15800の下撚り
を施して下撚コードとなし、この下撚コード２
本に下撚と同数かつ逆方向の上撚りを施して上
撚コードとなし、この上撚コードに0.18ｇ／ｄ
の張力を加えつつ220℃に加熱した熱板上で95
秒間熱セツトしてモデルコードとなし、このモ
デルコードに0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の
応力で伸長、緩和のサイクルを繰り返した場
合、1000総デニールのマルチフイラメント糸条
に標準化された25cm長の糸条についてひずみ速
度１cm／分で測定した150℃での仕事損失：
0.015乃至0.040Kg・cm のすべての特性を満足することを特徴とする高強
度ポリエチレンテレフタレート・マルチフイラメ
ント糸条である。かかる巧みな構成用件の組み合
せにより、特に、タイヤコードとした場合に有用
な高強度、低仕事損失という特性を併せ持つたコ
ードを初めて得ることができる。 なお、本発明糸と従来糸との差異を理解し易く
するために、第１表に比較データを示す。第１表
において、従来糸(1)とは、前記特開昭53−58031
号公報および特開昭53−58032号公報に記載され
る顕著に安定な内部構造を有する高強度のポリエ
ステル糸であり、また、従来糸(2)とは特開昭53−
58031号公報および特開昭53−58032号公報におい
て「従来糸」として言及されている糸、すなわ
ち、特公昭41−7892号公報、および特公昭53−
1397号公報に例示される従来糸である。
エチレンテレフタレート糸条、特にタイヤコード
として有用な高強度でかつ機械的疲労性に優れた
ポリエチレンテレフタレート糸条に関する。 ポリエチレンテレフタレート糸条は初期モジユ
ラスが高く、寸法安定性が良好で、自動車のラジ
アルタイヤのカーカス材料としての要求特性によ
く適合していることから、最近その使用量が一段
と増加している。 高強度ポリエチレンテレフタレート糸条は、例
えば特公昭41−7892号に代表される如く、高分子
量のポリエチレンテレフタレートを溶融紡出して
のち、約270℃以上、好ましくは約300℃以上の加
熱円筒を用いて遅滞冷却を行い、３×10-3以下、
好ましくは２×10-3以下の光学的複屈折率に対応
する極めて小さい分子配向を付与するように紡糸
張力を制御し、次いで5.7倍以上に延伸すること
により製造できること、ならびに、そのように製
造される糸条は、例えば特公昭53−1367号公報に
示されているような特性をもつ高強度のフイラメ
ントであることは公知である。 一方、例えば上述の特公昭41−7892号に記載さ
れる方法で得られる特公昭53−1367号に記載され
るような特性をもつ高強度ポリエチレンテレフタ
レート糸条は、特開昭53−58031号公報に言及さ
れている如く、ヒステリシス損失（以下、「仕事
損失」という。）が大きく、タイヤが回転するに
つれて繊維状補強材として働くポリエチレンテレ
フタレート・コードが発熱し、タイヤの寿命を著
しく短縮するということも公知である。 特開昭53−58031号公報には、例えば特公昭53
−1367号公報に記載されるポリエチレンテレフタ
レート糸条の欠陥を改良した仕事損失のより小さ
な、顕著に安定な内部構造を有する高強度のポリ
エステル糸が記載されており、また、特開昭53−
58032号公報にはかかる糸の製法が記載されてい
る。特開昭53−58032号の方法の概要はポリエス
テルを溶融紡出したのち硬化域を通して均一に急
冷して、９×10-3乃至70×10-3の比較的高複屈折
率を有するように糸条張力を制御し、次いで延伸
することである。 しかしながら、特開昭53−58031号及び特開昭
53−58032号公報の実施例に記載されている如く、
かかる高配向紡糸により得られる糸条の強度は
7.3乃至9.1ｇ／ｄ程度であつて必ずしも高いとは
いえない。本発明者等の追試によつても充分な強
度を有るう糸条を得ることは困難であつた。 本発明者等はかかる従来の低配向紡糸方法およ
び高配向紡糸方法で得られる従来糸の欠陥を改良
した高強度でかつ仕事損失の小さな（すなわち、
機械的疲労性に優れたポリエチレンテレフタレー
ト糸条を得んとして鋭意研究を進めるうちに、糸
条の固有粘度を特定することを含め特別の構成要
件の組合せの糸条とすることにより、上記従来技
術の欠陥が克服され、特にタイヤコードとして有
用な特性が得られることを見出し、本発明を完成
するに至つた。 本発明に係る高強度ポリエチレンテレフタレー
ト・マルチフイラメント糸条は、 (イ) 固有粘度：0.60乃至0.80、 (ロ) 強度：8.0乃至10.0ｇ／ｄ、伸度：11％以上、 (ハ) 複屈折率：0.180乃至0.205、 (ニ) 空気中175℃で測定した縮み：7.5乃至9.5％ (ホ) 0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸
長、緩和のサイクルを繰り返した場合、1000総
デニールのマルチフイラメント糸条に標準化さ
れた25cm長の糸条についてひずみ速度１cm／分
で測定した150℃での仕事損失：0.030乃至
0.060Kg・cm、 (ヘ) 0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸
長、緩和のサイクルを繰り返させた場合、1000
総デニールのマルチフイラメント糸条に標準化
された25.4cm長の糸条についてひずみ速度1.27
cm／分で測定した150℃での仕事損失（Kg・cm）
に空気中175℃で測定した縮み（％）を乗じて
得られる積の逆数をとることによつて求められ
る安定度係数：1.7乃至4.5、および (ト) マルチフイラメントに撚係数15800の下撚り
を施して下撚コードとなし、この下撚コード２
本に下撚と同数かつ逆方向の上撚りを施して上
撚コードとなし、この上撚コードに0.18ｇ／ｄ
の張力を加えつつ220℃に加熱した熱板上で95
秒間熱セツトしてモデルコードとなし、このモ
デルコードに0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の
応力で伸長、緩和のサイクルを繰り返した場
合、1000総デニールのマルチフイラメント糸条
に標準化された25cm長の糸条についてひずみ速
度１cm／分で測定した150℃での仕事損失：
0.015乃至0.040Kg・cm のすべての特性を満足することを特徴とする高強
度ポリエチレンテレフタレート・マルチフイラメ
ント糸条である。かかる巧みな構成用件の組み合
せにより、特に、タイヤコードとした場合に有用
な高強度、低仕事損失という特性を併せ持つたコ
ードを初めて得ることができる。 なお、本発明糸と従来糸との差異を理解し易く
するために、第１表に比較データを示す。第１表
において、従来糸(1)とは、前記特開昭53−58031
号公報および特開昭53−58032号公報に記載され
る顕著に安定な内部構造を有する高強度のポリエ
ステル糸であり、また、従来糸(2)とは特開昭53−
58031号公報および特開昭53−58032号公報におい
て「従来糸」として言及されている糸、すなわ
ち、特公昭41−7892号公報、および特公昭53−
1397号公報に例示される従来糸である。
ここに、
WtC＝切り取つた曲線の重量〔ｇ〕
FSL＝フルスケール荷重〔Kg〕
CHS＝クロスヘツド速度〔cm／分〕
WtT＝フルスケール荷重により１分間で生じる紙
の面積の重量〔ｇ〕 Ｗ＝仕事損失 である。 上述のようにして求めた糸条の仕事損失は、本
発明の糸条では0.030乃至0.060Kg・cmとすること
が必要である。この範囲の下限より小であると充
分な強度を有する糸条を工業的に製造することは
困難であり、また、この範囲の上限より大である
と仕事損失の小さなタイヤコードを製造すること
ができない。本願の上記仕事損失0.030乃至0.060
Kg・cmの値は、上記製造条件を組み合わせること
により得られる。 一般に、タイヤコード用原糸をタイヤコードと
して使用するためには、タイヤコード原糸に下撚
および上撚を加えて得たコードをデイツピングの
後、乾燥、ヒートセツト、ノルマライジングする
ことによりタイヤコードとなす（例えば「ゴム工
業便覧＜新版＞」542〜543頁（日本ゴム協会、昭
和54年））。このタイヤコードのモデル的評価方法
として、下撚および上撚を施したコードを加熱延
伸して得たモデルコードを評価することが提案さ
れている（例えば、特公昭51−7892号公報第５頁
右欄第22乃至27行目）。本発明者等はこの公知の
モデルコード評価法に準じて、以下に述べるモデ
ルコード評価を行つた。このモデルコードと
Litsler Computreaterを用いて乾燥処理温度160
℃、ヒートセツト処理温度245℃、ノルマライジ
ング温度245℃、各処理時間60秒で得たデイツク
処理コードとの仕事損失の相関係数は0.97と良好
であつた。 マルチフイラメントに撚係数15800の下撚りを
施して下撚コードとなし、この下撚コード２本に
下撚と同数かつ逆方向の上撚りを施して上撚コー
ドとなし、この上撚コードに0.18ｇ／ｄの張力を
加えつつ220℃に加熱した熱板上で95秒間熱セツ
トして得たモデルコードの仕事損失も、マルチフ
イラメント糸条の仕事損失と同様にして求めるこ
とができる。ここに撚係数は、トータルデニール
をＤ、撚数をＴ〔回／ｍ〕とした場合、次式のＫ
で求められる。 Ｋ＝Ｔ×√ 例えば、トータルデニール1000、撚係数を
15800とした場合、撚数Ｔ＝500回／ｍとなる。こ
のようにして求めた撚コードの仕事損失は0.015
乃至0.040Kg・cmとすることが必要である。この
範囲の下限より小でありかつ高強度のコードは、
工業的に製造することが困難であり、また逆に、
この範囲の上限より大であると、タイヤコードの
仕事損失が大となり、機械的疲労性が急激に悪く
なる。本願の上記モデルコードの仕事損失0.015
乃至0.040Kg・cmの値は、上記製造条件を組み合
わせることにより得られる。 安定度係数は、前述の空気中175℃で測定した
マルチフイラメント糸条の縮み（％）に、0.60
ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸長緩和のサ
イクルを繰り返した場合、1000総デニールのマル
チフイラメント糸条に標準化された25cm長の糸条
についてひずみ速度１cm／分で測定した150℃で
のマルチフイラメント糸条の仕事損失（Kg・cm）
を乗じて得られる積の逆数をとることにより求め
られる。本発明の糸条では1.7〜4.5とすることが
必要である。この範囲の下限より小であると機械
的疲労性良好な糸条を製造することが困難であ
り、また逆に、この範囲の上限より大であると充
分な強度を有する糸条を工業的に製造することが
できない。本願の安定度係数1.7乃至4.5の値は、
上記製造条件を組み合わせることにより得られ
る。 本発明の糸条は、特許請求の範囲に明示しかつ
上記に詳述した如く、前記(イ)ないし(ト)の構成要件
を巧に組み合わせかつそれらをすべて兼備せしめ
たものである。そしてこの糸条は、全く予期せざ
ることに、デイツプ処理を行なつてタイヤコード
とした場合に、仕事損失が0.013乃至0.030と特異
的に更に減少し、機械的疲労性良好でかつ高強度
のコードとなり得る。 なお、本発明の糸条を製造するためには、例え
ば本願と同日出願に係る「高強度ポリエチレンテ
レフタレート糸条の製造方法」（特開昭58−
98417）に特許請求されている新規な方法による
ことが望ましい。以下に、この製造方法の骨子を
説明する。 すなわち、上述の高強度ポリエチレンテレフタ
レート糸条の製造方法は、 (イ) 固有粘度0.60乃至0.85のポリエチレンテレフ
タレートを280乃至310℃の溶融状態で多数孔を
もつ紡糸口金を通して連続的に紡出して溶融マ
ルチフイラメントとなし、 (ロ) この溶融マルチフイラメントを紡糸口金直下
に設けた80乃至200℃の雰囲気温度に保持した
長さ20乃至80cmの保温領域を通過させて急激な
冷却を抑制し、 (ハ) この保温領域を通過した溶融マルチフイラメ
ントを急冷して固体マルチフイラメントに変
え、 (ニ) この固体マルチフイラメントを500乃至1500
ｍ／分の引き取り速度で引き取り複屈折率＋３
×10-3乃至＋８×10-3の微配向マルチフイラメ
ントとなし、 (ホ) この微配向マルチフイラメントを一旦巻取る
ことなく直接連続的に20乃至40℃の第１ゴデツ
ト対を用いて1.01乃至1.10倍の第１段延伸を行
い、しかるのち20乃至140℃に加熱したゴデツ
トロール対群を用いて全延伸比4.3乃至6.2倍に
多段延伸し、次いで (ヘ) この延伸マルチフイラメントの200℃乃至245
℃で収縮させることなく連続的に加熱処理し巻
き取ることを特徴とする高強度ポリエチレンテ
レフタレート糸条の製造方法である。 なお、本発明糸条を製造するための方法と従来
法との差異を理解し易くするために、第２表に比
較データを示す。第２表において、従来法(1)と
は、前記特開昭53−58032号公報に記載される方
法、また従来法(2)とは、特公昭41−7892号公報に
記載される方法である。
の面積の重量〔ｇ〕 Ｗ＝仕事損失 である。 上述のようにして求めた糸条の仕事損失は、本
発明の糸条では0.030乃至0.060Kg・cmとすること
が必要である。この範囲の下限より小であると充
分な強度を有する糸条を工業的に製造することは
困難であり、また、この範囲の上限より大である
と仕事損失の小さなタイヤコードを製造すること
ができない。本願の上記仕事損失0.030乃至0.060
Kg・cmの値は、上記製造条件を組み合わせること
により得られる。 一般に、タイヤコード用原糸をタイヤコードと
して使用するためには、タイヤコード原糸に下撚
および上撚を加えて得たコードをデイツピングの
後、乾燥、ヒートセツト、ノルマライジングする
ことによりタイヤコードとなす（例えば「ゴム工
業便覧＜新版＞」542〜543頁（日本ゴム協会、昭
和54年））。このタイヤコードのモデル的評価方法
として、下撚および上撚を施したコードを加熱延
伸して得たモデルコードを評価することが提案さ
れている（例えば、特公昭51−7892号公報第５頁
右欄第22乃至27行目）。本発明者等はこの公知の
モデルコード評価法に準じて、以下に述べるモデ
ルコード評価を行つた。このモデルコードと
Litsler Computreaterを用いて乾燥処理温度160
℃、ヒートセツト処理温度245℃、ノルマライジ
ング温度245℃、各処理時間60秒で得たデイツク
処理コードとの仕事損失の相関係数は0.97と良好
であつた。 マルチフイラメントに撚係数15800の下撚りを
施して下撚コードとなし、この下撚コード２本に
下撚と同数かつ逆方向の上撚りを施して上撚コー
ドとなし、この上撚コードに0.18ｇ／ｄの張力を
加えつつ220℃に加熱した熱板上で95秒間熱セツ
トして得たモデルコードの仕事損失も、マルチフ
イラメント糸条の仕事損失と同様にして求めるこ
とができる。ここに撚係数は、トータルデニール
をＤ、撚数をＴ〔回／ｍ〕とした場合、次式のＫ
で求められる。 Ｋ＝Ｔ×√ 例えば、トータルデニール1000、撚係数を
15800とした場合、撚数Ｔ＝500回／ｍとなる。こ
のようにして求めた撚コードの仕事損失は0.015
乃至0.040Kg・cmとすることが必要である。この
範囲の下限より小でありかつ高強度のコードは、
工業的に製造することが困難であり、また逆に、
この範囲の上限より大であると、タイヤコードの
仕事損失が大となり、機械的疲労性が急激に悪く
なる。本願の上記モデルコードの仕事損失0.015
乃至0.040Kg・cmの値は、上記製造条件を組み合
わせることにより得られる。 安定度係数は、前述の空気中175℃で測定した
マルチフイラメント糸条の縮み（％）に、0.60
ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸長緩和のサ
イクルを繰り返した場合、1000総デニールのマル
チフイラメント糸条に標準化された25cm長の糸条
についてひずみ速度１cm／分で測定した150℃で
のマルチフイラメント糸条の仕事損失（Kg・cm）
を乗じて得られる積の逆数をとることにより求め
られる。本発明の糸条では1.7〜4.5とすることが
必要である。この範囲の下限より小であると機械
的疲労性良好な糸条を製造することが困難であ
り、また逆に、この範囲の上限より大であると充
分な強度を有する糸条を工業的に製造することが
できない。本願の安定度係数1.7乃至4.5の値は、
上記製造条件を組み合わせることにより得られ
る。 本発明の糸条は、特許請求の範囲に明示しかつ
上記に詳述した如く、前記(イ)ないし(ト)の構成要件
を巧に組み合わせかつそれらをすべて兼備せしめ
たものである。そしてこの糸条は、全く予期せざ
ることに、デイツプ処理を行なつてタイヤコード
とした場合に、仕事損失が0.013乃至0.030と特異
的に更に減少し、機械的疲労性良好でかつ高強度
のコードとなり得る。 なお、本発明の糸条を製造するためには、例え
ば本願と同日出願に係る「高強度ポリエチレンテ
レフタレート糸条の製造方法」（特開昭58−
98417）に特許請求されている新規な方法による
ことが望ましい。以下に、この製造方法の骨子を
説明する。 すなわち、上述の高強度ポリエチレンテレフタ
レート糸条の製造方法は、 (イ) 固有粘度0.60乃至0.85のポリエチレンテレフ
タレートを280乃至310℃の溶融状態で多数孔を
もつ紡糸口金を通して連続的に紡出して溶融マ
ルチフイラメントとなし、 (ロ) この溶融マルチフイラメントを紡糸口金直下
に設けた80乃至200℃の雰囲気温度に保持した
長さ20乃至80cmの保温領域を通過させて急激な
冷却を抑制し、 (ハ) この保温領域を通過した溶融マルチフイラメ
ントを急冷して固体マルチフイラメントに変
え、 (ニ) この固体マルチフイラメントを500乃至1500
ｍ／分の引き取り速度で引き取り複屈折率＋３
×10-3乃至＋８×10-3の微配向マルチフイラメ
ントとなし、 (ホ) この微配向マルチフイラメントを一旦巻取る
ことなく直接連続的に20乃至40℃の第１ゴデツ
ト対を用いて1.01乃至1.10倍の第１段延伸を行
い、しかるのち20乃至140℃に加熱したゴデツ
トロール対群を用いて全延伸比4.3乃至6.2倍に
多段延伸し、次いで (ヘ) この延伸マルチフイラメントの200℃乃至245
℃で収縮させることなく連続的に加熱処理し巻
き取ることを特徴とする高強度ポリエチレンテ
レフタレート糸条の製造方法である。 なお、本発明糸条を製造するための方法と従来
法との差異を理解し易くするために、第２表に比
較データを示す。第２表において、従来法(1)と
は、前記特開昭53−58032号公報に記載される方
法、また従来法(2)とは、特公昭41−7892号公報に
記載される方法である。
【表】
次に、このように特異な本発明の高強度ポリエ
チレンテレフタレート糸条を製造するための方法
を図面を用いて詳細かつ具体的に説明する。 第１図は、製造方法の実施に好適な装置の配置
図を示す。固有粘度0.60乃至0.85のポリエチレン
テレフタレートを溶融状態で多数孔をもつ紡糸口
金１を通して連続的に紡出して溶融マルチフイラ
メントとなす。この溶融マルチフイラメントを紡
糸口金１の直下に設けた保温筒２により形成した
雰囲気温度80乃至200℃でかつ長さ20乃至80cmの
保温領域を通過させて急激な冷却を抑制する。保
温筒２は通常アルミニウムや真鍮等の熱伝導率の
高い内筒の外側に、アスベストボードや石綿等の
保温壁を設けて形成する。通常は、特に加熱せず
とも紡糸口金や溶融マルチフイラメント等の放熱
により保温領域３内の雰囲気温度は80乃至200℃
に保持される。例えば、アルミニウム製の長さ50
cmの保温筒を用いて、紡糸温度290℃で紡糸を行
うと、保温領域３内の雰囲気温度は130℃に保持
することができる。このように保温領域３内の雰
囲気温度は紡糸温度、保温筒の長さを変えること
に変化させることができるが、必要ならば冷水配
管、ヒーター等を埋設して雰囲気温度を更に調節
するようにしても良い。雰囲気温度が80℃より低
い場合もしくは保温領域の長さが20cmより短い場
合には、ゴデツトロール対６で引き取つたマルチ
フイラメントの複屈折率を過大にする傾向があ
る。他方、雰囲気温度が200℃より高い場合もし
くは保温領域の長さが80cmより長い場合には、ゴ
デツドロール対６で引き取つたマルチフイラメン
トの複屈折率を過小にする傾向がある。上述の溶
融紡糸条件は、従来の高強力糸を製造する場合に
は30乃至120cmの加熱筒を用いて雰囲気温度を270
℃以上、好ましくは300℃以上とし、そして特に
高配向紡糸の場合には紡糸口金直下で10乃至60℃
の冷風を用いて急冷していたのとは、著しく対照
的である。 保温領域３を通過した溶融マルチフイラメント
は、次いで紡糸塔４より吹き出す約20℃の冷風に
より急冷して固体マルチフイラメントに変え、オ
イリングロール５で紡糸仕上剤を付与せしめたの
ち、500乃至1500ｍ／分の速度で回転する室温
（約20℃）の第１ゴデツトロール対６で引き取り、
複屈折率＋３×10-3乃至＋８×10-3の微配向フイ
ラメントとなす。この段階で複屈折率が＋３×
10-3より小であると、後に延伸して得た糸条の仕
事損失が大きくなり、また逆に、複屈折率が＋８
×10-3より大であると、延伸して得た糸条の強度
および伸度が低くなり易い。 第１ゴデツトロール対６で引き取つた微配向マ
ルチフイラメントは、一端巻き取ることなく、後
に続くゴデツトロール対群７，８，９との間で多
段に延伸する。好ましくは、第２ゴデツトロール
対の温度は90乃至110℃、第３ゴデツトロール対
の温度は120乃至140℃とすべきである。このよう
な温度条件とすることにより全延伸比4.3乃至6.2
を達成することができる。なお、ゴデツトロール
対の２つのロールのうちの一方は、セパレートロ
ールの如き消極駆動ロールとしても良い。全延伸
比が4.3よりも小であると充分な強度を有する糸
条が得られず、また6.2よりも大であると伸度は
11％より小となり、かつ糸条の切断が頻発し、工
業的規模で糸条を製造することができない。ここ
に「全延伸比」とは、第４ゴデツトロール対９と
第１ゴデツトロール対６との表面速度の比のこと
である。 多段に延伸されたマルチフイラメント糸条は次
いで200乃至245℃に加熱された第４ゴデツトロー
ル９で加熱処理し、製品パツケージ１１として巻
き取る。この加熱処理はマルチフイラメント糸条
の乾燥収縮率を低下させるとともに、糸条の仕事
損失も低下させる傾向がある。 本発明の糸条は、特許請求の範囲に明示しかつ
上記に詳述したごとく、(イ)乃至(ト)の構成要素を巧
みに組合せかつそれらを全て兼備せしめたもので
ある。そしてこの糸条は、全く予期せざること
に、デイツプ処理を行つてタイヤコードとした場
合に、もとの糸条に比し仕事損失が0.013乃至
0.030Kg・cmと特異的に更に減少し、機械的疲労
性良好でかつ高強度のコードとなり得る。 次に、実施例について、本発明を更に詳細に説
明するが、本発明はこれらの実施例に限定される
ものでないことはいうまでもない。 実施例 １ 1000d／384fのタイヤコード用ポリエチレンテ
レフタレート糸条を第１図に示す装置を用いて直
接紡糸延伸熱処理方法により得た。すなわち、
384個の紡糸孔を有する紡糸口金１を使用し、固
有粘度0.70の溶融ポリエチレンテレフタレート紡
糸温度290℃で紡出し、長さ50cmの保温筒２によ
り130℃に保温された雰囲気３中を通過させ、紡
糸塔４より吹き出す20℃の冷風により冷却固化せ
しめ、オイリングロール５で紡糸仕上剤を付与せ
しめた後、670ｍ／分で回転する室温（20℃）の
第１ゴデツトロール対６で引き取り、一端巻取る
ことなく直ちに連続して100℃に加熱した第２ゴ
デツトロール対７との間で1.01倍に延伸し、連続
して130℃に加熱した第３ゴデツトロール対８と
の間で4.44倍に延伸し、連続して240℃に加熱し
た4000ｍ／分の第４ゴデツトロール対９との間で
1.34倍に延伸し、全延伸比6.01倍とし、上記第４
ゴデツトロール対９で加熱処理し、巻取つた。得
られた糸条の固有粘度は0.68、強度は9.65ｇ／
ｄ、伸度11.4％、複屈折率0.195、175℃乾熱収縮
率8.7％、150℃仕事損失0.055Kg・cm、安定度係
数2.1であつた。この糸条にリング撚糸機を用い
て500回／ｍのＳ撚りをかけて下撚りコードをつ
くり、この下撚りコード２本に500回／ｍのＺ撚
りをかけて2220dの上撚りコードをつくつた。 この上撚りコードに第２図に示す装置を用いて
緊張熱処理を施して、モデルコードをつくつた。
すなわち、供給ロール１２から上撚りコード１３
を引出し、熱板１４上を摺動せしめ、引取ロール
１７で引取つた。第２図において、１５はいずれ
もフリーロールである。ここに熱板の温度は220
℃とし、熱処理時間は95秒間とした。荷重800ｇ
の重鍾１６を用いて、処理中のコードに張力400
ｇを与えた。このモデルコードの仕事損失は
0.033Kg・cmと著しく減少した。 さらに上記の上撚りコードをLitzler
Computreaterを用いてデイツプコードをつくつ
た。得られたデイツプコードの強度は7.0ｇ／ｄ、
仕事損失は0.020Kg・cmと更に著しく減少した。 このデイツプコードをJIS Ｌ−1017 1.3.2.1A
法に準じチユーブ疲労試験を行つた。Goodyear
式試験機を用いて、デイツプコードを同心円状に
埋設したゴムチユーブを曲げ角度95°で、3.5Kg／
cm2・Ｇの内圧をかけ、チユーブの回転数850rpm
で回転させ、デイツプコードの疲労によりチユー
ブが破裂するまでの時間を測定した。その結果、
チユーブの破裂時間は平均660分であつた。 実施例 ２ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.62、紡糸温度を283℃、保温筒温度を120
℃、第１ゴテツトロール対の速度を672ｍ／分、
第２ゴデツトロール対と第３ゴデツトロール対と
の間での延伸比を3.93、第３ゴデツトロール対と
第４ゴデツトロール対との間での延伸比を1.50、
全延伸比を5.95とした他は、実施例１と同じ方法
を繰返し、固有粘度0.61、強度8.73ｇ／ｄ、伸度
11.1％、複屈折率0.202、175℃乾熱収縮率7.2％、
150℃仕事損失0.037Kg・cm、安定度係数3.8のマ
ルチフイラメント糸条を得た。モデルコードの仕
事損失は0.021Kg・cm、デイツプコードの強度は
6.6ｇ／ｄ、仕事損失は0.016Kg・cm、チユーブ破
裂時間は平均850分であつた。 実施例 ３ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.80、紡糸温度を300℃、保温筒温度を140
℃、第１ゴデツトロール対の速度を603ｍ／分、
第２ゴデツトロール対と第３ゴデツトロール対と
の間での延伸比を4.42、第３ゴデツトロール対と
第４ゴデツトロール対との間での延伸比を1.33、
全延伸比を5.94とした他は、実施例１と同じ方法
を繰返し、固有粘度0.78、強度9.93ｇ／ｄ、伸度
12.4％、複屈折率0.198、175℃乾熱収縮率9.4％、
150℃仕事損失0.058、安定度係数1.8のマルチフ
イラメント糸条を得た。モデルコードの仕事損失
は0.037Kg・cm、デイツプコードの強度は7.2ｇ／
ｄ、仕事損失は0.025Kg・cm、チユーブ破裂時間
は平均610分であつた。 実施例 ４ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.61、紡糸温度を283℃、保温筒温度を120
℃、第１ゴデツトロール対の速度を1.351ｍ／分、
第２ゴデツトロール対と第３ゴデツトロール対と
の間での延伸比を2.32、第３ゴデツトロール対と
第４ゴデツトロール対との間での延伸比を1.45、
全延伸比を3.70とした他は、実施例１と同じ方法
を繰返し、固有粘度0.60、強度8.24ｇ／ｄ、伸度
11.9％、複屈折率0.186、175℃乾熱収縮率6.9％、
150℃仕事損失0.032Kg・cm、安定度計算4.5のマ
ルチフイラメント糸条を得た。モデルコードの仕
事損失は0.018Kg・cm、デイツプコードの強度は
6.5ｇ／ｄ、仕事損失は0.013Kg・cm、チユーブ破
裂時間は平均950分であつた。 比較例 １ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.95とし、実施例１に準じた方法でマルチ
フイラメント糸条の製造を試みたところ、全延伸
比を5.3倍以上に増大させることができず、糸条
の強度は7.02ｇ／ｄにとどまつた。 比較例 ２ 特公昭41−7892号公報に記載される方法に準
じ、固有粘度0.95のポリエチレンテレフタレート
ポリマーを紡糸温度310℃で紡糸し、雰囲気温度
を400℃に加熱する長さ50cmの加熱筒の中を通し
て配向を緩和させ、あとは実施例１に準じ、393
ｍ／分の第１ゴデツトロール対を用いて引き取
り、連続して全延長引6.1倍で延伸し、2400ｍ／
分で巻き取つた。得られた糸条の固有粘度は
0.91、強度10.5ｇ／ｄ、伸度13.2％、複屈折率
0.204、175℃乾熱収縮率12.2％、15℃仕事損失
0.095Kg・cm、安定度計数0.9の糸条を得た。モデ
ルコードの仕事損失0.052Kg・cm、デイツプコー
ドの強度は7.4ｇ／ｄと高いものの、仕事損失は
0.041Kg・cmと高く、チユーブ破裂時間は平均124
分と短かかつた。 比較例 ３ 特開昭53−59032号公報に記載される方法に準
じ、固有粘度0.95のポリエチレンテレフタレート
を紡糸温度310℃で紡糸し、紡糸口金直下で冷風
により急冷し、あとは実施例１に準じ、1500ｍ／
分の第１ゴデツトロール対を用いて引き取り、連
続して全延長比2.35倍に延長し、3525ｍ／分で巻
き取つた。得られた糸条の固有粘度は0.91、強度
7.85ｇ／ｄ、伸度8.2％、複屈折率0.182、175℃乾
熱収縮率6.1％、150℃仕事損失0.016、安定度計
数8.2の糸条を得た。モデルコードの仕事損失
0.014Kg・cm、デイツプコードの強度6.1ｇ／ｄ、
仕事損失0.013Kg・cm、チユーブ破裂時間平均990
分と機械的疲労性は良好なものの、強度は低く、
かつ本発明に特徴的な原マルチフイラメントの仕
事損失からデイツプコードとした場合の仕事損失
への低下が著しく大きいという現象は見受けられ
なかつた。 以上に詳述の如く、特定の構成要件を巧みに組
み合わせた本願発明糸条は、タイヤコードの材料
として加工してゆく際に仕事損失が特異的に減少
し、強度が高く、機械的疲労性良好なタイヤコー
ドとすることができる。 比較例 ４ 特開昭53−58028号公報に記載される方法に準
じ、固有粘度0.65のポリエチレンテレフタレート
を紡糸温度290℃で紡糸し、長さ20cmの保温筒に
より210℃に保温された雰囲気中を通過させ、20
℃の冷風を紡出量１ｇ当たり８×10-3Nm3／分吹
き当てることにより冷却固化せしめ、オイリング
ロールで紡糸仕上剤を付与せしめた後、450ｍ／
分で回転する第１ゴデツトロール対で引き取り、
一旦捲き取ることなく直ちに連続して420ｍ／分
の速度及び95℃の第２ゴデツトロール対で予熱を
行つたのち、連続して160℃に加熱した第３ゴデ
ツトロール対との間で3.6倍に延伸し、次いで表
面温度200℃の第４ゴデツトロール対で1.67倍
（全延長倍率6.0倍）の延伸を行つたのち2520ｍ／
分の速度で捲き取つた。 得られた糸条は、固有粘度0.63、強度8.70ｇ／
ｄ、伸度10.8％、複屈折率0.201、175℃乾熱収縮
率9.3％、150℃仕事損失0.073Kg・cm、安定度計
数1.47であつた。 さらに、モデルコードの仕事損失0.043Kg・cm、
デイツプコードの強度6.6ｇ／ｄ、仕事損失0.034
Kg・cmであり、チユーブ破裂時間は298分と短か
かつた。
チレンテレフタレート糸条を製造するための方法
を図面を用いて詳細かつ具体的に説明する。 第１図は、製造方法の実施に好適な装置の配置
図を示す。固有粘度0.60乃至0.85のポリエチレン
テレフタレートを溶融状態で多数孔をもつ紡糸口
金１を通して連続的に紡出して溶融マルチフイラ
メントとなす。この溶融マルチフイラメントを紡
糸口金１の直下に設けた保温筒２により形成した
雰囲気温度80乃至200℃でかつ長さ20乃至80cmの
保温領域を通過させて急激な冷却を抑制する。保
温筒２は通常アルミニウムや真鍮等の熱伝導率の
高い内筒の外側に、アスベストボードや石綿等の
保温壁を設けて形成する。通常は、特に加熱せず
とも紡糸口金や溶融マルチフイラメント等の放熱
により保温領域３内の雰囲気温度は80乃至200℃
に保持される。例えば、アルミニウム製の長さ50
cmの保温筒を用いて、紡糸温度290℃で紡糸を行
うと、保温領域３内の雰囲気温度は130℃に保持
することができる。このように保温領域３内の雰
囲気温度は紡糸温度、保温筒の長さを変えること
に変化させることができるが、必要ならば冷水配
管、ヒーター等を埋設して雰囲気温度を更に調節
するようにしても良い。雰囲気温度が80℃より低
い場合もしくは保温領域の長さが20cmより短い場
合には、ゴデツトロール対６で引き取つたマルチ
フイラメントの複屈折率を過大にする傾向があ
る。他方、雰囲気温度が200℃より高い場合もし
くは保温領域の長さが80cmより長い場合には、ゴ
デツドロール対６で引き取つたマルチフイラメン
トの複屈折率を過小にする傾向がある。上述の溶
融紡糸条件は、従来の高強力糸を製造する場合に
は30乃至120cmの加熱筒を用いて雰囲気温度を270
℃以上、好ましくは300℃以上とし、そして特に
高配向紡糸の場合には紡糸口金直下で10乃至60℃
の冷風を用いて急冷していたのとは、著しく対照
的である。 保温領域３を通過した溶融マルチフイラメント
は、次いで紡糸塔４より吹き出す約20℃の冷風に
より急冷して固体マルチフイラメントに変え、オ
イリングロール５で紡糸仕上剤を付与せしめたの
ち、500乃至1500ｍ／分の速度で回転する室温
（約20℃）の第１ゴデツトロール対６で引き取り、
複屈折率＋３×10-3乃至＋８×10-3の微配向フイ
ラメントとなす。この段階で複屈折率が＋３×
10-3より小であると、後に延伸して得た糸条の仕
事損失が大きくなり、また逆に、複屈折率が＋８
×10-3より大であると、延伸して得た糸条の強度
および伸度が低くなり易い。 第１ゴデツトロール対６で引き取つた微配向マ
ルチフイラメントは、一端巻き取ることなく、後
に続くゴデツトロール対群７，８，９との間で多
段に延伸する。好ましくは、第２ゴデツトロール
対の温度は90乃至110℃、第３ゴデツトロール対
の温度は120乃至140℃とすべきである。このよう
な温度条件とすることにより全延伸比4.3乃至6.2
を達成することができる。なお、ゴデツトロール
対の２つのロールのうちの一方は、セパレートロ
ールの如き消極駆動ロールとしても良い。全延伸
比が4.3よりも小であると充分な強度を有する糸
条が得られず、また6.2よりも大であると伸度は
11％より小となり、かつ糸条の切断が頻発し、工
業的規模で糸条を製造することができない。ここ
に「全延伸比」とは、第４ゴデツトロール対９と
第１ゴデツトロール対６との表面速度の比のこと
である。 多段に延伸されたマルチフイラメント糸条は次
いで200乃至245℃に加熱された第４ゴデツトロー
ル９で加熱処理し、製品パツケージ１１として巻
き取る。この加熱処理はマルチフイラメント糸条
の乾燥収縮率を低下させるとともに、糸条の仕事
損失も低下させる傾向がある。 本発明の糸条は、特許請求の範囲に明示しかつ
上記に詳述したごとく、(イ)乃至(ト)の構成要素を巧
みに組合せかつそれらを全て兼備せしめたもので
ある。そしてこの糸条は、全く予期せざること
に、デイツプ処理を行つてタイヤコードとした場
合に、もとの糸条に比し仕事損失が0.013乃至
0.030Kg・cmと特異的に更に減少し、機械的疲労
性良好でかつ高強度のコードとなり得る。 次に、実施例について、本発明を更に詳細に説
明するが、本発明はこれらの実施例に限定される
ものでないことはいうまでもない。 実施例 １ 1000d／384fのタイヤコード用ポリエチレンテ
レフタレート糸条を第１図に示す装置を用いて直
接紡糸延伸熱処理方法により得た。すなわち、
384個の紡糸孔を有する紡糸口金１を使用し、固
有粘度0.70の溶融ポリエチレンテレフタレート紡
糸温度290℃で紡出し、長さ50cmの保温筒２によ
り130℃に保温された雰囲気３中を通過させ、紡
糸塔４より吹き出す20℃の冷風により冷却固化せ
しめ、オイリングロール５で紡糸仕上剤を付与せ
しめた後、670ｍ／分で回転する室温（20℃）の
第１ゴデツトロール対６で引き取り、一端巻取る
ことなく直ちに連続して100℃に加熱した第２ゴ
デツトロール対７との間で1.01倍に延伸し、連続
して130℃に加熱した第３ゴデツトロール対８と
の間で4.44倍に延伸し、連続して240℃に加熱し
た4000ｍ／分の第４ゴデツトロール対９との間で
1.34倍に延伸し、全延伸比6.01倍とし、上記第４
ゴデツトロール対９で加熱処理し、巻取つた。得
られた糸条の固有粘度は0.68、強度は9.65ｇ／
ｄ、伸度11.4％、複屈折率0.195、175℃乾熱収縮
率8.7％、150℃仕事損失0.055Kg・cm、安定度係
数2.1であつた。この糸条にリング撚糸機を用い
て500回／ｍのＳ撚りをかけて下撚りコードをつ
くり、この下撚りコード２本に500回／ｍのＺ撚
りをかけて2220dの上撚りコードをつくつた。 この上撚りコードに第２図に示す装置を用いて
緊張熱処理を施して、モデルコードをつくつた。
すなわち、供給ロール１２から上撚りコード１３
を引出し、熱板１４上を摺動せしめ、引取ロール
１７で引取つた。第２図において、１５はいずれ
もフリーロールである。ここに熱板の温度は220
℃とし、熱処理時間は95秒間とした。荷重800ｇ
の重鍾１６を用いて、処理中のコードに張力400
ｇを与えた。このモデルコードの仕事損失は
0.033Kg・cmと著しく減少した。 さらに上記の上撚りコードをLitzler
Computreaterを用いてデイツプコードをつくつ
た。得られたデイツプコードの強度は7.0ｇ／ｄ、
仕事損失は0.020Kg・cmと更に著しく減少した。 このデイツプコードをJIS Ｌ−1017 1.3.2.1A
法に準じチユーブ疲労試験を行つた。Goodyear
式試験機を用いて、デイツプコードを同心円状に
埋設したゴムチユーブを曲げ角度95°で、3.5Kg／
cm2・Ｇの内圧をかけ、チユーブの回転数850rpm
で回転させ、デイツプコードの疲労によりチユー
ブが破裂するまでの時間を測定した。その結果、
チユーブの破裂時間は平均660分であつた。 実施例 ２ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.62、紡糸温度を283℃、保温筒温度を120
℃、第１ゴテツトロール対の速度を672ｍ／分、
第２ゴデツトロール対と第３ゴデツトロール対と
の間での延伸比を3.93、第３ゴデツトロール対と
第４ゴデツトロール対との間での延伸比を1.50、
全延伸比を5.95とした他は、実施例１と同じ方法
を繰返し、固有粘度0.61、強度8.73ｇ／ｄ、伸度
11.1％、複屈折率0.202、175℃乾熱収縮率7.2％、
150℃仕事損失0.037Kg・cm、安定度係数3.8のマ
ルチフイラメント糸条を得た。モデルコードの仕
事損失は0.021Kg・cm、デイツプコードの強度は
6.6ｇ／ｄ、仕事損失は0.016Kg・cm、チユーブ破
裂時間は平均850分であつた。 実施例 ３ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.80、紡糸温度を300℃、保温筒温度を140
℃、第１ゴデツトロール対の速度を603ｍ／分、
第２ゴデツトロール対と第３ゴデツトロール対と
の間での延伸比を4.42、第３ゴデツトロール対と
第４ゴデツトロール対との間での延伸比を1.33、
全延伸比を5.94とした他は、実施例１と同じ方法
を繰返し、固有粘度0.78、強度9.93ｇ／ｄ、伸度
12.4％、複屈折率0.198、175℃乾熱収縮率9.4％、
150℃仕事損失0.058、安定度係数1.8のマルチフ
イラメント糸条を得た。モデルコードの仕事損失
は0.037Kg・cm、デイツプコードの強度は7.2ｇ／
ｄ、仕事損失は0.025Kg・cm、チユーブ破裂時間
は平均610分であつた。 実施例 ４ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.61、紡糸温度を283℃、保温筒温度を120
℃、第１ゴデツトロール対の速度を1.351ｍ／分、
第２ゴデツトロール対と第３ゴデツトロール対と
の間での延伸比を2.32、第３ゴデツトロール対と
第４ゴデツトロール対との間での延伸比を1.45、
全延伸比を3.70とした他は、実施例１と同じ方法
を繰返し、固有粘度0.60、強度8.24ｇ／ｄ、伸度
11.9％、複屈折率0.186、175℃乾熱収縮率6.9％、
150℃仕事損失0.032Kg・cm、安定度計算4.5のマ
ルチフイラメント糸条を得た。モデルコードの仕
事損失は0.018Kg・cm、デイツプコードの強度は
6.5ｇ／ｄ、仕事損失は0.013Kg・cm、チユーブ破
裂時間は平均950分であつた。 比較例 １ ポリエチレンテレフタレート・ポリマーの固有
粘度を0.95とし、実施例１に準じた方法でマルチ
フイラメント糸条の製造を試みたところ、全延伸
比を5.3倍以上に増大させることができず、糸条
の強度は7.02ｇ／ｄにとどまつた。 比較例 ２ 特公昭41−7892号公報に記載される方法に準
じ、固有粘度0.95のポリエチレンテレフタレート
ポリマーを紡糸温度310℃で紡糸し、雰囲気温度
を400℃に加熱する長さ50cmの加熱筒の中を通し
て配向を緩和させ、あとは実施例１に準じ、393
ｍ／分の第１ゴデツトロール対を用いて引き取
り、連続して全延長引6.1倍で延伸し、2400ｍ／
分で巻き取つた。得られた糸条の固有粘度は
0.91、強度10.5ｇ／ｄ、伸度13.2％、複屈折率
0.204、175℃乾熱収縮率12.2％、15℃仕事損失
0.095Kg・cm、安定度計数0.9の糸条を得た。モデ
ルコードの仕事損失0.052Kg・cm、デイツプコー
ドの強度は7.4ｇ／ｄと高いものの、仕事損失は
0.041Kg・cmと高く、チユーブ破裂時間は平均124
分と短かかつた。 比較例 ３ 特開昭53−59032号公報に記載される方法に準
じ、固有粘度0.95のポリエチレンテレフタレート
を紡糸温度310℃で紡糸し、紡糸口金直下で冷風
により急冷し、あとは実施例１に準じ、1500ｍ／
分の第１ゴデツトロール対を用いて引き取り、連
続して全延長比2.35倍に延長し、3525ｍ／分で巻
き取つた。得られた糸条の固有粘度は0.91、強度
7.85ｇ／ｄ、伸度8.2％、複屈折率0.182、175℃乾
熱収縮率6.1％、150℃仕事損失0.016、安定度計
数8.2の糸条を得た。モデルコードの仕事損失
0.014Kg・cm、デイツプコードの強度6.1ｇ／ｄ、
仕事損失0.013Kg・cm、チユーブ破裂時間平均990
分と機械的疲労性は良好なものの、強度は低く、
かつ本発明に特徴的な原マルチフイラメントの仕
事損失からデイツプコードとした場合の仕事損失
への低下が著しく大きいという現象は見受けられ
なかつた。 以上に詳述の如く、特定の構成要件を巧みに組
み合わせた本願発明糸条は、タイヤコードの材料
として加工してゆく際に仕事損失が特異的に減少
し、強度が高く、機械的疲労性良好なタイヤコー
ドとすることができる。 比較例 ４ 特開昭53−58028号公報に記載される方法に準
じ、固有粘度0.65のポリエチレンテレフタレート
を紡糸温度290℃で紡糸し、長さ20cmの保温筒に
より210℃に保温された雰囲気中を通過させ、20
℃の冷風を紡出量１ｇ当たり８×10-3Nm3／分吹
き当てることにより冷却固化せしめ、オイリング
ロールで紡糸仕上剤を付与せしめた後、450ｍ／
分で回転する第１ゴデツトロール対で引き取り、
一旦捲き取ることなく直ちに連続して420ｍ／分
の速度及び95℃の第２ゴデツトロール対で予熱を
行つたのち、連続して160℃に加熱した第３ゴデ
ツトロール対との間で3.6倍に延伸し、次いで表
面温度200℃の第４ゴデツトロール対で1.67倍
（全延長倍率6.0倍）の延伸を行つたのち2520ｍ／
分の速度で捲き取つた。 得られた糸条は、固有粘度0.63、強度8.70ｇ／
ｄ、伸度10.8％、複屈折率0.201、175℃乾熱収縮
率9.3％、150℃仕事損失0.073Kg・cm、安定度計
数1.47であつた。 さらに、モデルコードの仕事損失0.043Kg・cm、
デイツプコードの強度6.6ｇ／ｄ、仕事損失0.034
Kg・cmであり、チユーブ破裂時間は298分と短か
かつた。
第１図は本発明方法により高強度ポリエチレン
テレフタレート糸条を製造するための代表的な装
置の配置図であり、第２図はモデルコード製造の
ための代表的な装置の配置図である。 １……紡糸口金、２……保温筒、４……紡糸
塔、５……オイリングロール、６〜９……ゴデツ
トロール対群、１０……マルチフイラメント糸
条、１１……巻取パツケージ、１２……供給ロー
ル、１３……撚コード、１４……熱板、１５……
フリーロール、１６……荷重、１７……引取ロー
ル。
テレフタレート糸条を製造するための代表的な装
置の配置図であり、第２図はモデルコード製造の
ための代表的な装置の配置図である。 １……紡糸口金、２……保温筒、４……紡糸
塔、５……オイリングロール、６〜９……ゴデツ
トロール対群、１０……マルチフイラメント糸
条、１１……巻取パツケージ、１２……供給ロー
ル、１３……撚コード、１４……熱板、１５……
フリーロール、１６……荷重、１７……引取ロー
ル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下記(イ)ないし(ト)の全ての特性を満足すること
を特徴とする高強度ポリエチレンテレフタレー
ト・マルチフイラメント糸条。 (イ) 固有粘度：0.60乃至0.80、 (ロ) 強度：8.0乃至10.0ｇ／ｄ、伸度：11％以上、 (ハ) 複屈折率：0.180乃至0.205、 (ニ) 空気中175℃で測定した縮み：7.5乃至9.5％、 (ホ) 0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸
長、緩和のサイクルを繰り返した場合、1000総
デニールのマルチフイラメント糸条に標準化さ
れた25cm長の糸条についてひずみ速度１cm／分
で測定した150℃での仕事損失：0.030乃至
0.060Kg・cm、 (ヘ) 0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の応力で伸
長、緩和のサイクルを繰り返した場合、1000総
デニールのマルチフイラメント糸条に標準化さ
れた25cm長の糸条についてひずみ速度１cm／分
で測定した150℃での仕事損失（Kg・cm）に空
気中175℃で測定した縮み（％）を乗じて得ら
れる積の逆数をとることによつて求められる安
定度係数：1.7乃至4.5、および (ト) マルチフイラメントに撚係数15800の下撚り
を施して下撚コードとなし、この下撚コード２
本に下撚と同数かつ逆方向の上撚りを施して上
撚コードとなし、この上撚コードに0.18ｇ／ｄ
の張力を加えつつ220℃に加熱した熱板上で95
秒間熱セツトしてモデルコードとなし、このモ
デルコードに0.60ｇ／ｄと0.05ｇ／ｄとの間の
応力で伸長、緩和のサイクルを繰り返した場
合、1000総デニールのマルチフイラメント糸条
に標準化された25cm長の糸条についてひずみ速
度１cm／分で測定した150℃での仕事損失：
0.015乃至0.040Kg・cm。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19091781A JPS5898416A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 高強度ポリエチレンテレフタレ−ト糸条 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19091781A JPS5898416A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 高強度ポリエチレンテレフタレ−ト糸条 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5898416A JPS5898416A (ja) | 1983-06-11 |
| JPH0350003B2 true JPH0350003B2 (ja) | 1991-07-31 |
Family
ID=16265849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19091781A Granted JPS5898416A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 高強度ポリエチレンテレフタレ−ト糸条 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5898416A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3431831A1 (de) * | 1984-08-30 | 1986-03-13 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Hochfestes polyestergarn und verfahren zu seiner herstellung |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5851524B2 (ja) * | 1976-02-13 | 1983-11-17 | アライド・コ−ポレ−ション | 低収縮ポリエステル繊維の製造法 |
| US4195052A (en) * | 1976-10-26 | 1980-03-25 | Celanese Corporation | Production of improved polyester filaments of high strength possessing an unusually stable internal structure |
| JPS5358028A (en) * | 1976-11-02 | 1978-05-25 | Teijin Ltd | Production of polyester fibers for reinforcing |
-
1981
- 1981-11-30 JP JP19091781A patent/JPS5898416A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5898416A (ja) | 1983-06-11 |
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