JPH03503779A - 炭化水素の脱炭酸及びガソリンストリッピングの同時処理 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 炭化水素の脱炭酸及びガソリンストリッピングの同時処理本発明は、メタン及び Ｃ２以上の炭化水素から成る炭化水素を主成分として構成されまたＣ０２を含有 し且つＨ２、Ｃ０１Ｎ２及びアルゴンのごとき１種以上の低沸点イオウ非含有化 合物を任意に含有する気体混合物の脱炭酸及びガソリンストリッピングの同時処 理方法に係る。

本発明方法は、上記種類の気体混合物を３つの成分、即ち、 一メタン及びＣ２の炭化水素を主成分として構成されＣＯ□含量２モル％以下の 処理ガスと、 一処理すべき気体混合物中に存在したＣ１以上の炭化水素の８０モル％以上を含 有する炭化水素留分（カット）と、−メタン当量で示した炭化水素含量が対Ｃ０ ２比１０モル％未満であるＣＯ□ベースの酸性気体流と、に直接分離し得る。

種々の天然ガスを代表例とする上記のごとき気体混合物を処理するために工業利 用されている方法はいくつか公知である。これらの方法は、脱炭酸処理即ちＣＯ ２を除去する処理と、ガソリンストリッピング処理即ち例えば気体混合物からＣ １以上の重質炭化水素を分離する処理とを含み、前記気体混合物を上記の３成分 に精留し得る。一般には別々に行なわれるこれらの脱炭酸処理及びガソリンスト リッピング処理は、処理すべき気体混合物に対する一連処理の一環であり、主な 処理としては、酸性ガスＣＯ□を除去する処理、乾燥処理、モレキュラーシーブ のごとき適当な固体によって水を吸着する処理、天然ガスの液体留分を得るため に一３０℃〜−９０℃で極低温蒸留し任意に溶媒抽出を用いる分離処理、一般に は最終的に商業用ガス配給網に供給するために処理ガスを周囲温度、に加熱する 処理、等がある。

前記の諸成分を含有する天然ガス型の気体混合物のかかる処理工程においては、 天然ガスの液体留分を得る処理だけが気体混合物の温度降下を必要とするが、そ の他にこの温度レベルで行なわれる処理はない。

この種の処理工程では、一連の諸処環が様々な原理に基づきまた異なる温度レベ ルで行なわれることが重大な欠点となっている。熱的統合の可能性が殆どないこ とが、この処理工程をエネルギの見地からも設備投資の見地からも極めてコスト のかかるものにしている。

また、気体混合物に含まれるＣＯ２の除去と気体炭化水素及び液体炭化水素の産 生とを同時に実行し得る天然ガス型の気体混合物の処理方法も公知である。その 代表例が特に、Ｃ）ＩＥＭＩｃＡＬ　ＥＮＧＩＮＥＥＲｒＮに　ＰＲＯＧＲＥＳ Ｓ、１９８４年１０月、５３〜５６頁にＪ、ＲＹＡＮ　＆　Ｆ、５Ｃ）ＩＡＦＦ ＥＲＴによって発表されたＲＹＡＮ−ＨＯＬＭＥＳ法と呼ばれる方法である。該 方法では、処理すべき天然ガスを従来通りに脱炭酸し次いで冷却した後に、連続 する３段階または４段階で低温蒸留する。

３段階処理法では、Ｃ１以上の炭化水素の液体フラクションから成る添加剤が頂 部から注入される第１塔（脱メタン塔）で、脱炭酸し冷却した天然ガスを、メタ ン及び軽質化合物を含有する気相と、０２以上の炭化水素及びＣ０２を含有する 液体フラクションとに分離する。この液体フラクションを、同様に一定量の添加 剤が導入される第２塔（脱エタン塔）で、ＣＯ□から成る頂部フラクションと、 ６２以上の炭化水素を含有する底部フラクションとに分離する。この底部フラク ションを次に第３塔で、０２〜Ｃ４の炭化水素の液体留分から成る頂部フラクシ ョンと０４以上の炭化水素の液体留分から成る底部フラクションとに分離する。

この底部フラクションは、処理天然ガス中に存在するブタン及びより高級の炭化 水素の大部分を含み、このフラクションを適当量採取して第１塔及び第２塔に注 入する添加剤とする。この添加剤の使用により、脱メタン塔の頂部でのＣ０２の 結晶化が阻止され、エタンとＣＯ２との間に形成される共沸混合物の破壊が確保 され、脱エタン塔における両化合物の分離が容易になる。従って上記方法は本質 的に連続蒸留処理に基づく。

本発明は、０．５８Ｐａを上回る絶対圧力で入手され、メタン及び０２以上の炭 化水素から成る炭化水素を主成分として構成されまたＣ０２を含有し且つＨ２、 Ｃ０１Ｎ２及びアルゴンのごとき低沸点イオウ非含有化合物１種以上を任意に含 有する気体混合物の脱炭酸とガソリンストリッピングとの同時処理方法を提供す る。かかる気体混合物の代表例は天然ガスである。本発明方法によれば、気体混 合物を上述の３成分、即ち、メタンを主成分として構成された処理ガスと、はぼ Ｃ３以上の炭化水素から成り必要に応じて多少とも増減する量のエタンを含む液 体炭化水素留分と、Ｃ０２流とに分離するという目的を公知方法に比較して容易 に且つ廉価に達成することが可能である。

本発明方法は引用の米国特許第３，７７０，６２２号に記載の方法と同種であり 、該米国特許の方法では、気体混合物を洗浄ゾーンで、Ｃ０２と０２以上の炭化 水素とを溶解する液体から成る溶媒と接触させる。この溶媒は一方では大気圧で 沸点４０℃以上を有し、他方では一３０℃で粘度０．１Ｐａ、ｓ未満を有する。

上記接触処理では、十分な低温を用い、また、処理すべき気体混合物と溶媒との 流量比としては、一方ではメタンを主成分として構成されたＣＯ□含量２モル％ 以下の処理ガス、他方では処理すべき気体混合物中に存在したＣ２以上の炭化水 素の８０モル％以上を含有するＣ２以上の炭化水素フラクションとＣＯ２富化溶 媒とから成る富溶媒と呼ばれる液相を産生する値を用いる。この富溶媒を少なく とも部分的に脱メタン処理し、脱メタン富溶媒と呼ばれるメタンに欠しい液相と 、メタンに富む気相とを産生させる。メタンに富む気相を任意に、溶媒と接触さ せる前の処理すべき気体混合物に合流させ得る。脱メタン富溶媒を更に処理して 、脱メタン富溶媒中に存在したＣ０２の実質的に全部の量を含有する酸性ガス流 と、炭化水素留分と呼ばれる炭化水素混合物と、再生溶媒とを産生ずる。再生溶 媒は洗浄ゾーンに再循環させる。

上記の米国特許第３，７７０，６２２号の方法に比較した本発明方法の違い、即 ち本発明方法の特徴は、メタン当量で示して対Ｃ０２比１０モル％未満の炭化水 素を含有する酸性ガス流が産生され、処理すべき気体混合物中に存在したら以上 の炭化水素の８０モル％以上を含む０２以上の炭化水素混合物から成る炭化水素 留分が得られるように脱メタン富溶媒が処理されることである。脱メタン富溶媒 の処理は以下の処理（ａ）、（ｂ）、（ｃ）のいずれかを用いて行なわれる。

し）脱メタン富溶媒を再生して、脱メタン富溶媒中に存在した０２以上の炭化水 素と００２とを含有する気体混合物と再生溶媒とを産生じ、該気体混合物を処理 して、Ｃ０２に富む酸性ガス流と炭化水素留分とを産生ずる。

（ｂ）予め冷却処理した脱メタン富溶媒と炭化水素系溶媒とを抽出ゾーンて接触 させて０２以上の炭化水素を液体状で抽出し、脱メタン富溶媒中に存在したＣ０ ２の実質的に全量を含有し且つメタン当量で示して対Ｃ０２比１０モル％未満の 炭化水素を含有する精製溶媒、と、０２以上の炭化水素が富化された炭化水素系 溶媒とを産生し、次いで精製溶媒を再生して再生溶媒とＣＯ２に富む酸性ガス流 とを産生じ、富化炭化水素系溶媒を蒸留して、炭化水素留分を構成する０２以上 の炭化水素フラクションと再生炭化水素系溶媒とに精留し、再生炭化水素系溶媒 を冷却後に抽出ゾーンに再循環させる。

（ｅ）脱メタン富溶媒を洗浄ゾーンの有効温度よりも十分に低い温度に冷却して 、脱メタン富溶媒を２つのフラクション、即ち、脱メタン富溶媒中に存在したＣ ０２の実質的に全量を含有し且つメタン当量で示して対ＣＯＲ比１０モル％未満 の炭化水素を含有する精製溶媒を構成する下部液体フラクションと、０２以上の 炭化水素留分を構成する上部液体フラクションとに分離し、精製溶媒を再生して 再生溶媒と００２に富む酸性ガス流とを産生ずる。

本文中の「メタン当量」なる用語は、考察される炭化水素分子に含まれた炭素原 子数と同数の炭素数１の仮分子を意味する。

ＣＯ２と０２以上の炭化水素とを吸収させるために処理すべき気体混合物と接触 させる前記で一般定義した溶媒は、粘度０．０５Ｐａ、ｓ未満を有するのが好ま しい。

本発明の溶媒は特に、１種以上のＣＯ□選択性液体吸収剤から成り、無水物の形 態または水との混合物の形態で使用される。（１種または複数の）前記溶媒は、 式のアミド、式 のアルデヒド、式 のエステル、Ｃ１〜Ｃ１のアルカノール、式Ｃ）１．−０−［−Ｃ２Ｈ，Ｏ−］ 、−ＣＨ３のジエーテル、式 ％式％） のラクトン及び炭酸プロピレンから選択される０式中の８１及びＲ２は同じまた は異なる基で、水素原子またはｃｌもしくはＣ２のアルキル基を示し、Ｒ２はＣ １またはＣ４のアルキル基を示し、Ｒ６はＣ２〜Ｃ１のアルキル基または−［− ＣＪ４０−］、−Ｒ，基でＲ，はＣ１またはＣ２のアルキル基、ｎは１または２ を示し、Ｒ１は貼もしくはＣ２のアルキル基、または−［−Ｃ，Ｈ，Ｏ−］ゎ− Ｒ６基を示し、Ｒ１はＣ１〜Ｃ４のアルキル基を示し、ｐは２〜４の整数を示す 。

上記式で示される液体有機吸収剤の非限定例は、Ｎ、Ｎ−ジメチルホルムアミド 、Ｎ、Ｎ−ジメチルアセトアミド、ジメトキシメタン、ジェトキシメタン、１． １−ジメトキシエタン、メタノール、エタノール、エチレングリコールジメチル エーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコール七ツメ チルエーテル、ブチロラクトン１．プロピオラクトン及び炭酸プロピレンである 。

処理すべき気体混合物と溶媒との洗浄ゾーンでの接触温度は好ましくは０℃〜− ４５℃の範囲である。

洗浄ゾーンは好ましくは、適当数の理論的洗浄段を含む１つまたは複数の塔から 成る。該塔は例えば、棚段塔または充填塔でよい、塔内の流体媒体と冷却流体と 間の間接熱交換を塔の１つまたは複数の場所で行なわせることによって各洗浄塔 の温度を実質的に一定に維持するのが有利である。

富溶媒に対する脱メタン処理は特に２段階で行なわれる。

第１段階では、脱メタンすべき溶媒中の溶存メタンの大部分を遊離して第１メタ ン富化ガスとプレ脱メタン流体とを産生ずべく中間圧力下に（′＄を圧して）富 溶媒を膨張させ、第２段階では、第２メタン富化ガスと脱メタン富溶媒とを産生 ずべくプレ脱メタン流体を再度膨張させ次いで蒸留する。

第２メタン富化ガスを第１メタン富化ガスの圧力まで圧縮し、第１メタン富化ガ スと混合してメタン富化気相を形成す・る。

富溶媒の脱メタン処理によって得られたメタン富化気相を好ましくは、処理すべ き気体混合物の圧力まで圧縮し次いで冷却し、洗浄ゾーンで溶媒と接触させる前 の処理すべき気体混合物に混合する。

特に、脱メタン富溶媒に処理（ａ）を用いる場合には、この処理（Ｊｌ）の再生 段階で産生ずる０２以上の炭化水素とＣＯ□とを含有する気体混合物の処理が、 低温の洗浄スペースで該気体混合物をＣｓ以上の炭化水素系溶媒と接触させる洗 浄処理から成り、Ｃ０２に富む酸性ガス流と前記気体混合物に含まれていた０２ 以上の炭化水素のほぼ全量を含有し且つＣＯ□を実質的に含有しない炭化水素系 富溶媒とが産生ずる。洗浄後に炭化水素系富溶媒を再生し、Ｃ２以上の炭化水素 留分と炭化水素系再生溶媒とを産生ずる。再生溶媒は洗浄スペースに再循環され る。

処理（ａ）中に行なわれる脱メタン富溶媒の再生は、該溶媒を周囲温度に近い温 度まで加熱し、加熱溶媒を第１流及び第２流に分割し、第１流を再生ゾーンに直 接案内し、第２７ｉを再生溶媒との間接熱交換によって加熱した後に再生ゾーン に案内し、再生ゾーンで溶媒を蒸留させることによって行なうのが好ましい。再 生ゾーンに注入される不活性ガス流、例えば窒素流の存在下に蒸留を行なっても よい。

脱メタン富溶媒に処理（ｃ）を用いる場合には、脱メタン富溶媒を分離するため の該溶媒の冷却温度は洗浄ゾーンの有効温度より低温で好ましくは一２５℃〜− ８０℃である。

処理（ｂ）または（ｃ）のいずれかによって産生じた精製溶媒からメタン当量で 示す炭化水素含量が対ＣＯ□比１０モル％未満の００２に富む酸性ガス流を得る ための再生処理は、液体に溶解した気体混合物を遊離し得る任意の処理によって 行なわれる。精製溶媒の再生は特に、精製溶媒を１００ｋＰａ以上の圧力例えば １５０〜３００ｋＰａの圧力まで（減圧してＨｆｆｊ張させ、再生ゾーンでの精 製溶媒の再加熱を任意に伴って不活性ガス例えば窒素を用いたストリッピングな 行なうことによって得られる。精製溶媒の再生はまた、該精製溶媒を周囲温度に 近い温度に再加熱し、再加熱した溶媒を第１流と第２流とに分割し、第１流を再 生ゾーンに直接案内し、第２７ｉを再生された精製溶媒との間接熱交換によって 再加熱した後に再生ゾーンに案内し、再生ゾーンで溶媒を蒸留して再生溶媒と方 法によって供給されるＣ０２に富む酸性ガス流とを産生するように行なわれても よい。

処理すべき気体混合物が水及び／またはＣ６以上の炭化水素を含有するとき、こ れらの化合物を洗浄ゾーンで溶媒と接触させる前にこれらの化合物の全部または 一部を除去する前処理を行なうのが有利である。この前処理は、洗浄ゾーンに注 入される溶媒から採取した溶媒を任意に存在させて行なう蒸留でもよく、０６以 上の炭化水素含量が０．１重量％未満の前処理気体混合物と、０６以上の炭化水 素のほぼ全量とＣ５の炭化水素の全部または一部とを含有する所謂重質炭化水素 フラクションと、場合によっては水と溶媒との混合物から成る液体とが得られる 。気体混合物の蒸留は、洗浄ゾーンの有効温度に少なくとも等しい温度で行なわ れる。

添付の第１図から第３図に示す装置を使用した本発明方法のいくつかの実施Ｒ様 に間する以下の記載より本発明が更に十分に理解されよう。

第１図によれば、パイプ１から到着する処理すべき気体混合物は蒸留塔２の下部 に導入され、ここで蒸留される。

この気体混合物の蒸留は任意に、塔２の上部に開口するパイプ４１によって採取 された再生溶媒３８の存在下に行なわれてもよい。この再生溶媒３８は、洗浄塔 ５に案内される途中で洗浄塔５への再生溶媒注入バイブロに装着された冷却ゾー ン３９を通る前に採取されたものである。この結果、一方では、０６以上の炭化 水素含量０．１重量％の乾燥気体混合物が産生じてパイプ３を介して塔２から排 出され、他方では、０６以上の炭化水素の実質的に全量を含有し且つ任意に０５ の炭化水素の全部または一部を含有する炭化水素留分が産生じてパイプ４を介し て塔２から回収され、また任意に溶媒と水との混合物から成る液体が生してパイ プ５４を介して塔２から排出される。

パイプ３を介して塔２から排出された気体混合物は、例えば棚段塔型の洗浄塔５ の下部に案内され、ここで、冷却器３９を通過後にバイブロから塔５の上部に注 入される冷却再生溶媒と向流接触する。この接触は、例えば温度０℃〜−４５℃ で行なわれる。この温度は、塔５に収容された液体媒体を冷却器７に通すことに よって調節される６塔５の頂部からパイプ８を介して処理ガスが排出される。こ のガスは、主としてメタンから成りＣ０２は減少している。この処理ガスを再加 熱システム９で再加熱し次いでパイプ１０を介して使用ゾーンに案内する。また 、塔５の底部からパイプ１１を介して液相を回収する。この液相はＣ０２とその 他の吸収化合物とに富む富溶媒と呼ばれる溶媒から成る。

洗浄塔５における乾燥気体混合物と溶媒との接触温度は、０°Ｃ〜−４５℃の範 囲の適当な温度であり、処理すべき気体混合物対溶媒の流量比は、一方で塔５の 頂部からパイプ８によって回収される処理ガスがＣＯ□含量２モル％以下を有し ており、他方でパイプ１１に流出する富溶媒が塔５に導入された乾燥気体混合物 中に存在したＣ９以上の炭化水素の８０モル％以上を含有しているような割合に する。

パイプ１１に流れる富溶媒は、減圧（ｍ張）弁１２を通過後に減圧（膨張）ボン ベ１３の上部に導入され、ここで、メタンに富む第１ガスとプレ脱メタン富溶媒 とに分離され、前者はボンベ１３の頂部からパイプ１４に排出され、後者はボン ベ１３の底部からパイプ１５に排出される。このプレ脱メタン富溶媒は、減圧弁 １６を通過して再度減圧され、次いでリボイラ１８を備えた蒸留塔１７で蒸留さ れ、メタンに富む第２ガスと脱メタン富溶媒と呼ばれるメタンの少ない液相とを 産生ずる。前者は塔１７の頂部からパイプ１９に排出され、後者は塔１７の底部 からパイプ２７に排出される。パイプ１９に排出されなメタンに富む第２ガスは 、圧縮８１２０に案内されパイプ１４に排出されたメタンに富む第１ガスと実質 的に等しい圧力でパイプ２１に排出される。これらの２つのメタンに富むガスは 次にパイプ２２において混合され、この混合によって得られた気相は、圧縮機２ ３、圧縮Ｉ！２３の出口に接続されたパイプ２４、冷却器２５及びパイプ２６を 介して乾燥気体混合物を洗浄塔５に案内するパイプ３に再循環される。

塔１７からパイプ２７に排出された脱メタン富溶媒は減圧弁２７及び再加熱シス テム２８を順次通過する。この溶媒は周囲温度に近い温度でシステム２８に導入 され、次に第１流３ｏと第２流３１とに分離されてからリボイラ４０を備えた再 生塔３３に案内される。第１流は再生塔３３に直接導入され、第２流は間接熱交 換Ｈ３５で再加熱されてがら同じ再生塔に導入される。再生は、パイプ４３がら 塔３３の下部に注入される不活性ガス流、特に窒素流の存在下に行なわれる。こ の再生によって、塔３３の底部がらパイプ３４に排出される再生溶媒と塔３３の 頂部からパイプ４２に排出される気体混合物とが産生され、再生溶媒は、ポンプ ３７とパイプ３８とを介して洗浄塔５に再循環される前に、再生すべき脱メタン 富溶媒の第２流３１を加熱するために熱交換器３５で利用され、気体混合物は、 脱メタン富溶媒中に存在する０２以上の炭化水素と００２とを含有している。

パイプ４２に排出された気体混合物は、頂部に冷却器４６を備え底部にリボイラ ７０を備え低温で作動する洗浄塔４７において、Ｃ５以上の炭化水素系溶媒で向 流洗浄される。この溶媒は、パイプ５３から洗浄塔に導入される。この洗浄によ って、ＣＯ２に富む酸性ガス流４４とＣＯ２を実質的に含まない炭化水素系高溶 媒４５とが産生される。酸性ガス流は、脱メタン富溶媒中に存在したＣＯ２の実 質的に全量を含有し、メタン当量で示した炭化水素含量が対ＣＯ２比１０モル％ 未満である。

存在した０２以上の炭化水素の実質的に全量を含有している。

炭化水素含有溶＠４５は、再生塔４９に案内され、ここで溶媒４５が蒸留処理さ れ、パイプ３によって洗浄塔５に案内された処理すべきガス中に含まれていたＣ ２以上の炭化水素の８０モル％以上を含有する０２以上の炭化水素留分（カット ）を構成する炭化水素フラクション４８と、再生された炭化水素系溶媒５０とを 産生する。溶媒５０はポンプ５１を通り、システム５２で冷却されパイプ５３を 通過した後に再生塔４７に再循環される。

第２図に示す本発明方法の実施態様は第１図に示す実施態様に比較して、脱メタ ン富溶媒を脱メタン塔１７から排出するパイプ２７に装着された減圧弁２９の出 口で得られる脱メタン富溶媒の処理だけが異なる。従って、塔２で行なわれる処 理及び洗浄塔５において処理すべきガスと溶媒とを接触させる処理、高溶媒を脱 メタンする処理はすべて第１図に基づいて説明した処理に等しい。

減圧弁２９を通過して減圧された脱メタン富溶媒を冷却システム４０で冷却しそ の結果としてこの溶媒を２つの液相、即ち、炭化水素含有の上部相と、ＣＯ２の 大部分とある程度の量の炭化水素とを含有する溶媒から成る下部相とに分離する 。全体を抽出塔５６に導入し、ここで抽出塔の下部にパイプ５７から注入された 冷却炭化水素系溶媒とバイブロ３から塔５６に導入された再生溶媒流とに向流接 触させ、脱メタン富溶媒中に存在したＣ０２の実質的に全量を含有する精製溶媒 と、Ｃ２以上の炭化水素に富みＣ０２を殆ど含まない炭化水素系溶媒とを産生ず る。精製溶媒は抽出塔５６の下部から減圧弁６０を備えたパイプ５８に排出され 、炭化水素系溶媒は抽出塔５６の頂部からパイプ５９に排出される。

炭化水素系高溶媒５９は再生塔４９に導入されここで蒸留されて、塔４９の頂部 からパイプ４８に排出される０２以上の炭化水素フラクションと、塔４９からパ イプ５０に排出される再生炭化水素系溶媒とに分別される。炭化水素フラクショ ンは、パイプ３から洗浄塔５に導入される処理すべきガスに含まれていたＣ２以 上の炭化水素の８０モル％以上を含有する０２以上の炭化水素留分くカット）を 構成する。再生炭化水素系溶媒はポンプ５１、冷却システム６１及びパイプ５７ によって抽出塔５６に再循環される。

バイ１５８に入った精製溶媒は減圧弁６０を出た後、再加熱器６９を備えた再生 塔６２の上部に導入され、ここでこの精製溶媒は、パイプ４３から塔６２の下部 に注入される窒素流のごとき不活性ガス流によるストリッピングを含む再生処理 を受ける。この再生処理の結果、再生溶媒３４とＣＯ２に富む酸性ガス流４４と が産生され、再生溶媒はポンプ３７及びパイプ３８を介して熱交換器３９を経て バイブロから洗浄塔５に再循環され、酸性ガス流は、脱メタン富溶媒中に存在し たＣＯ□の実質的に全量を含有し、またメタン当量で示すその炭化水素含量は対 Ｃ０２比１０モル％未満である。パイプ３８に入る低温再生溶媒の一部は、パイ プ２７に流れる脱メタン富溶媒の注入点より上方の点から抽出塔５６に注入する ためにパイプ６３によってバイパスされる。

第３図に示す本発明方法の実施態様では、パイプ１から到着した処理すべき気体 混合物は、例えば棚段塔型の洗浄塔５の下部に導入され、ここで、バイブロから 塔５の上部に注入される溶媒と向流接触する。この接触は、例えばＯ℃〜−４５ ℃の範囲の温度で行なわれる。主としてメタンから成りＣ０２に乏しい処理ガス が塔５の頂部からパイプ８を介して回収され、ＣＯ２及びその他の吸収した化合 物に富み富溶媒と呼ばれる溶媒から成る液相が塔５の下部から排出される。塔５ の内部での処理すべき気体混合物と溶媒との接触温度は、０℃〜−４５℃の範囲 の適当な温度であり、また、処理すべき気体混合物対溶媒の流量比は、一方では 、塔５の頂部からパイプ８を介して回収される処理ガスが００２含量２モル％以 下を有しており、他方では、パイプ１１に入る富溶媒が処理すべき気体混合物中 に存在したＣ１以上の炭化水素の８０モル％以上を含有しているような割合にす る。

洗浄塔５内の有効温度でパイプ８から回収される処理ガスは、再加熱後に、また は必要な場合には精製を完全にするための１つまたは複数の追加処理を予め行な った後に、配管網に配給される。塔５の内部の温度プロフィルの調節は、塔５に 収容された液体媒体が循環する冷却器７を介して行なわれる。

パイプ１１を流れる富溶媒は、減圧弁１２を通過後に脱メタン塔１７の上部に導 入される。塔１７はリボイラ１８を備えた蒸留塔から成り、ここで、富溶媒はメ タンに富む気相とメタンに乏しい脱メタン富溶媒と呼ばれる液相とに精留される 。

前者は塔１７の頂部からパイプ２２に排出され、後者は塔１７の底部からパイプ ２７に排出される。

脱メタン富溶媒をセパレータ６５において２つのフラクションに分離するために 、脱メタン富溶媒を冷却ゾーン６４に案内し、ここで、洗浄ゾーンの有効温度よ りも十分に低温、例えば−２５℃〜−８０℃の範囲の温度に冷却する。この分離 の結果、脱メタン富溶媒中に存在したＣＯ□の実質的に全量を含有しメタン当量 で示して対Ｃ０２比１０モル％未満の炭化水素を含有する精製溶媒と呼ばれる下 部液体フラクションと、パイプ１から到着する処理すべき気体混合物中に存在し たＣ２以上の炭化水素の８０モル％以上を含有しＣ３以上の炭化水素留分くカッ ト）と呼ばれる上部液体フラクションとが得られる。下部フラクションはセパレ ータ６５からパイプ６６に排出され、上部フラクションはセパレータ６５からパ イプ４８に排出される。

パイプ６６に流れる精製溶媒は、減圧弁６７を通過後に、再加熱器６９を備えた 再生塔６８の上部に導入され、ここで・、この精製溶媒は、パイプ４３から塔６ ８の底部に注入される不活性ガス流、例えば窒素流によるストリッピングによっ て再生処理される。この再生処理によって、一方では、再生３４溶媒が産生され 、他方ではＣ０２に富む酸性ガス流４４が産生される。前者は、ポンプ３７及び パイプ３８を介し熱交換器３９及びバイブロを経て洗浄塔５に再循環される、後 者の酸性ガス流は、脱メタン富溶媒中に存在したＣＯ２の実質的に全量を含有し ており、メタン当量で示して対Ｃ０２比１０モル％未満の炭化水素を含有してい る。

第３図に示す実施態様も第１図及び第２図の実施態様と同様に、処理すべき気体 混合物の前処理工程及び２段階脱メタン処理を含むように精成することが可能で ある。

以上の説明を補完するために本発明方法の２つの実施例と以下に非限定的に説明 する。

ＬｆＬＬ 添付の第１図と同様の構造を有し前述のごとく作動する装置を用い、以下のモル 組成を有する気体混合物を処理した。

プロパン　：１．８％ 流量１０．０００ｋｍ、ｏ１／ｈ、温度３０℃及び圧力５，０ＯＯｋＰａでパイ プ１から到着した処理すべき気体混合物を、０６以上の炭化水素除去塔２に導入 した。この実施例で、処理すべき気体混合物は乾燥混合物であり、パイプ４１が らは溶媒を全く添加しなかった。

塔２からパイプ４に、圧力５　、０ＯＯｋＰａ及び温度３０℃の重質炭化水素留 分が３５２ｋｍｏ１／ｈで排出された。この留分（カット）は以下の組成を有し ていた。

ＣＯ□　　　：　９．２６％ メタン　　：１８％ エタン　　、　５．０１％ プロパン　：　４．７１％ ブタン　　・１２　、０５　％ ヘキサン　＋５０．９７％ 塔２の頂部からパイプ３に、温度−２０℃及び圧力４９５０ｋＰａの前処理した 気体混合物が９６４８ｋｍｏｌ’／ｈで排出された。この前処理した気体混合物 は以下のモル組成を有していた。

ＣＯ２：１８．３２％ メタン　　ニア３．４５％ エタン　　：　５．１０％ プロパン　：　１．６９％ ブタン　　：　１．４３％ ヘキサ〉・　：　０．０１％ 前処理した気体混合物を、モル比９５：５のメタノールと水との混合物から成り 圧力５，０ＯＯｋＰａ及び温度−３０℃で流量６、ＯＯＯｋｍｏＮ／ｈの溶媒と 接触させた。この接触は１４段のトレイを有し圧力４．９００ｋＰａ下に一３０ ℃で作動する洗浄塔５において行なった。洗浄塔５に備えられた冷却器フが塔内 温度を所望の値に維持した。

塔５の頂部からパイプ８に、圧力４，９００ｋＰａで温度＝３０℃の処理ガスが ７．４０５ｋｍｏ／／ｈで排出された。この処理ガスは以下のモル組成を有して いた。

ＣＯ□　　　：　１．４２％ メタン　　：９５．６７％ エタン　　：　２．９０％ メタノール：　０．０１％ 洗浄塔５の底部からパイプ１１に、温度−３０℃で圧力４，９００ｋＰａの富溶 媒が９１８２ｋｍｏｆ／ｈで排出された。この富溶媒は以下のモル組成を有して いた。

ＣＯ，：２１．１５％ メタン　　：　６．１１％ エタン　　：　３．９９％ プロパン　：　１．８８％ ブタン　　：　１．５２％ メタノール：６２．０７％ 水　　　　　　：　　３．２７％ パイプ８から排出された処理ガスを熱交換システム９で周囲温度まで再加熱した 。これにより、冷却器３９における溶媒の冷却を確保できる。再加熱した処理ガ スをパイプ１０を介してガス配給網に案内した。

富溶媒の脱メタン処理ではまず、溶媒を圧力３，０ＯＯｋＰａまで一次減圧し、 減圧した富溶媒を減圧ボンベ１３に供給し、該ボンベ内で６８モル％のメタンを 含有する３６２ｋｍｏｊ！／ｈの一次ガスをボンベ１３の頂部からパイプ１４に 排出し、同時にメタンのモル濃度が６．１１％から３．５７％に減少したプレ脱 メタン富溶媒をボンベ１３の底部からパイプ１５に排出した。温度−３３，６℃ のプレ脱メタン富溶媒を弁１６で減圧し、次いで、１０段のトレイを有し１．８ ００ｋＰａで作動する蒸留塔１７に導入した。塔１７は、第２のメタン富化ガス を５７７１ｖ＋ｏ１／ｈで産生して圧力１，８００ｋＰａ及び温度−３７℃でパ イプ１９に排出し、同時に、圧力１，８００ｋＰａ及び温度−８，２℃の脱メタ ン富溶媒を流量８２４３に＋ｏ１／ｈで塔１７からパイプ２７に排出した。

脱メタン富溶媒は以下のモル組成を有していた。

ＣＯ□　　　：２０．１６％ メタン　　：　０．０３％ エタン　　：　３．３７％ プロパン　：　１．９８％ ブタン　　：　１．６７％ メタノール：６９．１３％ 水　　　　　　：　　３．６４％ 第２のメタン富化ガスを圧縮Ｗ＆２０で第１のメタン富化ガスの圧力即ち３　、 ０ＯＯｋＰａまで圧縮した。圧縮されたガスは圧縮機２０からパイプ２１に導入 され第１のメタン富化ガスと混合されてメタン富化気相２２を形成した。次にこ の気相を圧縮機２３で処理すべき気体混合物の圧力即ち５，０ＯＯｋＰａまで再 度圧縮し、この圧縮気相がパイプ２４、冷却器２５及びパイプ２６を介してバイ ブ３内の前処理気体混合物に添加される。

パイプ２６を通るメタン富化圧縮気相は温度−２０℃、圧力５．０ＯｋＰａ及び 流量９３８ｋｍｏｆ／ｈであった。

パイプ２６を通るメタン富化気相は以下のモル組成を有していた。

Ｃｏ２：２９．８０％ メタン　　：５９．５０％ エタン　　＋　９．４５％ プロパン　：　０．９７％ ブタン　　：　０．２６％ メタノール：　０．０２％ 弁２９で減圧され再加熱システム２８で再加熱後の脱メタン富溶媒は、温度１０ ℃及び圧力８００ｋＰａを有していた。この再加熱された溶媒は、再生塔３３に 直接案内される流量４５３３ｋｅ＋ｏ１／ｈの第１流３０と、熱交換器３５で７ ０℃に再加熱されてから再生塔３３に案内される第２流３１とに分割された。再 生塔は圧カフ００ｋＰａで作動し１８段のトレイを有していた。流３０及び３１ は、塔の頂部から数えて夫々８段目及び１２段目のトレイに注入された。

再生塔３３は、頂部に００２と０２以上の炭化水素とを含有する気体混合物を産 生じ、これは温度−１４℃、圧カフ００ｋＰａ及び流量２２４４ｋｍｏｌ／ｈで バイブ４２に排出され、底部に再生溶媒を産生じ、これはバイブ３４に排出され た。

バイブ４２を通る気体混合物は以下のモル組成を有していた。

ＣＯ２ニア４．０７％ メタン　　：　０．１２％ エタン　　：１２．３６％ プロパン　＋　７．２８％ ブタン　　　６．１３％ ヘキサン　＝００４％ 再生溶媒は熱交換器３５を通過して冷却され、次いでポンプ３７で圧力５，００ ０ｋＰａに再圧縮され、次に大部分はバイブ３８から冷却器３９及びバイブロを 経て洗浄塔５に案内される。

バイブ４２を通る気体混合物は洗浄塔４７において、主としてヘキサンから成る 炭化水素系溶媒によって向流洗浄される、塔４７は３５段のトレイを有し、冷却 器４６のレベルの上部では温度−３０℃及び圧カフ００ｋＰａで作動する。バイ ブ５３から溶媒及びバイブ４２から気体混合物が夫々、塔４７の第１トレイ及び 第２１トレイに供給される。洗浄塔４７の頂部では、メタン当量で示して対ＣＯ □比１０モル％未満の炭化水素を含有するＣ０２に富む酸性ガス流４４が温度− ３０℃、圧力６５０ｋＰａ及び流量１６８５ｋｍｏ１／ｈで産生し、底部ではＣ ０２含量が減少した炭化水素系溶媒４５が温度９５．８℃、圧カフ３０ｋＰａ及 び流量５０５９ｋｍｏ１／ｈで産生する。

酸性ガス流４４は以下のモル組成を有していた。

Ｃｏ２：９８．６５％ メタン　　：　０．１５％ エタン　　：　０．９８％ ブタン　　＝００５％ ヘキサン　：　０．１７％ 炭化水素系富溶媒４５は以下のモル組成を有していた。

エタン　　：　５．１６％ プロパン　：　３．２３％ ブタン　　：　３．６９％ ヘキサン　：８７．９１％ ２８段のトレイを有し圧力６００ｋＰａ下に作動する塔４９で炭化水素系富溶媒 ４５を精留すると、頂部には温度１８°Ｃ及び圧力６００ｋＰａのＣ２以上の炭 化水素留分４８が流量５６１ｋｍ０１／ｈで産生し、底部には温度１４２．７℃ 及び圧力６７０ｋＰａの再生炭化水素系溶媒が流量４５００ｋｍｏｉ’／ｈで産 生じ、この溶媒は９８．８９モル％のヘキサンと１．１１モル％のブタンとを含 有していた。

０２以上の炭化水素留分（カット）４８は以下のモル組成を有していた。

ＣＯ２：　０．０２％ エタン　　：４６．４９％ プロパン　：２９．１０％ ブタン　　：２４．３７％ ヘキサン　：　０．０２％ えＬｆＬえ 添付の第２図と同様の構造を有し前述のように作動する装置を用い、実施例１の 気体混合物と同じ組成、温度、圧力及び流量を有する気体混合物を処理した。

０６以上の炭化水素を除去するために実施例１と同じ条件下に塔２で気体混合物 の前処理を実施し、この塔２から、一方ではバイブ３に前処理気体混合物を排出 し、バイブ４に重質炭化水素系留分を排出した。これらは、実施例１で得られた 前処理気体混合物及び重質炭化水素系留分と同じ組成、温度、圧力及び流量特性 を有していた。

前処理気体混合物を、８２．３４モル％のメタノールと１４．６７モル％の水と ２．８８モル％のヘキサンとを含有し、圧力５，０００ｋＰａ、温度−２０℃及 び流量１１．５００ｋｍｏｌ／ｈの溶媒と接触させた。この接触は、１４段のト レイを有し圧力４，９００ｋＰａ下に一２０℃で作動する洗浄塔５で行なった。

洗浄塔５に備えられた冷却器７は塔内温度を所望の値に維持した。

塔５の頂部からバイブ８に、圧力４，９００ｋＰａ及び温度−２０℃の処理ガス が７　、４９９ｋｍｏｆ／ｈで排出された。この処理ガスは以下のモル組成を有 していた。

ＣＯ２：　１．６８％ メタン　　：９４．４４％ エタン　　：　３．７８％ メタノール：　０．０２％ バイブ８から排出された処理ガスを熱交換システム９で周囲温度まで再加熱し、 加熱処理ガスをバイブ１０によってガス配給網に案内した。

洗浄塔５の底部からバイブ１１に、温度−２０℃及び圧力４．９００ｋＰａの富 溶媒が１４．６５５ｋｍｏ＃／ｈで排出された。この富溶媒は以下のモル組成を 有していた。

Ｃｏ２：１３．６４％ メタン　　：　３．７０％ エタン　　：　２．１０％ プロパン　：　１．２３％ ブタン　　：　０．９８％ ヘキサン　：　２．２４％ メタノール：６４．６１％ 水　　　　　　：１１．５１％ 富溶媒の脱メタン処理では、まず、溶媒を圧力３，０ＯＯｋＰａに一次減圧し、 減圧した富溶媒を減圧ボンベ１３に供給した。

該ボンベ内で、６４モル％のメタンを含有しボンベ１３の頂部からパイプ１４に 排出される４０１ｋｍｏ１／ｈの第１ガスと、メタン含量が３．７０モル％から ２．０１モル％に減少しボンベ１３の底部からパイプ１５に排出されるプレ脱メ タン富溶媒が産生された。温度−２２，５℃のプレ脱メタン富溶媒を弁１６で減 圧し、次いで、１０段のトレイを有し１．８００ｋＰａで作動する蒸留塔１７に 導入した。

塔１７では、圧力１，８００ｋＰａ及び温度−２５℃の第２のメタン富化ガスが ６０４ｋｍｏＺ／ｈで産生してパイプ１９に排出され、温度１℃及び圧力１８０ ０ｋＰａの脱メタン溶媒が流量１３，６４９ｋｍｏ１／ｈで塔１７からパイプ２ ７に排出された。

バイブ２フを通る脱メタン富溶媒は以下のモル組成を有していた。

Ｃｏ２：１２．１１％ メタン　　：　０．０３％ エタン　　・１．５３％ プロパン　：　１．２０％ ブタン　　：　１．０１％ ヘキサン　：　２．３９％ メタノール：６９．３７％ 水　　　　　　：１２．３６％ 第２のメタン富化ガスを圧縮ｗ１２０で第１のメタン富化ガスの圧力即ち３，０ ＯＯｋＰａまで圧縮した。圧縮されたガスを圧縮ｖ！１２０からパイプ２１に導 入、し第１のメタン富化ガスと混合してメタン富化気相２２を形成させ、次いで 圧縮機２３において、処理すべき気体混合物の圧力即ち５　、０ＯＯｋＰａまで 再度圧縮した。この圧縮気相をパイプ２４、冷却器２５及びパイプ２６を介して バイブ３内の前処理気体混合物に添加した。

パイプ２６を通るメタン富化圧縮気相は、温度−２０℃、圧力５，０ＯＯｋＰａ 及び流量１００１００６ｋ／ｈであった。

パイプ２６を通るメタンに富む気相は以下のモル組成を有していた。

ＣＯ□　　　　：３４．３１％ メタン　　：５３．５０％ エタン　　：　９．８４％ プロパン　：　１．７０％ ブタン　　：　０．５３％ ヘキサン　：　０．０９％ メタノール：　０．０３％ 弁２９で減圧され冷却システム４０で一４０℃に冷却された脱メタン富溶媒を、 液／液抽出基５６で主としてヘキサンから成る冷却された炭化水素系溶媒と自流 接触させた。この炭化水素系溶媒は９５．７７モル％のヘキサンと１．１１モル ％のブタンと３．１２モル％のメタノールとから成る。抽出塔５６は３１段のト レイを有し、第１トレイには温度−４０℃の再生溶媒が５．ＯＯＯｋｍｏｌ／ｈ でバイブロ３から導入され、第２１トレイには冷却システム４０かち得られた脱 メタン富溶媒が導入され、第３１トレイには、ヘキサンを主成分とする再生炭化 水素系溶媒が流量１．６００ｋｍｏ１／ｈでバイブ５フから導入される。この抽 出では、温度−４０℃及び圧力１，２００ｋＰａの炭化水素系富溶媒が２，０７ ９ｋｍｏｆ／ｈで産生されて塔５６の頂部からパイプ５９に排出され、同時に、 温度−４０℃で圧力１，２００ｋＰａの精製溶媒が１８，０６９ｋｍｏ１／ｈで 塔５６の底部からパイプ５８に排出された。

パイプ５９を通る炭化水素系富溶媒は以下のモル組成を有していた。

Ｃｏ２：　０．１４％ メタン　　：　０．１３％ エタン　　：　９．１９％ プロパン　：　７．７９％ ブタン　　：　６．６２％ ヘキサン　＋７３．７２％ メタノール：　２．４０％ パイプ５８を通る精製溶媒は以下のモル組成を有していた。

Ｃｏ２：　９．１６％ メタン　　：　０．０１％ エタン　　：　ｏ、ｉｏ％ プロパン　：　０．０１％ ヘキサン　：　　２．４２％ メタノールニア４．９１％ 水　　　　　　　：１３．４０％ ２８段のトレイを有し圧カフ００ｋＰａで作動する再生塔４９で炭化水素系富溶 媒５９を精留すると、塔４９の頂部には温度２８℃及び圧カフ００ｋＰａのＣ２ 以上の炭化水素留分が流量４９　、４９７ｋｍｏ１／ｈで産生じ、底部には温度 １４２．７℃及び圧力６７０ｋＰａの再生炭化水素系溶媒が流量１６００に＋ｏ Ｎ／ｈで産生した。前者はパイプ４８、後者はパイプ５０から排出された。

パイプ４８から排出される０２以上の炭化水素留分（カット）は以下のモル組成 を有していた。

ＣＯ２：　０．５９％ メタン　　：　０．５４％ エタン　　：３８．４０％ プロパン　：３２．５８％ ブタン　　・２７．６７％ ヘキサン　：　０．２０％ メタノール：　０．０２％。

パイプ５０を通る再生炭化水素系溶媒は９５．７７モル％のヘキサンと１，１１ モル％のブタンと３１２モル％のメタノールとを含有していた。この溶媒はポン プ５１で圧力１．２００ｋＰａに加圧され、次いで冷却システム６１で一４０℃ に冷却されてがらパイプ５７を介して抽出塔５６に再循環される。

抽出塔５６からパイプ５８に排出された精製溶媒は減圧弁６゜で圧力２００ｋＰ ａに減圧され、再生のために再生塔６２に導入された。１４段のトレイを有し圧 力２００ｋＰａで作動するこの再生塔６２では、パイプ４３から最下段のトレイ にｆ３５０ｋｍｏ１／ｈで９素が導入され、加熱器６９が第７トレイに配置され ている。

精製溶媒の再生の結果、塔６２の頂部では、Ｃ０２に富みパイプ４４に排出され る酸性ガス流が２２８９ｋｍｏ１／ｈで産生され、塔６２の底部から再生溶媒が パイプ３４に排出された。

パイプ４４に排出されるＣＯ２に富む酸性ガス流は圧力２００ｋＰａ及び温度− ４７，５℃を有し、以下のモル組成を有していた。

Ｃｏ２ニア１．６４％ メタン　　：　０．０５％ エタン　　：　０．７７％ プロパン　：　０．０４％ ヘキサン　：　０．４０％ メタノール：　０．０６％ 窒素　　　：２７．０４％ パイプ３４を通る再生溶媒は、ポンプ３７を通過して圧力５．０００ｋＰａに加 圧され、次いで２つの部分、即ち熱交換システム３９及びバイブロを経て洗浄塔 ５に再循環される多量部分と、バイブロ３によって抽出塔５６に案内される部分 とに分割される。

手続補正書（甚） 平成３年５月ｙ’ｆ１３，９

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．０．５ＭＰａを上回る絶対圧力を有し、メタン及びＣ２以上の炭化水素から 成る炭化水素を主として含有しまたＣＯ２を含有し且つ任意にＨ２、ＣＯ、Ｎ２ 及びアルゴンのごとき低沸点非イオウ化合物を１種以上含有する気体混合物の脱 炭酸とガソリンストリッピングとを同時に行なうために、気体混合物を洗浄ゾー ン（５）で、ＣＯ２及びＣ２以上の炭化水素を優先的に溶解する液体から成り一 方では大気圧で沸点４０℃以上を有し他方では−３０℃で粘度０．１Ｐａ．ｓ未 満を有する溶媒（６）と接触させ、前記接触において、十分な低温を用い、また 、処理すべき気体混合物と溶媒とを、一方ではメタンから主として構成されＣＯ ２含量が２モル％以下の処理ガス（８）が産生し、他方では処理すべき気体混合 物中に存在するＣ３以上の炭化水素の８０モル％以上を含有するＣ２以上の炭化 水素フラクションとＣＯ２富化溶媒とから成る富溶媒（１１）と呼ばれる液相が 産生するような流量比で用い、富溶媒を少なくとも部分的に脱メタン処理（１２ ，１７）して、脱メタン富溶媒（２７）と呼ばれるメタンに乏しい液相と、メタ ンに富む気相（２２）とを産生させ、脱メタン富溶媒を更に処理（５５）して、 脱メタン富溶媒中に存在するＣＯ２を含有する酸性ガス流（４４）と、炭化水素 留分（４８）と呼ばれる炭化水素混合物と、洗浄ゾーン（５）に再循環される再 生溶媒（３４）とを産生する方法において、脱メタン富溶媒の処理が、メタン当 量で示して対ＣＯ２比１０モル％未満の炭化水素を含有する酸性ガス流と、処理 すべき気体混合物中に存在するＣ３以上の炭化水素の８０モル％以上を含有する Ｃ２以上の炭化水素の混合物から成る炭化水素留分とが得られるように行なわれ 、前記脱メタン富溶媒の処理が以下の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、即ち、（ａ）説 メタン富溶媒を再生（３３）して、脱メタン富溶媒（２７）中に存在するＣ２以 上の炭化水素とＣＯ２とを含有する気体混合物（４２）と再生溶媒（３４）とを 産生し、該気体混合物（４２）を処理（４７，４９）して、ＣＯ２に富む酸性ガ ス流（４４）と炭化水素留分（４８）とを産生する処理、 （ｂ）予め冷却処理（４０）した脱メタン富溶媒（２７）と炭化水素系溶媒（５ ７）とを抽出ゾーン（５６）で接触させることによってＣ２以上の炭化水素を液 体状で抽出して、脱メタン冨溶媒中に存在するＣＯ２の実質的に全量を含有し且 つメタン当量で示して対ＣＯ２比１０モル％未満の炭化水素を含有する精製溶媒 （５８）と、Ｃ２以上の炭化水素で富化された炭化水素系溶媒（５９）とを産生 し、次いで精製溶媒を再生（６２）して再生溶媒（３４）とＣＯ２に富む酸性ガ ス流（４４）とを産生し、富化炭化水素系溶媒（５９）を蒸留（４９）によって 、炭化水素留分（４８）を構成するＣ２以上の炭化水素フラクションと再生炭化 水素系溶媒（５０）とに精留し、再生炭化水素系溶媒（５０）を冷却（６１）後 に抽出ゾーン（５６）に再循環させる処理、及び、（ｃ）脱メタン富溶媒を洗浄 ゾーン（５）の有効温度よりも十分に低い温度に冷却して前記脱メタン富溶媒を 分離（６４，６５）することによって２つのフラクション、即ち、脱メタン富溶 媒中に存在するＣＯ２の実質的に全量を含有し且つメタン当量で示して対ＣＯ２ 比１０モル％未満の炭化水素を含有し精製溶媒を構成する下部液体フラクション （６６）と、Ｃ２以上の炭化水素留分（４８）を構成する上部液体フラクション とを産生し、精製溶媒（６６）を再生（６８）して再生溶媒（３４）とＣＯ２に 富む酸性ガス流（４４）とを産生する処理のいずれかから成ることを特徴とする 方法。 ２．処理すべき気体混合物と接触させる溶媒が、−３０℃の粘度０．０５Ｐａ． ｓ未満を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。 ３．洗浄ゾーン（５）において処理すべき気体混合物と接触させる溶媒が、無水 物の形態または水との混合物の形態で使用される１種以上の液体有機吸収剤から 成り、（１種または複数の）前記吸収剤は、式 ▲数式、化学式、表等があります▼及び▲数式、化学式、表等があります▼のア ミド、式 ▲数式、化学式、表等があります▼ のアルデヒド、式 ▲数式、化学式、表等があります▼及び▲数式、化学式、表等があります▼のエ ステル、Ｃ１〜Ｃ４のアルカノール、式ＣＨ３Ｏ−［−Ｃ２Ｈ４Ｏ−］ｎ−ＣＨ ３のジエーテル、式 Ｒ９Ｏ−Ｃ２Ｈ４−Ｏ−Ｃ２Ｈ４−ＯＨのジエーテルアルコール、式 ▲数式、化学式、表等があります▼ のラクトン及び炭酸プロピレンから選択され、式中の同じまたは異なるＲ１及び Ｒ２は水素原子またはＣ１もしくはＣ２のアルキル基を示し、Ｒ３はＣ３または Ｃ４のアルキル基を示し、Ｒ６はＣ２〜Ｃ４のアルキル基または−［−Ｃ２Ｈ４ Ｏ−］ｎ−Ｒ６基でＲ８はＣ１またはＣ２のアルキル基を示し、ｎは１または２ であり、Ｒ７はＣ１もしくはＣ２のアルキル基または−［−Ｃ２Ｈ４Ｏ−］ｎ− Ｒ８基を示し、Ｒ９はＣ１〜Ｃ４のアルキル基を示し、ｐは２〜４の整数である ことを特徴とする請求項１または２に記載の方法。 ４．洗浄ゾーン（５）における処理すべき気体混合物と溶媒との接触温度が０℃ 〜−４５℃の範囲であることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載 の方法。 ５．富溶媒（１１）に対する脱メタン処理が２段階、即ち、前記溶媒中の溶存メ タンの大部分を遊離して第１メタン富化ガス（１４）とプレ脱メタン流体（１５ ）とを産生し得る富溶媒の第１の膨張（１２，１３）から成る第１段階と、第２ メタン富化ガス（１９）と脱メタン富溶媒（２７）とを産生するためにプレ脱メ タン流体の第２の膨張（１６）及び蒸留（１７）の順次処理から成る第２段階と を含み、第２メタン富化ガスを第１メタン富化ガスの圧力まで圧縮して第１メタ ン富化ガスと混合することによってメタン富化気相（２２）を形成することを特 徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。 ６．メタン富化気相（２２）を、処理すべき気体混合物の圧力まで圧縮し、次い で冷却（２５）し、洗浄ゾーン（５）で溶媒と接触させる前の処理すべき気体混 合物と混合することを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。 ７．脱メタン富溶媒（２７）に処理（ａ）を用い、該処理（ａ）の再生段階で得 られた気体混合物（４２）を、低温で作動する洗浄スペース（４７）においてＣ ５以上の炭化水素系溶媒と接触させることによって洗浄処理して、ＣＯ２に富む 酸性ガス流（４４）と気体混合物（４２）中に存在したＣ２以上の炭化水素のほ ぼ全量を含有する炭化水素系富溶媒（４５）とを産生し、前記洗浄後の炭化水素 系富溶媒（４５）を再生（４９）して、Ｃ２以上の炭化水素留分（４８）と再生 炭化水素系溶媒（５０）とを産生し、再生溶媒を冷却（５２）した後に洗浄スペ ースに再循環することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の方法 。 ８．脱メタン富溶媒（２７）に処理（ａ）を用い、この処理の第１段階を構成す る該脱メタン富溶媒の再生では、前記溶媒を周囲温度に近い温度まで再加熱（２ ８）し、加熱溶媒を第１流（３０）及び第２流（３１）に分割し、第１流（３０ ）を再生ゾーン（３３）に直接案内し、第２流（３１）を再生溶媒（３４）との 間接熱交換（３５）によって再加熱した後に再生ゾーンに案内し、再生ゾーン（ ３３）で溶媒を蒸留させることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記 載の方法。 ９．再生ゾーン（３３）における溶媒の蒸留が、前記ゾーンに注入される不活性 ガス流（４３）、例えば窒素流の存在下に行なわれることを特徴とする請求項８ に記載の方法。 １０．脱メタン富溶媒（２７）に処理（ｃ）を用い、該脱メタン富溶媒の分離を 生起すべく洗浄ゾーンの有効温度より低温に冷却される前記溶媒の温度が−２５ ℃〜−８０℃であることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の方 法。 １１．脱メタン富溶媒に処理（ｂ）または（ｃ）のいずれかを用い、精製溶媒の 再生が、前記溶媒を１００ｋＰａ以上の圧力例えば１５０〜３００ｋＰａの圧力 まで膨張させ、不活性ガス例えば窒素によってストリッピング（４３）すること から成り、任意に再生塔における精製溶媒の再加熱（６９）を伴うことを特徴と する請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。 １２．脱メタン富溶媒に処理（ｂ）または（ｃ）を用い、精製溶媒（５８）の再 生では、前記精製溶媒を周囲温度に近い温度に再加熱（２８）し、加熱した溶媒 を第１流（３０）と第２流（３１）とに分割し、第１流（３０）を再生ゾーン（ ３３）に直接案内し、第２流（３１）を再生された精製溶媒（３４）との間接熱 交換（３５）によって再加熱した後に再生ゾーンに案内し、再生ゾーン（３３） で精製溶媒を蒸留処理してＣＯ２に富む酸性ガス流（４４）と再生溶媒（３４） とを産生させることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。 １３．処理すべき気体混合物が水及び／またはＣ５以上の炭化水素を含有し、前 記気体混合物が、洗浄ゾーン（５）の有効温度に少なくとも等しい温度を用い且 つ洗浄ゾーン（５）に配送される溶媒から採取された溶媒を任意に存在させた蒸 留（２）によって前処理され、Ｃ６以上の炭化水素の実質的に全量と任意にＣ５ の炭化水素の全部または一部とを含有する所謂重質炭化水素フラクション（４） と、Ｃ６以上の炭化水素含量が０．１重量％未満である前処理気体混合物（３） と、任意に水と溶媒との混合物から成る液体（５４）とが得られることを特徴と する請求項１から１２のいずれか一項に記載の方法。