JPH0351778B2

JPH0351778B2 -

Info

Publication number: JPH0351778B2
Application number: JP12262983A
Authority: JP
Inventors: Masatoshi Sudo; Ichiro Tsukatani
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1983-07-06
Filing date: 1983-07-06
Publication date: 1991-08-07
Also published as: JPS6017052A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は強度−延性バランスのすぐれた深絞り
用高強度冷延鋼板に関する。近年、自動車車体を軽量化しつつ、その安全性
や経済性、耐久性を高めるために、車体の内板や
外板に35〜50Kg／mm²級の高強度冷延鋼板や溶融亜
鉛メツキ鋼板が広く用いられるに至つているが、
かかる冷延鋼板はその使用の目的から高強度であ
るうえに、過酷な成形が可能であるように深絞り
性にもすぐれていることが要求される。このような高強度深絞り用冷延鋼板としては、
長時間の箱焼鈍により製造されるＰ添加アルミキ
ルド鋼板が既に知られているが、これにおいて
は、高強度化すればするほど深絞り性を得るのが
困難となるのみならず、高強度深絞り用溶融亜鉛
メツキ鋼板として使用する場合には、再度、連続
溶融メツキラインに通板しなければならないた
め、製造費用が高くなると共に、Ｐ添加アルミキ
ルド鋼としての特性が失われる。また、最近、高
延性、低降伏比の特徴を有する複合組織鋼板が注
目を集めているが、ｒ値が精々1.4程度であるた
め、過酷な成形を適用することができない。一方、脱ガスした極低炭素鋼にTiを添加する
ことにより、深絞り性が改善された鋼板を得るこ
とができることは古くより知られており（例え
ば、特公昭50−31531号公報）、また、例えば、特
公昭57−57945号公報や特開昭57−43974号公報に
は、上記の鋼に更にSi、Mn、Ｐ等を含有させて
高強度化することも提案されている。しかし、本来、上記のような極低炭素鋼Ti添
加鋼は高ｒ値鋼として開発されたものであるた
め、上記強化元素の選択及びその添加量はこの高
ｒ値の維持、また、溶融亜鉛メツキ鋼板の場合に
はメツキ密着性の観点からのみ決定されてきた。
しかし、近年、自動車車体用鋼板に要求されるよ
うな過酷なプレス成形にはｒ値が高いはかりでな
く、軟鋼板と同程度の全伸びさえも要求されるに
至つており、従来の上記のような極低炭素Ti添
加鋼もかかる要求を満たし得ない。本発明者らは、上記した要求に応える強度−延
性バランスにすぐれた高強度冷延鋼板を得るべく
鋭意研究した結果、極低炭素Ti添加鋼において、
高強度化のための添加元素であるSi、Mn及びＰ
の添加量を所定の範囲に規定すると共に、その間
に所定の関係を満足させることにより、強度上昇
に伴う全伸びの低下を抑えることができ、かくし
て、ｒ値のみならず、強度−延性バランスにすぐ
れた高強度冷延鋼板を得ることができることを見
出して，本発明に至つたものである。本発明による強度−延性バランスのすぐれた深
絞り用高強度冷延鋼板は、重量％で0.007％以下、
Si0.2〜1.0％、Mn0.2〜1.5％、P0.040〜0.10％、
S0.015％以下、sol Al0.01〜0.10％及びTi0.15％
以下を含有し、１／４（Ｐ／0.005−８）≦Si／Mn≦１／４（Ｐ／0
.005−２）及び〔sol Ti／（Ｃ＋Ｎ）〕原子濃度比≧1.0 を満足し、残部鉄及び不可避的不純物よりなるこ
とを特徴とする。従来、極低炭素Ti添加鋼において、その高強
度化を図る場合、Siは酸化皮膜を形成し、また、
化成処理を劣化させること、Mnは単位添加量当
りの強度上昇効果が小さいことから、Ｐの添加に
よらざるを得ない。しかしながら、極低炭素Ti
添加鋼へのＰの添加は鋼組織の再結晶温度を高
め、また、深絞り性を劣化させるとされているた
め、Ｐの添加量は鋼の高ｒ値を維持しつつ、通常
の連続鈍条件の範囲内で再結晶が完了できるとい
う観点からのみ決定されている。従つて、従来の
極低炭素Ti添加鋼によれば、ｒ値は高く維持す
ることはできても、全伸びの低下を免れることが
できない。これに対して、本発明による冷延鋼板
によればＰ添加量を前記式のようにSi／Mn比に
よつて規制することにより、強度上昇に伴う全伸
びの低下を抑えることができるのである。次に、本発明の鋼における化学成分の限定理由
について説明する。本発明の鋼板においては、TiによりＣを固着
することにより高いｒ値を得る。従つて、Ｃ量が
多いほど、それだけ高価なTiを要することとな
り、また、生成するTiCは強度上昇に寄与するも
のの、費用的に不利であるうえに、多量に生成し
たTiCは結晶粒の成長を阻害してｒ値を低下させ
る。従つて、Ｃは0.007％を上限とする。 Siは本発明の鋼板において最も重要な元素であ
り、特に、Mn及びＰとの関係において、次式１／４（Ｐ／0.005−８）≦Si／Mn≦１／４（Ｐ／0
.005−２）の関係を満たすときに、良好な延性−強度バラン
スが得られ、このためにはSiは0.2％以上が必要
である。Si量の上限については、加工性の観点か
らは2.0％まで許容されるが、焼鈍での酸化皮膜
の形成を防止するためには、上限を1.0％とする
ことが必要である。 Mnは不純物Ｓによる熱間割れを防止すると共
に、強度を上昇させる成分として有効であるが、
余りに多量に添加するときは、極低炭素鋼を得る
のが困難となるので、添加量範囲を0.2〜1.5％と
する。Ｐは上記したSi及びMnに比較して単位添加量
当りの強度上昇効果が大きいので、強化元素とし
て有効である。本発明においてはかかる効果を有
効に発揮させるために0.04％以上を添加すること
が必要であるが、反面、余りに多量に添加すると
きは鋼板の脆化を招くので、その上限を0.10％と
する。Ｓは可及的に少ない方が好ましく、0.015％以
下とする。 sol Alは脱酸元素として必要であり、0.01％よ
りも少ないときは脱酸が不安定となるため、下限
を0.01％とするが、しかし、0.10％よりも多く含
有させることは必要ないので、0.10％を上限とす
る。 Tiは本発明の鋼板において、深絞り性を飛躍
的に向上させるために、少なくとも〔sol Ti／（Ｃ＋Ｎ）〕原子濃度比≧1.0 を満足するように添加することを要するが、一方
において、本発明鋼はTiと共にＰを含有し、Ｐ
を含有しない場合に比べてTi量の増加に伴う深
絞り性の劣化が生じるので、上限を0.15％とす
る。上記のような本発明による冷延鋼板は、電気
炉、転炉等の溶解炉を使用し、更に真空脱ガスを
適用して溶製した溶鋼を、造塊、分塊し、又は連
続鋳造を経て鋼片とした後、熱延し、冷延し、次
いで、箱焼鈍又は連続焼鈍する通常の冷延鋼板の
製造方法によつて製造することができる。この場
合において、焼鈍は必要に応じて複数回行なつて
もよい。また、ゼンジマー法等のライン内焼鈍方
式による連続溶融亜鉛メツキラインに通板するこ
ともできる。以下に実施例を挙げて本発明を説明する。実施例表に示す化学成分からなる供試鋼をそれぞれ転
炉で溶製し、造塊、分塊後、通常の熱間圧延を行
ない、酸洗し、厚み0.8mmに冷延して、冷延板を
得た。次いで、この冷延板を連続焼鈍炉に通板
し、均熱温度810℃で60秒間保定して冷延鋼板を
製造した。このようにして得られた冷延鋼板の機械的性質
を表に示す。この結果から明らかなように、本発
明の冷延鋼板によれば、比較冷延鋼板に比べてｒ

【表】

【表】値のみならず、引張強さと伸びとの積として示さ
れる強度−延性バランスが著しく改善されてい
る。以上、説明したように、本発明によれば、新た
に需要の高まつている高強度深絞り用冷延鋼板や
溶融亜鉛めつき鋼板を安価に且つ安定して供給す
ることができるので、工業的な価値が大きい。

Claims

【特許請求の範囲】１重量％で C0.007％以下、 Si0.2〜1.0％、 Mn0.2〜1.5％、 P0.040〜0.10％、 S0.015％以下、 sol Al0.01〜0.10％及びTi0.15％以下を含有し、１／４（Ｐ／0.005−８）≦Si／Mn≦１／４（Ｐ／0
.005−２）及び〔sol Ti／（Ｃ＋Ｎ）〕原子濃度比≧1.0 を満足し、残部鉄及び不可避的不純物よりなるこ
とを特徴とする強度−延性バランスのすぐれた深
絞り用高強度冷延鋼板。