JPH0352646A - 金属触媒担体の製造法 - Google Patents
金属触媒担体の製造法Info
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- JPH0352646A JPH0352646A JP1185250A JP18525089A JPH0352646A JP H0352646 A JPH0352646 A JP H0352646A JP 1185250 A JP1185250 A JP 1185250A JP 18525089 A JP18525089 A JP 18525089A JP H0352646 A JPH0352646 A JP H0352646A
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- brazing
- metal catalyst
- catalyst carrier
- binder
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
- F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
- F01N3/28—Construction of catalytic reactors
- F01N3/2803—Construction of catalytic reactors characterised by structure, by material or by manufacturing of catalyst support
- F01N3/2807—Metal other than sintered metal
- F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
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- Toxicology (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は主として自動車の排気ガスなどの浄化装置に使
用される金属触媒担体の製造法に関するものである。
用される金属触媒担体の製造法に関するものである。
近年、自動車の排気ガス規制が法制化され、乗用車は排
気ガス浄化装置を搭載するのが通例となった。自動車排
気ガス浄化装置としてはいくつかの方式があったが、触
媒コンバータによってＨＣとＣＤを酸化し、同時にＮＯ
．を還元する型が現在主流にテヨっている。触媒コンバ
ータの構造はコージライトを主或分とするセラミックス
をハニカム状に焼成したものを担体とし、この担体にＰ
ｔ等の貴金属触媒を担持させたγ−Ａ ｎ ２０３粉を
付着させることにより浄化機能を付与せしめたものが現
在多用されている。しかし、このセラミックス・ハニカ
ムには、機械的衝撃に弱い、排気抵抗が大きい等の欠点
がある。
気ガス浄化装置を搭載するのが通例となった。自動車排
気ガス浄化装置としてはいくつかの方式があったが、触
媒コンバータによってＨＣとＣＤを酸化し、同時にＮＯ
．を還元する型が現在主流にテヨっている。触媒コンバ
ータの構造はコージライトを主或分とするセラミックス
をハニカム状に焼成したものを担体とし、この担体にＰ
ｔ等の貴金属触媒を担持させたγ−Ａ ｎ ２０３粉を
付着させることにより浄化機能を付与せしめたものが現
在多用されている。しかし、このセラミックス・ハニカ
ムには、機械的衝撃に弱い、排気抵抗が大きい等の欠点
がある。
最近、これに対処するために、１０％以下のＡｌを含有
するフエライト系ステンレス鋼を数十ミクロンの厚さの
箔に圧延し、この平板に、更にこれを波状板に成形した
ものを重ね合せ、これを積層するか、又はロール状に巻
くなどしてハニヵム状に成形し、ろう付け等で接合した
後、高温酸化によって、該ステンレス鋼表面にＡ Ｉ！
２０３皮膜を生じせしめたものにγ一Ａ １ ２０３
をコーティングして担体とするものが、特公昭５４−１
５０３５号公報や、特公昭５８−２３１３８号公報に開
示されている。
するフエライト系ステンレス鋼を数十ミクロンの厚さの
箔に圧延し、この平板に、更にこれを波状板に成形した
ものを重ね合せ、これを積層するか、又はロール状に巻
くなどしてハニヵム状に成形し、ろう付け等で接合した
後、高温酸化によって、該ステンレス鋼表面にＡ Ｉ！
２０３皮膜を生じせしめたものにγ一Ａ １ ２０３
をコーティングして担体とするものが、特公昭５４−１
５０３５号公報や、特公昭５８−２３１３８号公報に開
示されている。
この金属担体の接合には、一般に真空ろう付ｉナ法がと
られており、使用ろう材もＮ１基のＢＬ−５（１９Ｃｒ
−１０Ｓｉ−Ｎｉ残部）が一般的である。すでに述べた
ように、この金属担体の特徴は、高Ａｊ２含有フエライ
ト系ステンレス鋼の表面にｒ −Ａ Ｉ！ ２０３の担
持母体となるべきＡ Ｉ！ ２０３皮膜を形戊せしめ、
しかも、そのＡ Ｉｌ２０３皮膜が排気ガスと言う烈悪
な高温腐食環境を遮断するバリャーとしても働くところ
にある。しかし、この金属担体の接合にＮ１基ろう材を
使用すると、ろう材中のＮ！は使用中の高温下で容易に
拡散し、数十ミクロンの厚さの基材中のＡｆと反応して
Ｎｔ Ａｊ！合金を形或し、高温酸化に耐えるＡ Ｒ
２０３皮膜を形或するのに必要な固溶Ａｊ２を消費し
てしまうという大きな問題が発生するっこのためろう材
の使用量をできる限り少なくしなければならない。一方
、実際の使用に際しては担体内の温度分布や急激な温度
変化に基づく大きな熱応力が発生するので、ろう材の使
用量を少なくしすぎると、ろう付け部の接合強度が不十
分になる。
られており、使用ろう材もＮ１基のＢＬ−５（１９Ｃｒ
−１０Ｓｉ−Ｎｉ残部）が一般的である。すでに述べた
ように、この金属担体の特徴は、高Ａｊ２含有フエライ
ト系ステンレス鋼の表面にｒ −Ａ Ｉ！ ２０３の担
持母体となるべきＡ Ｉ！ ２０３皮膜を形戊せしめ、
しかも、そのＡ Ｉｌ２０３皮膜が排気ガスと言う烈悪
な高温腐食環境を遮断するバリャーとしても働くところ
にある。しかし、この金属担体の接合にＮ１基ろう材を
使用すると、ろう材中のＮ！は使用中の高温下で容易に
拡散し、数十ミクロンの厚さの基材中のＡｆと反応して
Ｎｔ Ａｊ！合金を形或し、高温酸化に耐えるＡ Ｒ
２０３皮膜を形或するのに必要な固溶Ａｊ２を消費し
てしまうという大きな問題が発生するっこのためろう材
の使用量をできる限り少なくしなければならない。一方
、実際の使用に際しては担体内の温度分布や急激な温度
変化に基づく大きな熱応力が発生するので、ろう材の使
用量を少なくしすぎると、ろう付け部の接合強度が不十
分になる。
したがって本発明の目的は、必要最小限のろう材使用量
で十分な接合強度と耐熱性を有する金属触媒担体を製造
する方法を提供することである。
で十分な接合強度と耐熱性を有する金属触媒担体を製造
する方法を提供することである。
本発明は好ましくはｌＯ％以下のｌを含有するフエライ
ト系ステンレス鋼からなる、一般的には厚さ数十ミクロ
ンの平板状箔に、更にこれを波状板に成形したものを重
ね合せ、粉末状ろうの付着を目的とするパイグーを介し
てこれらを積層するか、又はロール状に巻くなどしてハ
ニカム状に成形するか、ハニカム状に成形した後に端部
よりバインダーを供給し、次に付着バインダーに粉末状
ろう材を供給してろう材粉体を付着せしめ、真空ろう付
け法により接合を行う金属触媒担体の製造法において、
ろう材として、重量％において、１ ８． ０ 〜２
０． ０％のＣｒ， ９．７ ５ 〜１０．５％のＳｉ
，０．１５％以下のＣ１残部Ｎ＋からなる合金（ＢＮｉ
−５に相当する）を、ガスアトマイズ法で粉末状とした
ものを使用すること、バインダーにろう材粉体を付着せ
しめた後に１００℃以上６００℃以下の温度で大気中加
熱処理を施し、その後：こ真空ろう付けを行なうことを
特徴とする金属触媒担体の製造法である。本発明の好ま
しい実施態様においては真空度はｌＯ″″４Ｔｏｒｒ以
上であり、ろう付け温度は１１８０℃以上１２３０℃以
下である。ろう付け時間は特に制限はないが、ろう付け
温度到達後、２時間以内で十分である。
ト系ステンレス鋼からなる、一般的には厚さ数十ミクロ
ンの平板状箔に、更にこれを波状板に成形したものを重
ね合せ、粉末状ろうの付着を目的とするパイグーを介し
てこれらを積層するか、又はロール状に巻くなどしてハ
ニカム状に成形するか、ハニカム状に成形した後に端部
よりバインダーを供給し、次に付着バインダーに粉末状
ろう材を供給してろう材粉体を付着せしめ、真空ろう付
け法により接合を行う金属触媒担体の製造法において、
ろう材として、重量％において、１ ８． ０ 〜２
０． ０％のＣｒ， ９．７ ５ 〜１０．５％のＳｉ
，０．１５％以下のＣ１残部Ｎ＋からなる合金（ＢＮｉ
−５に相当する）を、ガスアトマイズ法で粉末状とした
ものを使用すること、バインダーにろう材粉体を付着せ
しめた後に１００℃以上６００℃以下の温度で大気中加
熱処理を施し、その後：こ真空ろう付けを行なうことを
特徴とする金属触媒担体の製造法である。本発明の好ま
しい実施態様においては真空度はｌＯ″″４Ｔｏｒｒ以
上であり、ろう付け温度は１１８０℃以上１２３０℃以
下である。ろう付け時間は特に制限はないが、ろう付け
温度到達後、２時間以内で十分である。
本発明の他の実施態様においては、，竹やＨ２および両
者の混合ガスのような不活性ガスの連続供給により真空
炉内の圧力の０． １ ｍｍＨｇから１００ ＋ｔｏｎ
Ｈｇの間の圧力に制御しｔがら真空ろう付けが行われる
。
者の混合ガスのような不活性ガスの連続供給により真空
炉内の圧力の０． １ ｍｍＨｇから１００ ＋ｔｏｎ
Ｈｇの間の圧力に制御しｔがら真空ろう付けが行われる
。
また本発明においては、ろう溶融後の冷却過程において
、Ｂ：４ｉ − ５相当材の固相線温度から液相線温度
である１０８０℃から１１３５℃の間の温度域ｉこたと
えば、５〜１２０分間保持し、初晶の晶出を促した後に
再び冷却過程をたどらせることが好ましいっ 以下に本発明を詳細に説明する。
、Ｂ：４ｉ − ５相当材の固相線温度から液相線温度
である１０８０℃から１１３５℃の間の温度域ｉこたと
えば、５〜１２０分間保持し、初晶の晶出を促した後に
再び冷却過程をたどらせることが好ましいっ 以下に本発明を詳細に説明する。
前述したごとく、本発明は、市販のＢＮｉ ５ろう粉を
用い、必要最小限のろう材使用量で最大の接合強度を有
する金属触媒担体を得るための、ろう付け条件を提供す
るものである。
用い、必要最小限のろう材使用量で最大の接合強度を有
する金属触媒担体を得るための、ろう付け条件を提供す
るものである。
本発明では、金萬触媒担体の基材として耐酸化性の面か
ら含Ａｊ２フエライト系ステンレス鋼を使用し、ろう材
として耐酸化性に優れたＢＮｉ−５合金を使用する。
ら含Ａｊ２フエライト系ステンレス鋼を使用し、ろう材
として耐酸化性に優れたＢＮｉ−５合金を使用する。
金属触媒担体の場合は平板と波状板の接点近傍をろう付
けするわ｛ナであり、この接点近傍に種々の方法でバイ
ンダーを塗布し、このバインダーにろう粉末を付着させ
る方法が採られるのが一般的である。バインダーに｛ま
水系、油系、有機系と種々あるが、このバインダーの炭
素或分かろう溶融時に合金化され溶融ろうの濡れ性を阻
害する。具体的には表面張力を大きくする。
けするわ｛ナであり、この接点近傍に種々の方法でバイ
ンダーを塗布し、このバインダーにろう粉末を付着させ
る方法が採られるのが一般的である。バインダーに｛ま
水系、油系、有機系と種々あるが、このバインダーの炭
素或分かろう溶融時に合金化され溶融ろうの濡れ性を阻
害する。具体的には表面張力を大きくする。
第１図はその一例として、ＢＮｉ ５ろう粉にＰＶＡ
（バインダー）を所定量添加して真空中ｌ２００℃で加
熱、溶融させた時のろう中の炭素濃度とろうの表面張力
の関係を示すものであり、炭ｓ！１度が上昇するにつれ
て表面張力が急激に増大して行く様子がよく分かる。す
なわち、表面張力を低下させるためには、バインダーを
大気中で加熱処理することにより、バインダーの炭素分
を燃焼、飛散させる必要があることを示すものである。
（バインダー）を所定量添加して真空中ｌ２００℃で加
熱、溶融させた時のろう中の炭素濃度とろうの表面張力
の関係を示すものであり、炭ｓ！１度が上昇するにつれ
て表面張力が急激に増大して行く様子がよく分かる。す
なわち、表面張力を低下させるためには、バインダーを
大気中で加熱処理することにより、バインダーの炭素分
を燃焼、飛散させる必要があることを示すものである。
適正な大気加熱温度は水系バインダーでは低く、油系や
有機系のバインダーでは高いが、１００℃以下ではその
効果は少なく、６００℃以上になると基材の酸化やろう
粉の酸化が顕著になるので好ましくない。第２図はバイ
ンダーとして０．１％Ｐ Ｖ Ａ水溶液を用５）、３Ｎ
ｉ−５粉末に混合後に所定量を厚さ５０μｍの２０Ｃｒ
−５ 八ｆを主戊分とするステンレス鋼板に乗せ、大気
中、１５０℃×３０分焼成後、真空ろう付けした場合の
凝固接触角かＳ判断した、濡れ性におよぼす真空度と加
熱温度の関係を示すものである。
有機系のバインダーでは高いが、１００℃以下ではその
効果は少なく、６００℃以上になると基材の酸化やろう
粉の酸化が顕著になるので好ましくない。第２図はバイ
ンダーとして０．１％Ｐ Ｖ Ａ水溶液を用５）、３Ｎ
ｉ−５粉末に混合後に所定量を厚さ５０μｍの２０Ｃｒ
−５ 八ｆを主戊分とするステンレス鋼板に乗せ、大気
中、１５０℃×３０分焼成後、真空ろう付けした場合の
凝固接触角かＳ判断した、濡れ性におよぼす真空度と加
熱温度の関係を示すものである。
第２図から良好なろう付けをするためには、真空度とし
ては１ ０−４Ｔｏｒｒ以上の高真空が必要であり、加
熱温度としては１１８０℃以上の温度が必要であること
がわかる。加熱温度の上限は溶融ろうと基材の侵食の程
度を考慮して判断すべきであり、基材が５０μｍの箔の
場合には、１２３０℃が上限となる。
ては１ ０−４Ｔｏｒｒ以上の高真空が必要であり、加
熱温度としては１１８０℃以上の温度が必要であること
がわかる。加熱温度の上限は溶融ろうと基材の侵食の程
度を考慮して判断すべきであり、基材が５０μｍの箔の
場合には、１２３０℃が上限となる。
箒３図はその実際例を示すものである。重量％において
２ ０Ｃｒ − ５ ｋｌ−０． １ ５Ｎｂ−０．
０ ４Ｃｅ７０．０ １ ５ （Ｃ＋Ｎ）の化学組或か
らなるステンレス鋼を５０μｍ厚さに圧延し、幅１３０
印に切断した平板と、この平板を波状に加工した波状板
とを各々アセトン脱脂後重ね合せて、外径６ ９． ５
ｍｍの円筒に巻き上げ外端をスポット溶接して固定し
た。次いで０．１％ＰＶＡ水溶液を含む板状スポンジ上
にこの円筒をたてに置き、毛管現象を利用してバインダ
ーを平板と波状板の接点に供給した。
２ ０Ｃｒ − ５ ｋｌ−０． １ ５Ｎｂ−０．
０ ４Ｃｅ７０．０ １ ５ （Ｃ＋Ｎ）の化学組或か
らなるステンレス鋼を５０μｍ厚さに圧延し、幅１３０
印に切断した平板と、この平板を波状に加工した波状板
とを各々アセトン脱脂後重ね合せて、外径６ ９． ５
ｍｍの円筒に巻き上げ外端をスポット溶接して固定し
た。次いで０．１％ＰＶＡ水溶液を含む板状スポンジ上
にこの円筒をたてに置き、毛管現象を利用してバインダ
ーを平板と波状板の接点に供給した。
この操作を円筒の両端面についておこなった後にＢＮｉ
−５のろう粉をふりかけ、所定量をバインダーに付着せ
しめた。次いで外筒となるＳＵＳ４３０の厚さ１．５ｍ
ｍ，内径７０ｍｍ、外径７３ｍｍのパイプの縦方向２カ
ット品の各々の内面に、前記バインダーを介して４ｇの
ＢＮＩ ：）を内面全体に塗布し、前記円筒ハニカム
を２分割外筒でかしめた。
−５のろう粉をふりかけ、所定量をバインダーに付着せ
しめた。次いで外筒となるＳＵＳ４３０の厚さ１．５ｍ
ｍ，内径７０ｍｍ、外径７３ｍｍのパイプの縦方向２カ
ット品の各々の内面に、前記バインダーを介して４ｇの
ＢＮＩ ：）を内面全体に塗布し、前記円筒ハニカム
を２分割外筒でかしめた。
次にこれを大気中、１５０℃×３０分焼戊して、１ ０
−４Ｔｏｒｒのオーダーで真空ろう付けした。次に外筒
２分割位置をＴＩＧ溶接（タングステン不活性ガス溶接
）して担体を完或した。この担体の接合強度を次の方法
で評備した。
−４Ｔｏｒｒのオーダーで真空ろう付けした。次に外筒
２分割位置をＴＩＧ溶接（タングステン不活性ガス溶接
）して担体を完或した。この担体の接合強度を次の方法
で評備した。
すなわち、完戊した担体の下端部に外筒と同寸法の高さ
５ＱｍｍのパイプをＴＩＧ溶接し、担体の上端面には外
径４０ｍｍ，高さ５Ｑｍｍの丸棒ブロックを置いて、全
体を８００℃に大気中にて加熱し、この状態で担体の両
端面間に圧縮荷重を付加して、圧壊荷重を測定し、接合
強度とした。第３図はこの圧壊荷重におよぼす、使用ろ
う量とろう付｝ナ条件（温度及び時間）ならびにＢＮｉ
−５ろう材の製法の影響（ガスアトマイズ法または水ア
トマイズ法）を示すものである。限界の圧壊荷重を１０
００ｋｇとするとろう付｛ナ温度は１１８０℃以上でよ
り高温側の方が使用ろう量も少なくて、より高い接合強
度が得られることが分る。また、ＢＮｉ − ５ろう粉
末の製法の影響も顕著であり、ガスアトマイズ法による
方がより有利であることもわかる。
５ＱｍｍのパイプをＴＩＧ溶接し、担体の上端面には外
径４０ｍｍ，高さ５Ｑｍｍの丸棒ブロックを置いて、全
体を８００℃に大気中にて加熱し、この状態で担体の両
端面間に圧縮荷重を付加して、圧壊荷重を測定し、接合
強度とした。第３図はこの圧壊荷重におよぼす、使用ろ
う量とろう付｝ナ条件（温度及び時間）ならびにＢＮｉ
−５ろう材の製法の影響（ガスアトマイズ法または水ア
トマイズ法）を示すものである。限界の圧壊荷重を１０
００ｋｇとするとろう付｛ナ温度は１１８０℃以上でよ
り高温側の方が使用ろう量も少なくて、より高い接合強
度が得られることが分る。また、ＢＮｉ − ５ろう粉
末の製法の影響も顕著であり、ガスアトマイズ法による
方がより有利であることもわかる。
本発明者は、ろうの濡れ、特に拡張濡れには溶融ろうの
表面張力の他にもう１つの重大な因子があることを発見
した。それは初晶の晶出先端の前進により濡れ界面が拡
張するということである。
表面張力の他にもう１つの重大な因子があることを発見
した。それは初晶の晶出先端の前進により濡れ界面が拡
張するということである。
したがって、本発明の好ましい実施態様によれば初晶の
晶出を十分うながして後に冷却が行われる。
晶出を十分うながして後に冷却が行われる。
ＢＮ＋−５組戊の場合はろう付けの冷却過程において、
面相線温度と液相線温度である１０８０℃から１１３５
℃の温度域にたとえば５分〜１２０分間程度保持し、初
晶の晶出を促した後に、通常の冷却が行われる。
面相線温度と液相線温度である１０８０℃から１１３５
℃の温度域にたとえば５分〜１２０分間程度保持し、初
晶の晶出を促した後に、通常の冷却が行われる。
ろう付けの最高加熱温度が１２００℃の場合、通常の冷
却を行ったもの（ｅ）と、冷却過程で１１２０℃Ｘ３０
分の保持を付加したもの（ｆ）とでは、接合強度に大き
な差が生じており、後者の方が格段に優れていることが
わかる。
却を行ったもの（ｅ）と、冷却過程で１１２０℃Ｘ３０
分の保持を付加したもの（ｆ）とでは、接合強度に大き
な差が生じており、後者の方が格段に優れていることが
わかる。
一方、高真空下で高温加熱する場合には基材の合金或分
の一部、例えば蒸気圧の高いＣｒやｌ等の元素が蒸発飛
散する場合があり、基材表皮の化学組戊が変化すること
がある。このような現象を回避するためには真空炉チャ
ンバー内を高真空レベルに排気しながら、雰囲気ガスを
導入して、チャンバー内圧力を高めればよい。含Ａｌフ
エライト系ステンレス！！（２０Ｃｒ−５＾ｆ−０．１
５Ｎｂ−０． ０ ４Ｃｅ−０． ０ １ ５ （Ｃ
−ｉ−Ｎ） ）を基材としてＢＮ［ ５のろうの濡れ
性におよぼす炉内圧力の影響を調査したところ、表１に
示すような結果が得られた。
の一部、例えば蒸気圧の高いＣｒやｌ等の元素が蒸発飛
散する場合があり、基材表皮の化学組戊が変化すること
がある。このような現象を回避するためには真空炉チャ
ンバー内を高真空レベルに排気しながら、雰囲気ガスを
導入して、チャンバー内圧力を高めればよい。含Ａｌフ
エライト系ステンレス！！（２０Ｃｒ−５＾ｆ−０．１
５Ｎｂ−０． ０ ４Ｃｅ−０． ０ １ ５ （Ｃ
−ｉ−Ｎ） ）を基材としてＢＮ［ ５のろうの濡れ
性におよぼす炉内圧力の影響を調査したところ、表１に
示すような結果が得られた。
表１の実験は５０μｍ厚の含Ａｌフエライト系ステンレ
ス板（２ ０Ｃｒ − ５ＡＩ！−０． １ ５Ｎｂ−
０． ０ ４Ｃｅ−０． ０ １ ５ （Ｃ千Ｎ）
）上に、１％ＰＶＡ水溶液を重量比で２％混合した、ガ
スアトマイズ法で製作したＢＮｉ − ５粉末を所定量
置き、１５０℃×３０分の焼戊の後、種々の雰囲気と圧
力のもとで１１８０℃に３０分加熱し、冷却後の凝固接
触を目視で判断したものである。雰囲気ガスとしては、
水素と不活性ガスであるアルゴンガスおよび両者の混合
ガスを使用した。真空炉内圧力がｌ００ｍｎ＋Ｈｇ以上
になると急激にろうの濡れ性が劣化する。
ス板（２ ０Ｃｒ − ５ＡＩ！−０． １ ５Ｎｂ−
０． ０ ４Ｃｅ−０． ０ １ ５ （Ｃ千Ｎ）
）上に、１％ＰＶＡ水溶液を重量比で２％混合した、ガ
スアトマイズ法で製作したＢＮｉ − ５粉末を所定量
置き、１５０℃×３０分の焼戊の後、種々の雰囲気と圧
力のもとで１１８０℃に３０分加熱し、冷却後の凝固接
触を目視で判断したものである。雰囲気ガスとしては、
水素と不活性ガスであるアルゴンガスおよび両者の混合
ガスを使用した。真空炉内圧力がｌ００ｍｎ＋Ｈｇ以上
になると急激にろうの濡れ性が劣化する。
また、下限はろうの濡れ性ではなく含有或分の内、最も
飽和蒸気圧が高い元素の蒸発程度から決められるべきで
あり、１ｌ８０℃におけるｌの蒸気圧？． ８ Ｘ Ｉ
Ｑ−’ａｕｎＨｇの約１０倍の圧力、すなわち０．
１ ｍｍＨｇが好ましい下限値である。
飽和蒸気圧が高い元素の蒸発程度から決められるべきで
あり、１ｌ８０℃におけるｌの蒸気圧？． ８ Ｘ Ｉ
Ｑ−’ａｕｎＨｇの約１０倍の圧力、すなわち０．
１ ｍｍＨｇが好ましい下限値である。
表
エ
雰囲気圧力と濡れ性
（３）６つ付け
１１８０℃×３υ分
〔発明の効果〕
本発明によれば、ろう材の使用量を少なくし、しかも十
分な接合強度と耐熱性を有する金属触媒担体を製造する
ことができる。
分な接合強度と耐熱性を有する金属触媒担体を製造する
ことができる。
第１図は、ＢＮｉ − ５の、１２００℃における表面
張力と炭素濃度の関係を示すグラフである。 第２図は、含１フェライト系ステンレス鋼とＢＮｉ −
５の濡れ性に及ぼす、真空度とろう付け温度の影響を
示すグラフである。 第３図は、金属触媒担体の熱間圧壊荷重ｉこ及ぼす、ろ
う付け条件（温度及び時間）とろう材塗布量及びろう材
の製法の影響を示すグラフである。 第１図 溶融凝固後の炭素濃度 （％） 第２図 真空度 （ＴＯｒｒ） 第３図 ＢＮ＋−５ろう使用量 （９）
張力と炭素濃度の関係を示すグラフである。 第２図は、含１フェライト系ステンレス鋼とＢＮｉ −
５の濡れ性に及ぼす、真空度とろう付け温度の影響を
示すグラフである。 第３図は、金属触媒担体の熱間圧壊荷重ｉこ及ぼす、ろ
う付け条件（温度及び時間）とろう材塗布量及びろう材
の製法の影響を示すグラフである。 第１図 溶融凝固後の炭素濃度 （％） 第２図 真空度 （ＴＯｒｒ） 第３図 ＢＮ＋−５ろう使用量 （９）
Claims (4)
- （１）含Ａｌフェライト系ステンレス鋼平板状箔に、更
にこれを波状板に成形したものを重ね合せ、バインダー
を介してハニカム状に成形するか、ハニカム状に成形し
た後に端部よりバインダーを供給し、次に付着バインダ
ーに粉末状ろう材を供給してろう材粉体を付着せしめ、
真空ろう付け法により接合を行う金属触媒担体の製造法
において、ろう材として、重量％において、１８．０〜
２０．０％のＣｒ、９．７５〜１０．５％のＳｉ、０．
１５％以下のＣ、残部Ｎｉからなる合金を、ガスアトマ
イズ法で粉末状としたものを使用すること、バインダー
にろう材粉体を付着せしめた後に１００℃以上６００℃
以下の温度で大気中加熱処理を施し、その後に真空ろう
付けを行なうことを特徴とする金属触媒担体の製造法。 - （２）真空度が１０＾−＾４Ｔｏｒｒ以上であり、ろう
付け温度が１１８０℃以上１２３０℃以下であることを
特徴とする請求項（１）記載の金属触媒担体の製造法。 - （３）真空ろう付けを、不活性ガスを供給しながら０．
１ｍｍＨｇ〜１００ｍｍＨｇの圧力下で行うことを特徴
とする請求項（１）記載の金属触媒担体の製造法。 - （４）ろう溶融後の冷却過程において、１０８０℃〜１
１３５℃の間の温度域に保持し、初晶の晶出を促すこと
を特徴とする請求項（１）または（２）または（３）記
載の金属触媒担体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1185250A JP2794200B2 (ja) | 1989-07-18 | 1989-07-18 | 金属触媒担体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1185250A JP2794200B2 (ja) | 1989-07-18 | 1989-07-18 | 金属触媒担体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0352646A true JPH0352646A (ja) | 1991-03-06 |
| JP2794200B2 JP2794200B2 (ja) | 1998-09-03 |
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ID=16167522
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1185250A Expired - Fee Related JP2794200B2 (ja) | 1989-07-18 | 1989-07-18 | 金属触媒担体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2794200B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0999218A (ja) * | 1995-10-04 | 1997-04-15 | Nippon Steel Corp | 強固な接合強度を有する拡散接合された触媒用メタル担体およびその製造方法 |
| JP2003525749A (ja) * | 2000-03-08 | 2003-09-02 | エミテック ゲゼルシヤフト フユア エミツシオンス テクノロギー ミツト ベシユレンクテル ハフツング | ろう材を含む金属箔複合体 |
| JP2007296526A (ja) * | 1994-09-14 | 2007-11-15 | Emitec Ges Fuer Emissionstechnologie Mbh | 金属構造物を製造するための方法 |
| CN114571024A (zh) * | 2022-03-29 | 2022-06-03 | 北京科技大学 | 一种减少gh3536蜂窝与gh4738环件组合件溶蚀的真空钎焊工艺 |
-
1989
- 1989-07-18 JP JP1185250A patent/JP2794200B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JP2007296526A (ja) * | 1994-09-14 | 2007-11-15 | Emitec Ges Fuer Emissionstechnologie Mbh | 金属構造物を製造するための方法 |
| JPH0999218A (ja) * | 1995-10-04 | 1997-04-15 | Nippon Steel Corp | 強固な接合強度を有する拡散接合された触媒用メタル担体およびその製造方法 |
| JP2003525749A (ja) * | 2000-03-08 | 2003-09-02 | エミテック ゲゼルシヤフト フユア エミツシオンス テクノロギー ミツト ベシユレンクテル ハフツング | ろう材を含む金属箔複合体 |
| CN114571024A (zh) * | 2022-03-29 | 2022-06-03 | 北京科技大学 | 一种减少gh3536蜂窝与gh4738环件组合件溶蚀的真空钎焊工艺 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2794200B2 (ja) | 1998-09-03 |
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