JPH0353006A - 二重中空円筒体 - Google Patents
二重中空円筒体Info
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- JPH0353006A JPH0353006A JP18634889A JP18634889A JPH0353006A JP H0353006 A JPH0353006 A JP H0353006A JP 18634889 A JP18634889 A JP 18634889A JP 18634889 A JP18634889 A JP 18634889A JP H0353006 A JPH0353006 A JP H0353006A
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- Japan
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- hollow cylinder
- graphite
- thermal expansion
- cylindrical body
- hollow cylindrical
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、セラミックス粉体や超硬合金粉等を焼結する
ために用いられるホットプレス用の型や、高温雰囲気下
で使用される機械用治具、支持体等に用いられる二重中
空円筒体に関するものである。
ために用いられるホットプレス用の型や、高温雰囲気下
で使用される機械用治具、支持体等に用いられる二重中
空円筒体に関するものである。
（従来の技術）
セラ旦ソクス粉体や超硬合金粉等の材料を焼結処理する
際に用いられるホットプレス法は、これらの材料を中空
円筒状のスリーブとモールドからなる型の中に載置し、
ピストンにより上部及び下部から一様な高圧を加えなが
ら材料を加熱し焼結する方法である。
際に用いられるホットプレス法は、これらの材料を中空
円筒状のスリーブとモールドからなる型の中に載置し、
ピストンにより上部及び下部から一様な高圧を加えなが
ら材料を加熱し焼結する方法である。
この様な方法において使用可能な型材料は加熱温度が１
０００〜２４００℃と非常に高温であるため、極めて制
限され、従来より黒鉛材料が使用されてきた。
０００〜２４００℃と非常に高温であるため、極めて制
限され、従来より黒鉛材料が使用されてきた。
黒鉛材料は高温下でも強度を維持し、不活性雰囲気下で
は化学的に極めて安定である等の好ましい材料であるが
、近年ホットプレス法において圧力操作を更に高圧にす
る傾向があり、黒鉛材料のみからなる型では強度の点で
問題があるということが顕在化してきたため、型、特に
モールドの肉厚を厚くする方法が考えられてきたが作業
性等で問題があり、決してよい解決策ではなかった。
は化学的に極めて安定である等の好ましい材料であるが
、近年ホットプレス法において圧力操作を更に高圧にす
る傾向があり、黒鉛材料のみからなる型では強度の点で
問題があるということが顕在化してきたため、型、特に
モールドの肉厚を厚くする方法が考えられてきたが作業
性等で問題があり、決してよい解決策ではなかった。
そこで高強度かつ薄肉化が可能な炭素繊維強化炭素材料
（以下Ｃ／Ｃコンポジソトと略す）が黒鉛製モールドの
代替材料として開発されてきた。
（以下Ｃ／Ｃコンポジソトと略す）が黒鉛製モールドの
代替材料として開発されてきた。
すなわち従来の黒鉛材料製ホットプレス用型においては
、モールド（外型）の内側に、モールドの摩耗を防ぐこ
と、焼結品の着脱を容易に行なわれるようにすること、
及びモールドを焼結品との反応から保護すること等の理
由により、スリーブを設け、このスリーブの内側に焼結
粉を入れ、上下から黒鉛製ピストンを用いて焼結してい
る。そしてモールドをＣ／Ｃコンボジットで製造した型
も提案されている。
、モールド（外型）の内側に、モールドの摩耗を防ぐこ
と、焼結品の着脱を容易に行なわれるようにすること、
及びモールドを焼結品との反応から保護すること等の理
由により、スリーブを設け、このスリーブの内側に焼結
粉を入れ、上下から黒鉛製ピストンを用いて焼結してい
る。そしてモールドをＣ／Ｃコンボジットで製造した型
も提案されている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、Ｃ／Ｃコンポジットからなるモールドと
黒鉛材料からなるスリーブとで構戊された型の場合はＣ
／Ｃコンボジットの熱膨張は一般に黒鉛材料の熱膨張に
比較して小さいため、この熱膨張差によりＣ／Ｃコンポ
ジソトからなるモールドが塑性変形を生じ実用化するに
は問題を有していた。
黒鉛材料からなるスリーブとで構戊された型の場合はＣ
／Ｃコンボジットの熱膨張は一般に黒鉛材料の熱膨張に
比較して小さいため、この熱膨張差によりＣ／Ｃコンポ
ジソトからなるモールドが塑性変形を生じ実用化するに
は問題を有していた。
（課題を解決するための手段）
そこで、本発明者等はかかる課題を解決すべく鋭意検討
した結果、異なる熱膨張係数を有する部林間に熱膨張に
よる堆積変化を吸収する層を設けることにより、かかる
問題点が解消されることを見い出し、本発明に到達した
。
した結果、異なる熱膨張係数を有する部林間に熱膨張に
よる堆積変化を吸収する層を設けることにより、かかる
問題点が解消されることを見い出し、本発明に到達した
。
すなわち、本発明の目的は熱膨張係数の異なる材料で構
成された二重中空円筒体であって高温下で塑性変形ある
いは、欠損等を生じない実用性の高い二重中空円筒体を
提供することにある。
成された二重中空円筒体であって高温下で塑性変形ある
いは、欠損等を生じない実用性の高い二重中空円筒体を
提供することにある。
そしてその目的は、黒鉛材料からなる内側中空円筒と該
内側中空円筒の外表面と接する様に嵌合配置された炭素
繊維強化炭素材料からなる外側中空円筒で構成された二
重中空円筒体であって、該内側中空円筒と該外側中空円
筒との間に熱膨張緩和層を設けたことを特徴とする二重
中空円筒体、により容易に達威される。
内側中空円筒の外表面と接する様に嵌合配置された炭素
繊維強化炭素材料からなる外側中空円筒で構成された二
重中空円筒体であって、該内側中空円筒と該外側中空円
筒との間に熱膨張緩和層を設けたことを特徴とする二重
中空円筒体、により容易に達威される。
以下、本発明を詳細に説明する。
まず、黒鉛材料からなる内側中空円筒は、常法によって
製造される。例えばコークス粉粒体と石炭、もしくは石
炭ピンチ、石油ピッチ等のピッチ類又はフェノール樹脂
、フラン樹脂等の樹脂類を、通常４０〜１３０重量部の
範囲で混練する。この値は粒度によって異なるがコーク
スの平均粒径５μｍ程度のものであれば４０〜７０重量
部の範囲でｌ昆練するのが一般的である。またピンチ類
は混練を容易にするため１２０〜２５０℃の加温下で行
なうことが好ましい。
製造される。例えばコークス粉粒体と石炭、もしくは石
炭ピンチ、石油ピッチ等のピッチ類又はフェノール樹脂
、フラン樹脂等の樹脂類を、通常４０〜１３０重量部の
範囲で混練する。この値は粒度によって異なるがコーク
スの平均粒径５μｍ程度のものであれば４０〜７０重量
部の範囲でｌ昆練するのが一般的である。またピンチ類
は混練を容易にするため１２０〜２５０℃の加温下で行
なうことが好ましい。
次いで得られた混線物を型込め、押し出しラハープレス
等の常法により成型し、不活性雰囲気中８００〜１００
０℃で炭化処理を行ない、次いで１０００〜３０００℃
で黒鉛化する。更に必要に応じてフェノール樹脂、フラ
ン樹脂、エボキシ樹脂等の樹脂類又はピッチ類を含漫後
８００〜１０００℃で炭化処理という含浸一焼成処理を
複数回繰り返すかあるいはハロゲン炭化水素、炭化水素
等を気相中熱分解させて得られる熱分解炭素によって、
緻密化処理を施こしてもよい。この様にして得られた黒
鉛材料製の中空円筒は通常３〜８×１０−”／’Ｃの熱
膨張係数を有する。
等の常法により成型し、不活性雰囲気中８００〜１００
０℃で炭化処理を行ない、次いで１０００〜３０００℃
で黒鉛化する。更に必要に応じてフェノール樹脂、フラ
ン樹脂、エボキシ樹脂等の樹脂類又はピッチ類を含漫後
８００〜１０００℃で炭化処理という含浸一焼成処理を
複数回繰り返すかあるいはハロゲン炭化水素、炭化水素
等を気相中熱分解させて得られる熱分解炭素によって、
緻密化処理を施こしてもよい。この様にして得られた黒
鉛材料製の中空円筒は通常３〜８×１０−”／’Ｃの熱
膨張係数を有する。
尚、中空円筒はその形状に特に限定されるものではなく
、用途に応じて若干の変化があってもよい。例えばホッ
トプレス用スリーブに用いる場合には、通常二分割され
て使用される。
、用途に応じて若干の変化があってもよい。例えばホッ
トプレス用スリーブに用いる場合には、通常二分割され
て使用される。
次に、Ｃ／Ｃコンポジソトからなる外側中空円筒も通常
の手法で製造される。例えばピッチ系、ＰＡＮ系あるい
はレーヨン系等の炭素繊維又は黒鉛繊維の長繊維束をフ
ェノール樹脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬化性
樹脂類又はピッチ等の熱可塑性樹脂類に含浸した後、円
筒形の型に一定の角度並びに所定の肉厚に巻回する。次
いで硬化処理の必要な場合には１５０〜２５０℃で予め
硬化処理を行なった後脱型し、その他の場合には引き続
き脱型して、不活性雰囲気中８００〜１０００℃で炭化
処理を行ない、次いで１０００〜３０００℃で黒鉛化す
ることにより製造される。更に必要に応じて上述した様
な方法で緻密化処理を行ない強度の改良を行なってもよ
い。尚、緻密化処理の際に樹脂類、ピンチ頻に炭素又は
黒鉛微粉末を添加してもよい。そして緻密化後最終的に
ＩＯ００〜３０００℃の温度で黒鉛化処理を行なう。
の手法で製造される。例えばピッチ系、ＰＡＮ系あるい
はレーヨン系等の炭素繊維又は黒鉛繊維の長繊維束をフ
ェノール樹脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬化性
樹脂類又はピッチ等の熱可塑性樹脂類に含浸した後、円
筒形の型に一定の角度並びに所定の肉厚に巻回する。次
いで硬化処理の必要な場合には１５０〜２５０℃で予め
硬化処理を行なった後脱型し、その他の場合には引き続
き脱型して、不活性雰囲気中８００〜１０００℃で炭化
処理を行ない、次いで１０００〜３０００℃で黒鉛化す
ることにより製造される。更に必要に応じて上述した様
な方法で緻密化処理を行ない強度の改良を行なってもよ
い。尚、緻密化処理の際に樹脂類、ピンチ頻に炭素又は
黒鉛微粉末を添加してもよい。そして緻密化後最終的に
ＩＯ００〜３０００℃の温度で黒鉛化処理を行なう。
この様にして得られた中空円筒は円周方向の熱膨張係数
１．５ Ｘ １ ０−”／’ｌ：’以下を有している。
１．５ Ｘ １ ０−”／’ｌ：’以下を有している。
本発明はかかる黒鉛材料からなる内側中空円筒とＣ／Ｃ
コンポジソトからなる外側中空円筒からなる二重中空円
筒体であるが、かかる外側中空円筒はその内表面と内側
中空円筒の外表面とが接する様に嵌合されており、本発
明の特徴は各円筒同士の間に熱膨張緩和層を設けたこと
にある。
コンポジソトからなる外側中空円筒からなる二重中空円
筒体であるが、かかる外側中空円筒はその内表面と内側
中空円筒の外表面とが接する様に嵌合されており、本発
明の特徴は各円筒同士の間に熱膨張緩和層を設けたこと
にある。
この熱膨張緩和層を構成する材料としては各円筒の熱膨
張差による体積変化を吸収できるものであればよく、具
体的に膨張黒鉛シート、炭素・黒鉛繊維の織物（二次元
、三次元〉や積層剤（織物積層材、一方向積層材）、フ
エルト材等が挙げられ、これらは通常応力に対して弾力
性に冨んだものが使用されるが、更にこれらにピッチや
フェノール樹脂等を含浸・硬化・炭化処理後１０００〜
３ ０ ０ ０ ’ｃの温度で加熱処理して弾力性を調
整したものを使用してもよい。
張差による体積変化を吸収できるものであればよく、具
体的に膨張黒鉛シート、炭素・黒鉛繊維の織物（二次元
、三次元〉や積層剤（織物積層材、一方向積層材）、フ
エルト材等が挙げられ、これらは通常応力に対して弾力
性に冨んだものが使用されるが、更にこれらにピッチや
フェノール樹脂等を含浸・硬化・炭化処理後１０００〜
３ ０ ０ ０ ’ｃの温度で加熱処理して弾力性を調
整したものを使用してもよい。
かかる熱膨張緩和層の形状としては、外側中空円筒と内
側中空円筒との間に隙間が生じない様なものであれば特
に限定されるものではない。
側中空円筒との間に隙間が生じない様なものであれば特
に限定されるものではない。
熱膨張緩和層の収縮率は初期の厚さと圧縮応力下の厚さ
の比によって求め、２ ０ ０ ｋｔ７ａｍ２圧縮応力
に対して４０〜６０％が望ましい。さらに復元率は初期
の厚さと圧縮応力下の厚さの差と圧縮応力負荷、除荷後
の厚さと圧縮応力下の厚さの差の比によって求め、２
０ ０ ｋｇ／ｃｍ”の圧縮応力に対して２０％以上が
使用されるが前記数値は特にこの範囲に制限されるもの
ではない。
の比によって求め、２ ０ ０ ｋｔ７ａｍ２圧縮応力
に対して４０〜６０％が望ましい。さらに復元率は初期
の厚さと圧縮応力下の厚さの差と圧縮応力負荷、除荷後
の厚さと圧縮応力下の厚さの差の比によって求め、２
０ ０ ｋｇ／ｃｍ”の圧縮応力に対して２０％以上が
使用されるが前記数値は特にこの範囲に制限されるもの
ではない。
尚、本発明をホットプレス用型に適用した場合には、前
記熱膨張緩和層をＣ／Ｃコンポジットと（外型として使
用、熱膨張係数１． ５ Ｘ １ ０−”／’Ｃ以下）
黒鉛スリーブ（内型として使用、熱膨張係数３〜８ ｘ
１ ０−’／℃）の中間に配置し、セラξソクス粉体
を充填後ホットプレス炉内に入れ、所定温度まで昇温、
加圧焼結した時、熱膨張緩和材が熱膨張差を解消できる
。
記熱膨張緩和層をＣ／Ｃコンポジットと（外型として使
用、熱膨張係数１． ５ Ｘ １ ０−”／’Ｃ以下）
黒鉛スリーブ（内型として使用、熱膨張係数３〜８ ｘ
１ ０−’／℃）の中間に配置し、セラξソクス粉体
を充填後ホットプレス炉内に入れ、所定温度まで昇温、
加圧焼結した時、熱膨張緩和材が熱膨張差を解消できる
。
（実施例）
実施例１
１″のテーパーをもち平均外径６３＋ｎ／ｍの円筒体を
マンドレルとして用い、炭素繊維４０００フィラメント
のメソフェーズピッチをフェノール樹脂（郡栄化学■製
，“レジトップ”ＰＬ２２１））を含浸した後、フィラ
メントワインディング法により巻き角度８９″にて、平
均外径７３ｍ／ｍまで巻きつけた。この戒形体を２００
℃まで昇温硬化した。次に不活性雰囲気下で１０００℃
まで昇温しマトリソクスを炭化した。その後アルゴン雰
囲気中において２４００℃まで昇温し、炭素繊維及びマ
トリソクスを黒鉛化した．このＣ／Ｃコンボジットは、
緻密化のため含浸用ピッチ（コールタールピッチ，三菱
化成■製〉を含浸し、前記条件でマトリックスを炭化及
び黒鉛化した。この操作を５回くり返し実施して、平均
外径１３ｒｍ／ｍ平均内径６３ｍ／ｍ高さ４３ｍ／ｍの
中空円筒状Ｃ／Ｃコンポジッ１・を得た．このＣ／Ｃコ
ンボジットは熱膨張係数０． Ｉ Ｘ １ ０−”／”
Ｃを有する。
マンドレルとして用い、炭素繊維４０００フィラメント
のメソフェーズピッチをフェノール樹脂（郡栄化学■製
，“レジトップ”ＰＬ２２１））を含浸した後、フィラ
メントワインディング法により巻き角度８９″にて、平
均外径７３ｍ／ｍまで巻きつけた。この戒形体を２００
℃まで昇温硬化した。次に不活性雰囲気下で１０００℃
まで昇温しマトリソクスを炭化した。その後アルゴン雰
囲気中において２４００℃まで昇温し、炭素繊維及びマ
トリソクスを黒鉛化した．このＣ／Ｃコンボジットは、
緻密化のため含浸用ピッチ（コールタールピッチ，三菱
化成■製〉を含浸し、前記条件でマトリックスを炭化及
び黒鉛化した。この操作を５回くり返し実施して、平均
外径１３ｒｍ／ｍ平均内径６３ｍ／ｍ高さ４３ｍ／ｍの
中空円筒状Ｃ／Ｃコンポジッ１・を得た．このＣ／Ｃコ
ンボジットは熱膨張係数０． Ｉ Ｘ １ ０−”／”
Ｃを有する。
一方、黒鉛スリーブは、等方製黒鉛（“ＡＸ６５０”．
東洋カーボン特製）で作られ、形状は平均外径６ ２ｍ
／ｍ 、内径４５ｍ／ｍ、高さ５５ｍ／ｍであり、熱膨
張係数５． Ｉ Ｘ １ ０−’／’Ｃを持つ。熱膨張
緩和のための中間素材は、膨張黒鉛シート（ＵＣＣ社製
“ＧＲＡＦＯ Ｉ Ｌ”）を用いた。厚さ０８４３ｍ／
ｍの黒鉛シートを黒鉛スリーブ外周部全面に密着した。
東洋カーボン特製）で作られ、形状は平均外径６ ２ｍ
／ｍ 、内径４５ｍ／ｍ、高さ５５ｍ／ｍであり、熱膨
張係数５． Ｉ Ｘ １ ０−’／’Ｃを持つ。熱膨張
緩和のための中間素材は、膨張黒鉛シート（ＵＣＣ社製
“ＧＲＡＦＯ Ｉ Ｌ”）を用いた。厚さ０８４３ｍ／
ｍの黒鉛シートを黒鉛スリーブ外周部全面に密着した。
これを前記Ｃ／Ｃコンポジソトの内側にセットした。
従って円筒外側にＣ／Ｃコンポジソト、内側には黒鉛ス
リーブがあり、その中間に厚さ０．４３ｍ／ｎの膨張黒
鉛シート（熱膨張緩和材）が配置されている。
リーブがあり、その中間に厚さ０．４３ｍ／ｎの膨張黒
鉛シート（熱膨張緩和材）が配置されている。
Ｃ／Ｃコンポジットの内径、黒鉛スリーブの外径には、
ｌ゜のテーパーがつけてあり、万能試験機にて１５ｋｇ
の荷重で黒鉛スリーブ端面に荷重を加えてＣ／Ｃコンボ
ジソト、膨張黒鉛シート、黒鉛スリーブを密着させた． これを高温熱処理炉に入れ、アルゴン雰囲気中１７００
℃まで昇温し、１７００℃３時間保持後、常温まで冷却
したあと取り出し、黒鉛スリーブおよび膨張黒鉛シート
をはずし、Ｃ／Ｃコンポジットの内径寸法変化を測定し
た。結果を表１に示す。
ｌ゜のテーパーがつけてあり、万能試験機にて１５ｋｇ
の荷重で黒鉛スリーブ端面に荷重を加えてＣ／Ｃコンボ
ジソト、膨張黒鉛シート、黒鉛スリーブを密着させた． これを高温熱処理炉に入れ、アルゴン雰囲気中１７００
℃まで昇温し、１７００℃３時間保持後、常温まで冷却
したあと取り出し、黒鉛スリーブおよび膨張黒鉛シート
をはずし、Ｃ／Ｃコンポジットの内径寸法変化を測定し
た。結果を表１に示す。
比較例１
Ｃ／Ｃコンポジットと黒鉛スリーブを、実施例ｌと同じ
材質を用い、同様の方法で作製した。これらの熱膨張係
数はそれぞれ０． １ Ｘ １ ０−”／’ｃ、５．
Ｉ Ｘ １ ０−’／’Ｃの値を有していた。Ｃ／Ｃコ
ンポジットと黒鉛スリーブは実施例ｌのホットプレス法
とまったく同様に組み合わされた。即ち、Ｃ／Ｃコンボ
ジットに黒鉛スリーブを直接挿入した。
材質を用い、同様の方法で作製した。これらの熱膨張係
数はそれぞれ０． １ Ｘ １ ０−”／’ｃ、５．
Ｉ Ｘ １ ０−’／’Ｃの値を有していた。Ｃ／Ｃコ
ンポジットと黒鉛スリーブは実施例ｌのホットプレス法
とまったく同様に組み合わされた。即ち、Ｃ／Ｃコンボ
ジットに黒鉛スリーブを直接挿入した。
従って黒鉛スリーブに平均外径６３１ｌノ１ｍ内径４５
ｍ／ｍ高さ５５ｍ／ｍのものを使用している他は、実施
例１と同様の形状である。挿入したあとに万能試験機に
て１５ｋｇの荷重で黒鉛スリーブ端面に荷重を加え、黒
鉛スリーブをＣ／Ｃコンボジソト内に密着させた。実施
例ｌと同様、高温熱処理炉に入れ、アルゴン雰囲気中１
７００″Ｃまで昇温し、１７００℃３時間の保持の後、
常温まで冷却後、取り出し、黒鉛スリーブをはずし、Ｃ
／Ｃコンボジソトの内径寸法変化を測定した６結果を表
１に示す。
ｍ／ｍ高さ５５ｍ／ｍのものを使用している他は、実施
例１と同様の形状である。挿入したあとに万能試験機に
て１５ｋｇの荷重で黒鉛スリーブ端面に荷重を加え、黒
鉛スリーブをＣ／Ｃコンボジソト内に密着させた。実施
例ｌと同様、高温熱処理炉に入れ、アルゴン雰囲気中１
７００″Ｃまで昇温し、１７００℃３時間の保持の後、
常温まで冷却後、取り出し、黒鉛スリーブをはずし、Ｃ
／Ｃコンボジソトの内径寸法変化を測定した６結果を表
１に示す。
実施例２
１″のテーパーをもち、平均外径１９０ｍ／ｍの円筒体
をマンドレルとして、炭素繊維に４０００フィラメント
のメソフェーズピッチを使用し、フェノール樹脂（郡栄
化学■製，“レジトップ”ＰＬ２２１））を含浸した後
、フィラメントワインディング法により巻き角度８９６
にて平均外径２４０ｍ／ｍまで巻きつけた。この戒形体
は、その後前記実施例１と同一の条件を経て平均外径２
４０ｍ／ｍ平均内径１９０ｍ／ｍ高さ２５０ｍ／ｍの中
空円筒状Ｃ／Ｃコンボジットとした．このＣ／Ｃコンボ
ジットの熱膨張係数は０． Ｉ Ｘ １ ０−’／’Ｃ
であった。
をマンドレルとして、炭素繊維に４０００フィラメント
のメソフェーズピッチを使用し、フェノール樹脂（郡栄
化学■製，“レジトップ”ＰＬ２２１））を含浸した後
、フィラメントワインディング法により巻き角度８９６
にて平均外径２４０ｍ／ｍまで巻きつけた。この戒形体
は、その後前記実施例１と同一の条件を経て平均外径２
４０ｍ／ｍ平均内径１９０ｍ／ｍ高さ２５０ｍ／ｍの中
空円筒状Ｃ／Ｃコンボジットとした．このＣ／Ｃコンボ
ジットの熱膨張係数は０． Ｉ Ｘ １ ０−’／’Ｃ
であった。
一方、内部に挿入する黒鉛スリーブは、実施例１と同様
の等方性黒鉛（“ＡＸ６５０”，東洋カーボン■製）、
平均外径１８９ｍ／ｍ内径１３５ｍ／ｍ高さ２７０ｍ／
ｍを使用した。この黒鉛スリーブの熱膨張係数は５．
１ ｘ １ ０−６／’ｃであった。熱膨張緩和のため
の中間素材は、前記実施例１と同し膨張黒鉛シー｝＜ｖ
ｃｃ社製″ＧＲＡＦＯ Ｉ Ｌ”）を用いた．厚さ０．
５０ｍ／ｍの膨張黒鉛シートを黒鉛スリーブ外周部全面
に密着し、前記Ｃ／Ｃコンボジソトの内側にセットした
。Ｃ／Ｃコンポジソトの内径、黒鉛スリーブの外径には
、■６のテーバーがつけてある。Ｃ／Ｃコンポジットの
内側に膨張黒鉛シート、その内側に黒鉛スリーブを配置
し、それぞれは隙間のないよう充分に密着してある。
の等方性黒鉛（“ＡＸ６５０”，東洋カーボン■製）、
平均外径１８９ｍ／ｍ内径１３５ｍ／ｍ高さ２７０ｍ／
ｍを使用した。この黒鉛スリーブの熱膨張係数は５．
１ ｘ １ ０−６／’ｃであった。熱膨張緩和のため
の中間素材は、前記実施例１と同し膨張黒鉛シー｝＜ｖ
ｃｃ社製″ＧＲＡＦＯ Ｉ Ｌ”）を用いた．厚さ０．
５０ｍ／ｍの膨張黒鉛シートを黒鉛スリーブ外周部全面
に密着し、前記Ｃ／Ｃコンボジソトの内側にセットした
。Ｃ／Ｃコンポジソトの内径、黒鉛スリーブの外径には
、■６のテーバーがつけてある。Ｃ／Ｃコンポジットの
内側に膨張黒鉛シート、その内側に黒鉛スリーブを配置
し、それぞれは隙間のないよう充分に密着してある。
こうして得た、次に黒鉛スリーブ内側に窒化ホウ素（ス
タルク社製，粒径０．５μｍ）を９６０ｇ入れ上部及び
下部に黒鉛ピストンをセント、予備加圧後ホントプレス
内にセットした。炉内で不活性雰囲気中で温度１７００
℃まで昇温し、１７００℃３時間保持、圧力４ Ｑ Ｏ
ｋｇ／ｃｔｎ２で窒化ホウ素を加圧焼結した。これは
常温まで冷却したあと、焼結体、黒鉛スリーブおよび膨
張黒鉛シートをは丁し、Ｃ／Ｃコンボジットの内径寸法
変化を測定した。結果を表１に示す。
タルク社製，粒径０．５μｍ）を９６０ｇ入れ上部及び
下部に黒鉛ピストンをセント、予備加圧後ホントプレス
内にセットした。炉内で不活性雰囲気中で温度１７００
℃まで昇温し、１７００℃３時間保持、圧力４ Ｑ Ｏ
ｋｇ／ｃｔｎ２で窒化ホウ素を加圧焼結した。これは
常温まで冷却したあと、焼結体、黒鉛スリーブおよび膨
張黒鉛シートをは丁し、Ｃ／Ｃコンボジットの内径寸法
変化を測定した。結果を表１に示す。
比較例２
Ｃ／Ｃコンポジソトと黒鉛スリーブを、実施例２と同し
材質を用い、同様の方法で作製した。これらの熱膨張係
数はそれぞれ０． ｌ ｘ ｌ Ｏ−６／℃、５． ｌ
ｘ Ｌ Ｏ−６，ｚ”ｃであった。前記Ｃ／Ｃ：１）
７ボジントと黒鉛スリーブは、直接密着させた。
材質を用い、同様の方法で作製した。これらの熱膨張係
数はそれぞれ０． ｌ ｘ ｌ Ｏ−６／℃、５． ｌ
ｘ Ｌ Ｏ−６，ｚ”ｃであった。前記Ｃ／Ｃ：１）
７ボジントと黒鉛スリーブは、直接密着させた。
従って黒鉛スリーブに平均外径１９０ｍ／ｍ内径１３５
ｍ／ｍ高さ２７０ｍ／ｍを使用している他、Ｃ／Ｃコン
ボジソトは実施例２と同様の形状である。
ｍ／ｍ高さ２７０ｍ／ｍを使用している他、Ｃ／Ｃコン
ボジソトは実施例２と同様の形状である。
次にこれは実施例２と同様、窒化ホウ素（スタルク社製
、粒径０． ５μｍ）９６０ｇを黒鉛スリーブ内に入れ
、上部及び下部に黒鉛ピストンをセントした、他は実施
例２と同一条件にて窒化ホウ素を加圧焼結した。
、粒径０． ５μｍ）９６０ｇを黒鉛スリーブ内に入れ
、上部及び下部に黒鉛ピストンをセントした、他は実施
例２と同一条件にて窒化ホウ素を加圧焼結した。
これを常温まで冷却したあと、焼結体、黒鉛スリーブを
はずし、Ｃ／Ｃコンボジットの内径寸法変化を測定した
。結果を表１に示す。
はずし、Ｃ／Ｃコンボジットの内径寸法変化を測定した
。結果を表１に示す。
表１からわかるように熱膨張緩和材をＣ／Ｃコンボジソ
トモールドと黒鉛スリーブの中間に用いた場合は、内径
の寸法変化（膨張）は認められるず膨張黒鉛シートが収
縮した。
トモールドと黒鉛スリーブの中間に用いた場合は、内径
の寸法変化（膨張）は認められるず膨張黒鉛シートが収
縮した。
一方、比較例で示したものはそれぞれ、内径の寸法変化
（膨張）が認められた。
（膨張）が認められた。
以上から熱膨張緩和材の効果が明らかとなった。
Claims (2)
- （１）黒鉛材料からなる内側中空円筒と該内側中空円筒
の外表面と接する様に嵌合配置された炭素繊維強化炭素
材料からなる外側中空円筒で構成された二重中空円筒体
であって、該内側中空円筒と該外側中空円筒との間に熱
膨張緩和層を設けたことを特徴とする二重中空円筒体。 - （２）二重中空円筒体が、ホットプレス用型である請求
項１記載の二重中空円筒体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1186348A JP3008411B2 (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | 二重中空円筒体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1186348A JP3008411B2 (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | 二重中空円筒体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0353006A true JPH0353006A (ja) | 1991-03-07 |
| JP3008411B2 JP3008411B2 (ja) | 2000-02-14 |
Family
ID=16186784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1186348A Expired - Lifetime JP3008411B2 (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | 二重中空円筒体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3008411B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102528037A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-07-04 | 宁波江丰电子材料有限公司 | 烧结模具及其制造方法 |
| JP2016168676A (ja) * | 2015-03-11 | 2016-09-23 | 日本碍子株式会社 | 治具及び成形型 |
| JP2019112698A (ja) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | イビデン株式会社 | 焼結磁石の製造方法およびホットプレス用型 |
| JP2021046339A (ja) * | 2019-09-19 | 2021-03-25 | イビデン株式会社 | 炭素複合材 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS492116A (ja) * | 1972-04-20 | 1974-01-10 | ||
| JPS6267734U (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-27 | ||
| JPS62107907U (ja) * | 1985-12-25 | 1987-07-10 | ||
| JPH02136026U (ja) * | 1989-04-18 | 1990-11-13 |
-
1989
- 1989-07-19 JP JP1186348A patent/JP3008411B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS492116A (ja) * | 1972-04-20 | 1974-01-10 | ||
| JPS6267734U (ja) * | 1985-10-16 | 1987-04-27 | ||
| JPS62107907U (ja) * | 1985-12-25 | 1987-07-10 | ||
| JPH02136026U (ja) * | 1989-04-18 | 1990-11-13 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102528037A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-07-04 | 宁波江丰电子材料有限公司 | 烧结模具及其制造方法 |
| JP2016168676A (ja) * | 2015-03-11 | 2016-09-23 | 日本碍子株式会社 | 治具及び成形型 |
| JP2019112698A (ja) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | イビデン株式会社 | 焼結磁石の製造方法およびホットプレス用型 |
| JP2021046339A (ja) * | 2019-09-19 | 2021-03-25 | イビデン株式会社 | 炭素複合材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3008411B2 (ja) | 2000-02-14 |
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